Научная статья на тему 'Исследование влияния геомеханических факторов и разработка способов повышения устойчивости породного обнажения в проводимых горизонтальных горных выработках'

Исследование влияния геомеханических факторов и разработка способов повышения устойчивости породного обнажения в проводимых горизонтальных горных выработках Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

CC BY
428
61
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по энергетике и рациональному природопользованию, автор научной работы — Лукьянов В. Г., Третенков И. В.

Рассмотрены вопросы влияния геомеханических факторов на устойчивость породного обнажения в призабойном пространстве проводимых горных выработок на момент их проведения и приведены способы позволяющие повысить их устойчивость.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по энергетике и рациональному природопользованию , автор научной работы — Лукьянов В. Г., Третенков И. В.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Текст научной работы на тему «Исследование влияния геомеханических факторов и разработка способов повышения устойчивости породного обнажения в проводимых горизонтальных горных выработках»

Техника и технология геологоразведочных работ

УДК 622.02

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ И РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОДНОГО ОБНАЖЕНИЯ В ПРОВОДИМЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ

В.Г. Лукьянов*, И.В. Третенков

*Томский политехнический университет E-mail: lev@tpu.ru ОАО «Кузбассгипрошахт», г. Кемерово E-mail: Tretenkov.IV@kgsh.ru

Рассмотрены вопросы влияния геомеханических факторов на устойчивость породного обнажения в призабойном пространстве проводимых горных выработок на момент их проведения и приведены способы позволяющие повысить их устойчивость.

Потеря устойчивости породных обнажений приводит к снижению скорости проведения горных выработках на 38...43 %, увеличению расхода крепежного материала, снижению безопасности горнопроходческих работ. Около 45 % несчастных случаев рабочих при ведении горно-подготови-тельных работ происходит из-за потери устойчивости и обрушения угля и пород кровли и боков выработок, при этом около 70 % потери устойчивости приходится на пластовые выработки с ложной и малоустойчивой кровлей.

По данным шахтных наблюдений, основная часть вывалов в призабойном пространстве проводимых горных выработок происходила из-за слабого учета горно-геологических, горнотехнических и технологических факторов, влияющих на устойчивость породных обнажений во времени при выборе площади их обнажения. В результате анализа форм потери устойчивости были выделены наиболее характерные формы: параболическая - встречающаяся в однородных породах с пределом прочности при сжатии сгсж до 30 МПа, трещиноватых, с расстоянием между трещинами Х^=0,01...0,1 м (более 8 трещин на 1 м); сводчатая циркулярная - образующаяся вывал равный или более полупролету выработки, в однородных породах стсж=25...45 МПа, разнослоистых, трещиноватых, 1^=0,1...0,2 м; сводчатая полуциркульная образуется при вывале равном или более полупролету выработки, стсж=30...40 МПа, Др=0,2...0,3 м; трапециевидная, образующаяся в основном из-за малого сцепления между слоями тсл, мощность которых 0,2...0,6 м, стсж=25...40 МПа [1].

Однако в большинстве случаев отмечена сводчатая и близкая к ней форма, при этом нами были выделены основные факторы, влияющие на устойчивость, такие как трещиноватость, влажность и слоистость.

Анализ результатов проведенных натурных наблюдений показал, что уголь и углистые аргиллиты сильно трещиноватые и мелкослоистые, мощностью слоя тсд менее 0,1 м, склонны к самопроизвольному отслаиванию в течение 10...15 мин, остальные горные породы с пределом прочности более 60 МПа на площади обнажения 5 м2 обруша-ются через 35 мин и более.

В ходе проведенных нами натурных и лабораторных исследований и анализа полученных данных установлено, что при стсж=50...60 МПа и мощности слоя более 0,8 м породные обнажения кровли сохраняют устойчивое состояние свыше 2 ч. При тсл=0,1...0,4 м и прочности пород до 40 МПа время устойчивого состояния сохраняется в пределах одного часа. Если мощность слоев менее 0,1 м, что характерно для ложной кровли, время их устойчивого состояния составляет до 10...20 мин [2].

По результатам лабораторных исследований и шахтных наблюдений выявлено, что подавляющее большинство трещин в породах заполнено глинистыми, карбонатными, углистыми и другими материалами. На поверхности трещин в алевролитах встречаются тонкие налеты глинистых и известковых веществ. Ширина трещин в породах достигает 8 мм, хотя наиболее часто встречается менее 2 мм.

На основании обработки полученных данных в ходе исследования было установлено, что в сильно-трещиноватых, нарушенных породах, залегающих в основном над угольными пластами (преимущественно ложная кровля), с расстоянием между трещинами от 0,01. ..0,2 м, их устойчивость обычно не превышает 20 мин, породы слабые, сильнотрещиноватые от 0,3...0,5 м, с пределом прочности при сжатии 20...40 МПа, устойчивы в течение 0,5...1,5 ч, породы массивные, трещиноватые 0,6... 1 м, стсж=40...50 МПа, устойчивы в течение 2...3,5 ч.

В ходе исследования влажности были получены следующие результаты: песчаники на карбонатном цементе при увеличении влажности теряют прочностные характеристики примерно на 5 %, алевролиты на кремнистом и карбонатно-кремнистом цементе - 14 %, алевролиты с глинистым цементом -

20...30 %, аргиллиты - 40...60 % и углистые аргиллиты до 80 %.

На основании проведенных исследований и обобщения полученных результатов горно-геоло-гических факторов нами предлагается классификация пород по устойчивости (таблица) [3].

Опираясь на полученные данные и результаты шахтных наблюдений, авторы пришли к выводу о необходимости рассмотреть влияние ряда горнотехнических факторов на устойчивость породных обнажений.

В связи с этим в выработках с характерными горнотехническими условиями шахт бассейна про-

Таблица. Классификация пород по устойчивости

водились инструментальные и натурные наблюдения для установления зависимости влияния горнотехнических факторов на устойчивость породных обнажений и их количественной оценки на шахтах бассейна в выработках с типичными условиями.

По результатам натурных наблюдений и анализа горнотехнических и технологических факторов, на наш взгляд определяющих основное влияние на устойчивость породного обнажения, были получены следующие результаты [4].

При увеличении ширины выработки от 4 до 6 м смещения в выработке увеличиваются на 23...28 %.

Увеличение глубины расположения от 150 до 600 м в пластах мощностью 1,6...2,5 м привело к росту смещения кровли в породах с сгсж=45 МПа в

3...3,5 раза, в породах стсж=45...80 МПа - в 2...2,4 раза.

На основании выше представленного были разработаны способы и средства обеспечения устойчивости породных обнажений в проводимых горизонтальных выработках [5].

Потеря устойчивости пород происходит главным образом из-за того, что вес О их больше силы сцепления Рна контакте с вышележащими породами 0>Р. (1)

Вес пород ложной кровли (легкообрушающих-ся слоев) в пределах шага подвигания забоя может быть рассчитан по формуле

0=КкМЬу,

Груп- па Степень устойчивости Характеристика пород Мощность слоя, /77сл, М Расстояние между трещинами, м Прочность пород при сжатии, сг„, МПа Влажность горных пород,% Площадь устойчивого обнажения пород кровли(одиночной выработки), м2 Время сохранения устойчивости обнажений пород без крепи, мин

1 Весьма устойчивые Весьма прочные и прочные однородные песчаники и алевролиты массивной структуры >4 >3 >100 >0,5 >200 >540

II Устойчивые Массивные однородные и слабослоистые песчаники и алевролиты 2...4 1,8...3 70...100 0,5...1 80...200 300...540

III Средней устойчивости Массивные, слоистые, трещиноватые породы (песчаники, алевролиты,аргиллиты и другие) 1...2 1...1.8 50...70 1...2 40...80 200...300

IV Слабоустой- чивые Массивные, слоистые, трещиноватые 0,6...1 0,6...1 35...50 2...4 10...15 120...200

V Неустойчи- вые Породы слабые, тонкослоистые, сильнотрещиноватые, имеющие и другие структурно-текстурные дефекты (пропластки угля, глинистые фракции, борозды скольжения) 0,3.„О,6 0,3.„О,Б 20...35 4...6 3...5 30...100

VI Весьма неустойчивые Весьма слабые, сильнотрещиноватые, тонкослоистые, нарушенные породы, залегают в основном над угольными пластами (преимущественно ложная кровля) <0,3 <0,2 <20 6...8 <2 5...20

где Кт - коэффициент, учитывающий колебания мощности ложной кровли пласта по длине выработки; /г - мощность ложной кровли, м; Ъ - ширина выработки в проходке, м; I - расчетная длина выработки (£=1), м; у - объемный вес обрушаю-щихся пород, кН/м3.

Исходя из данных практики, рекомендуется принимать Кт= 1,15... 1,2.

Сила сцепления Рпо всей поверхности обрушения:

Р=Ыпс,

где с - удельная (единичная поверхность) сила сцепления пород, кПа.

На сцепление пород оказывают большое влияние налеты углистых веществ, снижающих сцепление в 40...54 раза, трещиноватость - в 15... 18 раз, слоистость пород - в 5...8 раз.

При выполнении условия (1) выработку целесообразно и рекомендуется проводить с присечкой и выемкой ложной кровли или легкообрушающихся нижних слоев. Если условие 0<Р, то выработки целесообразно проводить с сохранением кровли, т. е. без присечки. В этих условиях опасные деформации и разрушения пород кровли происходят под действием изменяющихся в них напряжений в процессе эксплуатации выработок. Потеря устойчивости пород наступает, когда длительная прочность пород меньше напряжений в породах.

Если породы ложной кровли или легкообрушающихся слоев теряют устойчивое состояние из-за малой силы сцепления и большого веса пород, выработку рекомендуется проводить с присечкой и выемкой ложной кровли, легкообрушающихся слоев. При величине давления меньше, чем сила сцепления пород, выработки целесообразно проводить с сохранением кровли, т. е. без присечки.

Для оценки экономической эффективности проведения горизонтальных и наклонных горных выработок необходимо знать и сопоставлять затраты, связанные с проходкой и эксплуатацией выработок.

Анализ по шахтам Беловского, Ленинского и Кемеровского районов (Кузбасс) показал следующее: выработки, проводимые с сохранением ложной кровли (по пластам: 4, Бреевский, Журинский, 12 и др.), крепят с шагом установки рам, в основном 0,5 м, и выработки с присечкой и выемкой этих пород - с шагом установки рам 0,8 м, т. е. в

1,6 раза больше; на каждом участке протяженностью 100... 120 м в этих выработках происходит в среднем 1... 1,5 вывала пород кровли высотой 0,4...0,5 м при проходке или во время их эксплуатации, на заделку которых расходуется 0,4...0,5 м3 крепежного леса; дополнительно приходится ремонтировать выработки, где проявляются основные деформации и обрушения слабоустойчивых слоев кровли с установкой на участках протяженностью 3-5 новых рам. Кроме того, существенно ухудшается безопасность их эксплуатации.

На основании фактических данных горно-про-ходческих работ, действующих норм и расценок на проведение выработок и стоимости крепежных материалов оценены затраты на проходку 1 м выработки с присечкой и выемкой легкообрушающихся пород и без присечки пород. Расчеты выполнены для выемочных штреков шириной 5 м и высотой

2,6 м, по пластам мощностью 1,8...2 м, проводимых комбайнами без присечки легкообрушающихся пород, и для штреков этой же ширины с присечкой кровли мощностью от 0,1 до 0,6 м.

Стоимость проведения 1 м выработки без присечки кровли в среднем в 2 раза выше, чем проводимых с присечкой, что связано, главным образом, с затратами на крепление и ремонт этих выработок.

Деформации и состояние породных обнажений кровли средней устойчивости в выработках в большей мере зависят от того, проводятся ли они без присечки или с присечкой кровли угольного пласта. Прочность этих пород, на сжатие обычно более

40...45 МПа, и присечка их проходческими комбайнами или буровзрывным способом приводит к образованию существенных неровностей кровли (в отличие от присечки ложной кровли), в основном высотой от 60 до 80 мм. По этой причине под действием возрастающих напряжений в процессе эксплуатации выработок происходит раскрытие и развитие трещин в приконтурных породах кровли, иногда с опасными их деформациями и обрушениями на крепь.

Для наблюдения за смещением пород кровли (пучение почвы не отмечалось) с момента обнажения на каждом центральном участке штрека в трех сечениях по длине через 4 м были заложены контурные реперы на глубину 0,3 м.

Конвейерный штрек лавы № 18-21 по пласту Толмачевскому (шахта «Полысаевская») проводился площадью сечения в проходке 11,8 м2. Мощность пласта 2,2 м, угол падения 5...6°. Непосредственная кровля пласта сложена слоистым алевролитом, мощностью слоев 0,4...0,5 м, предел прочности пород при сжатии 46...50 МПа, породы почвы - однородные алевролиты, стсж=50...57 МПа.

Часть штрека сооружалась без присечки пород кровли, часть - с присечкой на 0,5 м. Для крепления выработки применялся сталеполемерный анкер длиной 2 м. Плотность установки анкеров в кровли 1,25 шт./м2.

Выработка проводилась комбайном ГПКС, обнажаемая площадь кровли за цикл - 5,5...6 м2. По кровле анкеры соединены между собой подхватами из швеллеров № 10, кровля затянута металлической решетчатой затяжкой. Анкеры устанавливались с натяжением 36...40 кН.

Из результатов наблюдений следует, что смещение пород на участке, пройденном с присечкой кровли, в среднем 1,4 раза больше, чем на участке, который проводится без присечки кровли. На первом участке смещение пород происходило, в ос-

новном, в течение 3 мес. после их обнажения, на втором - в течение 2 мес.

На деформации и смещение пород на первом участке отрицательное влияние оказывают нарушения целостности кровли, связей между слоями. Неровности кровли резко ухудшают работу крепи, в особенности анкерной, из-за неплотного прилегания подхватов под анкера. Отсутствие плотного контакта этих элементов крепи с кровлей приводит зачастую к неравному развитию деформаций и вывалам пород на крепь. Наиболее часто это происходит между анкерами при слоистых породах кровли с пределом прочности на сжатие 40...45 МПа. Неровности кровли и неровное прилегание к ней подхватов затрудняют затягивание анкеров при установке и приводит к разгрузке части анкеров из-за вывалов пород.

Таким образом, проведение выемочных штреков с присечкой средней прочности пород кровли пласта осложняет поддержание сопряжений лавы со штреками из-за разной высоты этих выработок и в ряде случаев приводит к обрушению пород на сопряжениях.

В зависимости от схемы подготовки горизонта шахтного поля и взаимного расположения на нем полевых и пластовых штреков квершлаги могут проводиться в двух направлениях - в направлении угла залегания пересекаемых пород и угольных пластов и в противоположном направлении.

Для оценки влияния направления проведения квершлага относительно залегания пород на устойчивость кровли проводились специальные наблюдения в промежуточных квершлагах на гор. - 20 м шахты им. Ф.Э. Дзержинского и на гор. - 40 м шахты 5-6 Прокопьевского района.

Промежуточный квершлаг, восточное крыло на гор. - 20 м (шахта им. Ф.Э. Дзержинского), проводился буровзрывным способом, площадью сечения 14 м2 на глубине 280...300 м. Крепь металлическая арочная из спецпрофиля СВП-22, шаг крепи 0,8 м. Породы, пересеченные квершлагом, сложены переслаиванием алевролитов, песчаников и частично аргиллитами мощностью от 0,3 до 5 м с пределом прочности на сжатие от 35 до 70 МПа, угол залегания пород 45...48°. Выработка проводилась по направлению падения пород.

Наблюдения за устойчивостью обнажаемых пород при проходке квершлага показали, что песчаники и алевролиты с стсж=40...45 МПа на площади обнажения до 10... 12 м2 находились в устойчивом состоянии в течение 1... 1,5 ч, с стсж=60...70 МПа -более 7...8 ч. Лишь местами происходило обрушение очень слабых трещиноватых аргиллитов в кровле спустя 20...30 мин после их обнажения.

Также наблюдения проводились в промежуточном квершлаге на этом же гор. - 20, который проводился навстречу углу залегания пересекаемых пород. Условия проходки квершлага практически такие же, как и квершлага в восточном крыле.

При проведении квершлага происходили частые опасные деформации и вывалы из кровли аргиллитов стсж=40...45 МПа через 30...40 мин после их обнажения. По этой причине пришлось шаг заходки уменьшить с 2,4 (по сравнению с квершлагом, проведенном в направлении падения пород) до 1,6 м. Породы расслаивались и обрушались в направлении напластования пород. Наиболее интенсивно проявлялись опасные деформации пород кровли в местах подхода и пересечения угольных пластов и пропластков угля.

Из результатов натурных наблюдений следует, что в рассматриваемых условиях проведение квершлагов в направлении угла залегания пересекаемых породных толщ обеспечивает при прочих равных условиях увеличение смещения пород кровли в 2...3 раза по сравнению с проведением их против направления залегания породных толщ.

На шахте 5-6 наблюдения проводились в промежуточных квершлагах № 108, № 110 и № 111 на гор. - 40 м. Часть из них сооружалась со стороны падения, часть - со стороны восстания пород. Площадь сечения выработок 12,5... 13 м2, крепь металлическая из СВП-22, шаг установки рам 0,8 м. Пересеченные породы представлены отдельными толщами алевролитов, песчаников и переслаиванием этих пород, угол залегания 70...12°, преобладающая прочность пород 50...60 МПа.

Наблюдения показали, что при угле залегания а>70° направление проведения выработок относительно залегания пород практически не влияет на устойчивость породных обнажений в них.

Аналогичные результаты показало рассмотрение фактических материалов по опасным деформациям и вывалам пород кровли в квершлагах, пройденных в различных направлениях относительно пересеченных толщ массива, на отдельных шахтах Беловского и Анжерского районов.

Весьма различные характер и степень деформаций слоистых, трещиноватых и других макроде-фектных пород кровли в квершлагах обусловлены довольно большой разницей составляющих сил Fm и Fa силы Р„ (рис. 2), где Р„ - вертикальная сила горного давления; F0M - сила сцепления (отрыва), действующая по нормали к напластованию пород; Fa - сила сдвига, действующая вдоль поверхностей напластования слоев:

Fm=Pecosa; Fa=P^ina; Fm=FJmp, (2) где а - угол залегания пород; FH - нормальная сила, действующая на этой поверхности, кН- коэффициент трения.

При проведении квершлага со стороны висячего бока, т. е. по схеме, рис. 1, сдвиг пород не произойдет при соотношении действующих сил

Fd<F0Jw+cS, где S - площадь поверхности сползания пород.

При очень низкой силе сцепления, т. е. при с=0 сползание пород в приконтурной части выработки не происходит при Fa<FJmp

Рис. 1. Схема сил, действующих в приконтурной части пород кровли квершлага

Из выражения (2) следует, что соотношение сил Рш и Ра зависит от угла а залегания пород, с увеличением а, при прочих равных условиях, сила Рт уменьшается, а сила Ра увеличивается.

При сооружении квершлагов со стороны лежачего бока наиболее часто происходят отрыв и обрушение пород по ослабленным контактам залегания по нормали, т. е. при условии Р^\па>с.

В ходе исследования было установлено, что наибольшую устойчивость обнажения породы кровли сохраняют при залегании их под углом 45...50°, при залегании 50...70° устойчивость пород резко снижается, а при угле залегания свыше 70° направление проходки при равных условиях практически не влияет на их устойчивость и обрушаемость в призабойной зоне квершлага. При залегании пород под углом 45...50° и проведении выработки со стороны висячего бока значительную часть давления обнажаемых пород в пределах шага заходки воспринимает призабойная часть массива, вследствие чего в них меньше проявляются силы Рн и Ра. При проведении выработок в противоположном направлении они в основном лишены этой опоры, здесь их опорой является возводимая крепь. Выполненные исследования показывают, что проведение квершлагов в направлении со стороны висячего бока пластов, главным образом залегающих под углом до 50°, обеспечивает значительное повышение устойчивости породных обнажений квершлагов. По пластам с углом залегания до 30...40° добывается около 90 % угля.

С различной степенью сложности связано проведение горных выработок в зонах геологических нарушений. На шахтах Кузбасса небольшую долю из них составляют нарушения пород кровли угольных пластов в пересекаемых квершлагами толщах массива. Протяженность нарушенных участков составляет от 5...10 до 150 м и больше. Мелкие нарушения небольшой протяженности слабо или совсем не фиксируются геологоразведочными работами, они выявляются обычно непосредственно в процессе ведения горнопроходческих и очистных работ в пределах выемочного поля и столба.

Накопленный опыт и технико-экономический анализ показывают, что с увеличением длины проводимой выработки по нарушенным породам эффективность упрочнения пород растворами через опережающие скважины довольно существенно возрастает.

В качестве опережающей крепи на шахтах Кузбасса применяют арматурные стержни. Пока мало обоснована методика определения нагрузки на крепь в зависимости от состояния нарушенных пород и основных параметров крепи.

Исходя из анализа практического опыта для условий шахт бассейна рекомендуется в качестве опережающей крепи стержневая гладкая арматурная сталь и следующая технология ее возведения. Шпуры для размещения стержней бурят из последней рамы, непосредственно у забоя равномерно по закрепленному контуру кровли, боков, на расстоянии, определяемом исходя из структурно-текстурного состояния закрепляемых пород, нагрузки на крепь и ее расчетной несущей способности, под углом из такого расчета, чтобы опорой наружного конца стержней явилась призабойная рама, а опорой внутреннего конца стержня - непосредственно массив пород. Расстояние между стержнями опережающей крепи по закрепленному контуры выработки принимают из условия предотвращения высыпания и обрушения пород в пролете между ними.

Длину стержней £т определяют из условия (рис. 2):

£.

где £нк - длина конца стержня £ст, выступающего в выработку, м; /:,,, - длина части стержня непосредственно над заходкой в пределах длины заходки, м;

- длина конца стержня, опирающегося на массив, м; ас - угол наклона стержня к продольной оси выработки, град; - длина заходки, м.

Рис. 2. Определение длины крепежных стержней

Стержни опережающей крепи работают преимущественно на изгиб, для инженерно-технических расчетов их можно рассматривать как балки, свободно лежащие на концевых опорах - раме и

массиве. Следовательно, изгибающий момент в стержне (на участке длиной £ю) от действия горного давления (веса нарушенных пород):

где Р„ - вертикальная равномерная сила горного давления на стержень.

Момент сопротивления стержня диаметром й определяется по формуле

¡V =М1~о,Ы2 или Г =^. с 32 ‘ стш

По известным значениям Миз и 1¥с определяют фактические напряжения на изгиб ат в стержне, которые должны быть <7и<[<7из], где [сУ - предельно допустимое напряжение (расчетное сопротивление на изгиб стали, из которой изготовлены стержни).

В результате обработки данных обследований выработок и фактических материалов по выработкам, пройденным в зонах геологических нарушений на шахтах Кузбасса, установлено, что вертикальная нагрузка Ре со стороны кровли на опережающую предохранительную крепь может быть определена по методике проф. П.М. Цимбаревича с учетом зависимости ее от степени нарушенное™ и ослабленности пород:

Р=ке-у, кПа,

где к„ - высота возможного обрушения пород кровли, м; у - объемный вес пород в пределах возможного вывала, кН/м3;

ах - полупролет обрушения (возможного) пород кровли, м; / - коэффициент крепости пород по М. М. Протодьяконову; Ки - коэффициент, учитывающий влияние нарушенности, текстурной ослабленности пород на высоту вывала количественно оценивается размерами основных блоков, расстоянием между основными поверхностями ослабления пород;

ах=а + Ы%(р„

где а - полупролет выработки в проходке, м; /г -высота выработки в проходке, м; <рк - кажущийся угол внутреннего трения пород (<рк=агс1;§/), град.

В результате обработки данных натурных исследований для условий шахт Кузбасса получены значения коэффициента Кн в зависимости от расстояния между основными поверхностями ослабления пород (размеров блоков) и коэффициента их крепости: К=0,2...0,3 - для пород с расстоянием между поверхностями ослабления <0,15 м, коэффициентом крепости/=0,8...2; К=0,3...0,35 - для пород с расстоянием между поверхностями ослабления 0,16...0,4 м,/=2...3.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Третенков И.В. Результаты исследования устойчивости породных обнажений в призабойном пространстве проводимых горных выработок // Совершенствование технологических процессов при разработке месторождений полезных ископаемых: Матер, конф., посвящ. 70-летию со дня рождения д-ра техн. наук, проф., Заслуж. шахтера РФ, действит. члена РАЕН В.В. Егошина, 19 июля 2001 г. - Кемерово, 2001. - С. 76-79.

2. Третенков И.В. Исследования влияния слоистости на устойчивость горных пород в призабойном пространстве проводимых горизонтальных и наклонных горных выработок // Вестник КузГТУ. - 2002. - № 2. - С. 49-51.

3. Третенков И.В. Обоснование эффективности присечки горных пород в проводимых горных выработках // Совершенствование методов поиска и разведки, технологии добычи и перера-

ботки полезных ископаемых: Сб. матер. Всеросс. научно-техн. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. - Красноярск, 2003. - С. 77-79.

4. Третенков И.В. Влияние горнотехнических факторов на устойчивость породных обнажений выработок и безопасность гор-но-проходческих работ // Безопасность жизнедеятельности предприятий в угольных регионах: Матер. V Междунар. науч,-практ. конф. - Кемерово, 2002. - С. 96-97.

5. Шаламанов В.А., Третенков И.В. Обоснование эффективности мероприятий повышения устойчивости породных обнажений в проводимых горных выработках // Дело всей жизни: Сб. матер., посвящ. 60-летию со дня рождения д.т.н., проф. В.В. Ку-рехина. - Кемерово, 2004. - С 92-101.

Поступила 19.12.2006 г.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.