CC BY
6
Ю. А. Масаев// Yu.A. Masaev
канд. техн. наук, профессор ФГБОУ ВО КузГТУ имени Т. Ф. Горбачева,Почетный член Академии горных наук Candidate of technical sciences, professor FGBOU VO KuzGTU named after T.F.Gorbachev Honorary Member of the Academy of Mining Sciences.Honorary Worker of Higher Professional Education of the Russian Federation.
¥ В: Ю. Масаев// V.Yu. Masaev
канд. техн. наук, доцент ФГБОУ ВО КузГТУ ФГБОУ ВС Кузбасская ГСХА candidate of technical sciences, assistant professor FGBOU VO KuzGTU named after T.F. Gorbachev, Kemerovo State Agricultural Academy
in
11
А. И. Копытов// A.I. Kopytov
д-р техн. наук ФГБОУ ВО КузГТУ имени Т. Ф. Горбачева Президент Сибирского отделения Академии горных наук doctor of technical sciences, professor of FGOU VO KuzGTU after T.F. Gorbachev, Head of the Siberian Branch of the Academy of Mining Sciences
УДК 622.236.4 : 622.235
ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ФОРМИРОВАНИЯ ВРУБОВОЙ
ПОЛОСТИ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА ВЗРЫВА
И ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГОРНЫХ УДАРОВ
STUDY OF A CUT CAVITY FORMATION CONDITIONS
TO IMPROVE THE EXPLOSION QUALITY
AND FOR ROCK SHOCK PREVENTION
Разработка железорудных месторождений усложняется условиями залегания рудных тел и горных пород с высоким коэффициентом крепости, находящихся в сложном напряженном состоянии. Для выемки полезного ископаемого необходимо проведение горных выработок различного назначения, поперечного сечения, длины и направления. Проведение горных выработок в нетронутом массиве вызывает нарушение его равновесного состояния и вокруг контура горной выработки происходит перераспределение начальных напряжений с образованием зон значительной их концентрации. При проведении горных выработок в крепких породах значительное влияние на величину коэффициента концентрации оказывают взрывные работы. Отбойка горных пород и рудного тела производится взрывчатыми веществами, разрушаемыми в шпурах и скважинах различного диаметра и глубины. Сложность производства взрывных работ заключается в том, что горные породы подвержены проявлениям горных ударов, поэтому расположение зарядов ВВ, порядок взрывания и направление ударных волн взрыва должны быть предусмотрены и главную роль в этом выполняют заряды ВВ взрываемые первой очередью и располагаемые во врубовых шпурах, которые должны заранее планировать и формировать качество взрыва. Эффективность взрывных работ зависит от глубины, объема и степени «очистки» врубовой полости, а также степени нарушенности заврубового массива после взрыва. Исследования показали, что надежность заврубового массива проявляется в образовании двух зон: зоны трещиноватости, непосредственно прилегающей к врубовой полости, и зоны волновой микронарушенности, распространяющейся вглубь массива на значительно большее расстояние за зо-ной трещиноватости и, в свою очередь, развитие указанных зон нарушенности зависят от напряженного состояния породного массива впереди горной выработки. В результате проведенных исследований были разработаны и обоснованы технологические схемы проходки и способов крепления горных выработок с адаптацией параметров взрывных работ к условиям напряженного состояния породного массива.
Iron ore deposit development is complicated by the ore bodies and rocks with high strength co-efficient, being in a complex stressed state occurrence conditions. For the mineral extraction, it is necessary to carry out mine workings of various purposes, cross-section, length and direction. Carry-ing out mine workings in an
untouched massif causes disturbance of its equilibrium state, and around the contour of the mine working a redistribution of initial stresses occurs with the formation of their significant concentration zones. When carrying out mine workings in hard rocks, blasting has a significant impact on the value of the concentration coefficient. The breaking of rocks and the ore body is carried out by explosives, which are destroyed in boreholes and wells of various diame-ters and depths. The complexity of blasting operations lies in the fact that rocks are subject to manifestations of rock bursts, therefore, the location of explosive charges, the order of blasting and the direction of the shock waves of the explosion must be foreseen, and the main role in this is played by explosive charges exploded in the first stage and located in cutting holes, which must plan in ad-vance and must form the quality of the explosion. The effectiveness of blasting depends on the depth, volume and degree of "cleaning" of the cut cavity, as well as the degree of damage to the behind the cut massif after the explosion. Studies have shown that the reliability of the behind-cut massif is manifested in the formation of two zones: a fracturing zone directly adjacent to the cut cavity, and wave microdisturbance zone that propagates deep into the massif to a much greater dis-tance beyond the fracturing zone and, in it's turn, the development of these disturbance zones de-pends on the stress state of the rock mass in front of the mine working. As a result of the studies carried out, technological schemes for heading and ways of supporting mine workings were devel-oped and justified with the adaptation of blasting parameters to the conditions of the stressed state of the rock mass.
Ключевые слова: ВРУБ, ГОРНЫЕ УДАРЫ, ЗАКОНТУРНЫЙ МАССИВ, ВОЛНЫ НАПРЯЖЕНИЯ, КАЧЕСТВО ВЗРЫВА.
Key words: CUT, ROCK SHOCKS, OUT-OF-CONTOUR MASSIF, STRESS WAVES, EXPLOSION QUALITY.
аобыча полезных ископаемых производится как открытым, так и подземным способами и горно-геологические и геомеханические условия резко отли-ри разработке рудных месторождений проводят большое количество различных горных выработок по породам с коэффициентом крепости от / = 10 до / = 20 и более, и заряды взрывчатого вещества располагают в шпурах и скважинах различного диаметра, глубины и направления. Условия залегания рудных тел очень сложные и породный массив находится в сложном напряженном состоянии, а при увеличении глубины залегания подвержены проявлениям горных ударов и такие породы как диориты, сиениты, туфосланцы, магнетиты и др. являются удароопасными.
Проведение горных выработок в нетронутом массиве вызывает нарушение его равновесного состояния и вокруг контура горной выработки происходит перераспределение начальных напряжений с образованием зон значительной их концентрации. При проведении горных выработок в крепких породах значительное влияние на величину коэффициента концентрации оказывают взрывные работы.
Динамические проявления при проведении горных выработок обуславливаются повышенными напряжениями на контуре выработок и с увеличением глубины разработок месторождений предельные значения достигающих напряжений вызывают разрушения горных пород
в виде стреляний, интенсивных заколообразова-ний, микроударов и горных ударов.
Такие проявления приводят к разрушению контура горной выработки в виде вывалов отдельных объемов горных пород, трещинообра-зования, заколов, разрушения временной или постоянной крепи со смещением боковых частей и почвы горных выработок. В законтурном массиве действующие волны напряжений вызывают образование радиальных и тангенциальных трещин, развивающихся в плоскости откола породы по контуру выработки, а у основания образующихся выступов происходит концентрация энергии и скол по основанию выступающих частей контура выработки. За счет накопления энергии происходят динамические проявления, которые являются предвестниками горных ударов.
При разработке железорудных месторождений Кузбасса наибольшая интенсивность проявления горных ударов отмечена на Ташта-гольском месторождении, хотя напряженное состояние нетронутого массива, его физико-механические свойства и глубина ведения добычных работ на других месторождениях Горной Шории были, практически, одинаковые, и основные геомеханические и горнотехнические условия отработки месторождения включали:
- угол падения рудных тел и жил - 78-90
град.;
- коэффициент прочности на сжатие - стсж = 100-200 Мпа;
- коэффициент прочности на растяжение
- ор = 4-19 Мпа;
- плотность горных пород - р = 3,3-4,6 г/
см3;
- глубина ведения горных работ - 500-800 м и более;
- основная система разработки - этажно-принудительное обрушение;
- величина пролета выработанного пространства - 600 м.
Ведение горных работ почти постоянно сопровождалось проявлением горных ударов, микроударов, толчков, и стреляния пород очистных подготовительных и капитальных горных выработках, а с увеличением глубины разработок увеличивалась интенсивность и частота горных ударов вблизи тектонических нарушений и контактов пород с резко отличающимися физико-механическими свойствами.
Развитие зон нарушенности зависит от напряженного состояния породного массива впереди горной выработки. Известно, что первоначальное напряженное состояние нетронутого массива характеризуется вертикальной ст и горизонтальными стх и а составляющими тензора напряжений, связь между которыми выражается через упругие свойства массива:
где ¡1 - коэффициент Пуассона; X - боковой отпор.
При спокойном залегании пород величина вертикальной составляющей, как правило, равна уН (где у - объемный вес вышележащих пород, Н - расстояние от поверхности до рассматриваемой точки). Нарушение равновесного
Рисунок 1. Эпюры нормальных сжимающих напряжений впереди забоя выработки Figure 1. Diagrams of normal compressive stresses ahead of the working face
состояния нетронутого массива при проведении горных выработок сопровождается перераспределением напряжений как вокруг, так и впереди забоя выработки.
Анализ экспериментальных данных показал, что в непосредственной близости от забоя выработки образуется зона ослабленных пород, напряжения в которой ниже напряжений в нетронутом массиве. Наибольшая величина зоны ослабленных пород & во всех случаях отмечались по оси выработки (рис. 1). По мере удаления от забоя вглубь массива напряжения увеличиваются и переходят в область концентрации напряжений.
В непосредственной близости от забоя вертикальные нормальные напряжения составляют (0,65-0,8) уН в центральной части и (0,9-1,3) уН в зоне углов выработки. Протяженность ослабленных пород зависит от горно-геологических и горнотехнических факторов, основными из которых являются крепость горных пород, площадь поперечного сечения горной выработки, величина горного давления и вид первоначального напряженного состояния нетронутого массива.
Исследования показали, что величина зоны ослабленных пород в горных выработках, проводимых на глубине 200-350 м от земной поверхности при изменении их площади попе-реч-ного сечения от 9,0 м2 до 24 м2 в породах с f = 4-6 увеличивается от 1,5 до 2,5 м при прочих равных условиях, в породах с / = 6-8 - от 0,9 до 1,65 м, а в породах с / = 8-12 - от 0,65 до 1,2 м.
Комплексный анализ результатов исследований показал, что наибольшее влияние на формирование зоны пониженных напряжений оказывают прочностные характеристики породного массива (52 %) и площадь поперечного сечения выработки (43 %). Влияние изменения глубины расположения выработки от 200 до 350 м и изменения бокового отпора от 0,4 д 1,0 оценивается в 5%.
Зависимость величины зоны пониженных напряжений от приведенных характеристик имеет вид:
где - площадь поперечного сечения горной выработки.
На состояние приконтурной зоны вокруг горной выработки большое влияние оказывает динамическое воздействие при взрывном разрушении горных пород. Возбуждаемая мощная
волна сжатия является источником возникновения растягивающих напряжений при начале движения кольцевых зон и на некотором удалении от контура выработки приводит к структурной дезинтеграции и разрушению горных пород.
Важной частью буровзрывного комплекса является обеспечение качества взрыва комплекта шпуровых зарядов ВВ и при этом особое внимание необходимо уделять правильному выбору схем врубовых шпуров, которые должны заранее планировать и формировать качество взрыва. Эффективность взрывных работ зависит от глубины, объема и степени «очистки» врубовой полости, а также степени нарушенности завру-бового массива после взрыва. Исследования показали, что надежность заврубового массива проявляется в образовании двух зон: зоны тре-щиноватости, непосредственно прилегающей к врубовой полости, и зоны волновой микронару-шенности, распространяющейся вглубь массива на значительно большее расстояние за зоной трещиноватости и, в свою очередь, развитие указанных зон нарушенности зависят от напряженного состояния породного массива впереди горной выработки. Породы, прилегающие к забою выработки, после взрыва оказываются частично разгруженными от горного давления и впереди забоя создаются условия для более эффективного использования энергии взрыва на разрушение породы в объёме врубовой полости, если она расположена в разгруженной зоне. При этом, учитывать напряженное состояние массива вокруг проводимой горной выработки необходимо в самых различных условиях взрывания не только из-за повышения формирования врубовой полости, но и с целью снижения вероятности вредных проявлений горного давления. С возрастанием глубины ведения горных работ с их перемещением в зоны влияния тектонических нарушений, а так же контактов пород, рудных даек и крупных тектонических блоков с резко отличающимися физико-механическими и акустическими свойствами значительно возросла частота и интенсивность горных ударов и других проявлений горного давления.
При подземной добыче различных полезных ископаемых взрывные работы приходится производить в различных горно-геологических условиях и для обеспечения качественных и безопасных результатов взрыва приходится применять соответствующие схемы расположения шпуров и конструкции зарядов ВВ. Было установлено, что в различных условиях применялось более 60 схем врубовых шпуров, отличаю-
щихся количеством и расположением шпуровых зарядов ВВ, но из большого разнообразия комбинированных врубов ни в одном из них не приводится обоснованности порядка расположения и взрывания шпуровых зарядов ВВ в системе вруба. При этом не учитывается такой важный фактор, как взаимодействие волн напряжения с вновь образуемой поверхностью обнажения в системе вруба.
Нами были проведены исследования в горных породах различной крепости при различной глубине и количестве врубовых шпуров, весе зарядов ВВ, а в основе общей схемы вруба были призматические и клиновые шпуры.
За продолжительность разрушения принято суммарное время откола системой трещин разрушаемой части массива и смещения ее на величину, обеспечивающую падение давления газообразных продуктов взрыва до момента сопротивления породы отрыву. При этом установлено, что продолжительность отдельных фаз разрушения породы (продолжительность откола породы трещинами, отход породы, формирование откольной воронки на обнаженной поверхности) в зависимости от их прочности и состояния трещиноватости неодинакова.
Применение более бризантных ВВ II класса по сравнению с менее бризантными ВВ III класса приводит к снижению продолжительности процесса разрушения породы в систе-ме вруба. В крепких породах f = 8-18) снижение достигает 10-20 %, в породах средней крепости f= 6-8) снижение составляет 8-15 %, а в породах с f = 4-6 снижение продолжительности разрушения можно считать несущественным, не превышающим 5 %.
Снижение продолжительности разрушения крепких пород с переходом на более бри-
Рисунок 2. Двойной (двухярусный) вруб Figure 2. Double (two-layer) cut
зантные ВВ объясняется тем, что возбуждаемые при этом волны напряжения обладают более высокой интенсивностью и за счет этого при их прохождении создается более объемная предварительная микронарушенность породного массива, что значительно снижает сопротивляемость породы разрушающему действию расширяющихся газообразных продуктов взрыва.
Одним из главных факторов, влияющих на качество разрушения породного массива, является объем образованной врубовой полости. При взрывании горных пород с коэффициентом крепости по шкале проф. М. М. Протодьяконова /= 16-18 и более клиновые врубы не обеспечивают хороших результатов, и для таких условий нами был разработан принципиально новый -двойной (двухярусный) вруб. Вруб состоит из двух призматических врубов внешнего яруса и целевого вруба внутреннего яруса (рис. 2). В составе щелевого вруба имеются две пары сдвоенных незаряжаемых шпуров, длина которых равна проектной длине шпуров, и трех заряжаемых шпуров, расположенных на одной горизонтальной линии, при этом центральный шпур имеет длину равную 0,4-0,5 проектной длины и заряжается на всю длину, а два боковых шпура заряжают на половину их длины (патент РФ № 110833). Незаряжаемые шпуры выполняют функцию компенсационного пространства и дополнительной обнаженной поверхности в системе вруба.
При взрыве первой серии щелевого вруба внутреннего яруса за счет формирования системы отраженных волн в области незаряжае-мых шпуров образуется зона предразрушения в виде густой сети радиальных и концентрических трещин, что значительно облегчает разрушение породы при взрыве второй серии зарядов призматического вруба внешнего яруса и обеспечивает формирование врубовой полости на полную проектную глубину.
Данный вруб применялся на руднике Таш-тагольского месторождения при проведении горных выработок в породах с коэффициентом крепости / = 16-18 и при этом КИШ достигал 0,95-1,00 по сравнению с 0,75-0,80 ранее получаемым, и за счет этого снижение удельного расхода ВВ на 10-15 %.
При проведении горных выработок в уда-роопасных породах решалась задача по профилактике динамических проявлений горного давления и предотвращению их аварийных воздействий на состояние горных выработок в процессе всего срока эксплуатации путем проведе-
ния специальных комплексов:
- по приведению породного массива в не-удароопасное состояние;
- технологических мероприятий по предупреждению динамических проявлений в процессе проведения выработок;
- по приданию крепи выработок высокой устойчивости и надежности на весь период эксплуатации.
При оценке естественного напряженного состояния массива в удароопасных породах возможны варианты, когда расстояние от плоскости забоя до зоны максимальных напряжений в массиве впереди забоя выработки больше, меньше или равно глубине шпуров. В зависимости от этой ситуации должна выбираться схема взрывания зарядов в шпурах, глубина шпуров и схема вруба, но во всех случаях после взрывания вруба зона максимальных напряжений должна быть передвинута вглубь массива на расстояние, превышающее глубину шпуров. С этой целью был разработан вруб для взрываний крепких удароопасных пород с передовым камуфлетным зарядом ВВ в скважине увеличенного диаметра (патент РФ № 122476).
Помимо камуфлетного взрывания для снижения концентрации напряжений у выработки и перераспределения максимума опорного давления вглубь массива создают разгрузочные щели путем взрывания зарядов ВВ в пар-носближенных скважинах диаметром 40-80 мм, расположенных между тремя компенсационными скважинами увеличенного диаметра, пробуриваемыми по высоте выработки. Недостатком такого метода является то. что парносближен-ные скважины расположены в горизонтальной плоскости относительно друг друга и при взрыве зарядов ВВ в направлении компенсационных скважин образуется лишь незначительная система трещин, что не обеспечивает образования требуемой разгрузочной щели. Для исключения этого недостатка был разработан способ концентрации энергии волн напряжения при взрыве зарядов ВВ в требуемом направлении за счет нарезки продольных щелей на стенках шпуров специальным устройством (а. с. № 1557317), что обеспечивает формирование разгрузочной щели в проектном объеме и полноценный выброс разрушенной породы. Для бурения скважин увеличенного диаметра разработаны буровые коронки с расширителем.
Одним из способов снижения удароопас-ности горных пород за счет перераспределения напряженного состояния массива впереди забоя
сооружаемой горной выработки является про-буривание параллельно-сближенных скважин диаметром 150 мм глубиной 10-15 м и более, которые являются к тому же компенсационным пространством при последующих взрывах комплектов шпуровых зарядов ВВ. Но существенным недостатком при этом является отклонение пробуриваемых скважин в процессе бурения на 1,0-1,5 м, иногда даже выходящих за контуры выработки, что не способствует достижению поставленной цели. Для исключения этого недостатка нами были унифицированы применяемые самоходные бурильные установки, что позволило более точно пробуривать параллельно сближенные скважины.
В результате многолетних исследований механизма взаимодействия взрыва зарядов ВВ с породным массивом, закономерностей формирования импульса давления в зарядной полости и условий обеспечения эффективного разрушения породного массива были разработаны физические основы определения расчетных параметров взрывных работ в условиях сооружения горных выработок на основе энергетических показателей эффективности взрыва и с учетом напряженного состояния породного массива впереди забоя выработки, которые обеспечивают эффективность и безопасность буровзрывных работ при сооружении горных выработок.
больших неравнокомпонентных полей напряжения был разработан метод взрывного инъецирования смол в законтурный массив, позволяющий снизить последствия динамических проявлений горного давления и создать защитный слой по контуру выработки.
В результате проведенных исследований были разработаны и обоснованы технологические схемы проходки и способов крепления горных выработок с адаптацией параметров взрывных работ к условиям напряженного состояния
породного массива. С целью повышения устойчивости обнажений горных выработок в крепких трещиноватых горных породах при наличии
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Масаев, Ю. А. Особенности проходки горных выработок при разработке рудных месторождений / Ю. А. Ма-саев, В. Ю. Масаев, А. И. Копытов // Вестник научного центра по безопасности работ в угольной промышленности, № 2, 2020. - С. 59-65.
2. Масаев, Ю. А. Исследование условий формирования зон трещинообразования в породном массиве при сооружении горных выработок с применением взрывных работ / Ю. А. Масаев, В. Ю. Масаев // Вестник научного центра по безопасности работ в угольной промышленности, № 1, 2020. - С. 61-66.
3. Копытов, А. И. Влияние технологии взрывных работ на состояние окружающей среды в Кузбассе / А. И. Копытов, Ю. А. Масаев, В. Ю. Масаев // «Уголь», 2020, № 5. - С. 57-62.
4. Патент №110833. Российская Федерация, МПК F 42 Д 3/04 (2006.01) Двухярусный вруб / В. А. Карасев, А. Я. Сельков, В. Ю. Масаев. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, 2011128745/03; заявл. 11.07.2011. Зарегистрировано в Гос. реестре полезных моделей РФ 27 ноября 2011 г. Опубл. 27.11.2011. Бюл. № 33.
5. Патент на полезную модель № 122476. Российская Федерация, МПК F 42 D 1/08 (2006/01). Вруб для разрушения крепких пород / Ю. А. Масаев, В. Ю. Масаев, А. И. Копы-тов, А. А. Лебедев. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, 2012124493/03;Заявка № 2012124493. Приоритет полезной модели 13.06.2012. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей Российской Федерации 27.11.2012 г. Бюл. № 33.
6. Патент на полезную модель № 89689. Российская Федерация, МПК F 42 Д 3/04 (2006.01) Комбинированный вруб / Ю. А. Масаев, В. В. Першин, В. Ю. Масаев, Н. В. Мильбергер. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, 2009129018/22; Заявка № 2009129018. Приоритет полезной модели 27 июля 2009 г. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей Российской Федерации 10 декабря 2009 г., Бюл. № 34.
7. Патент на полезную модель № 146195. Российская Федерация, МПК Е42D 1/02 (2006.01). Комбинированный призматический вруб / Ю. А. Масаев, А. А. Стафеев. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, 2014109190/03; Заявка № 2014109190/03. Приоритет полезной модели 11.03.2014. Зарегистрировано в Государственном реестре полезных моделей Российской Федерации 02.11.2014 г. Опубл. 11.03.2014. Бюл. № 28.
8. Патент на изобретение № 2540125. Российская Федерация, МПК Е21С 37/00, Е42D 3/04 (2006.01). Способ формирования разгрузочной щели / А. И. Копытов, Ю. А. Масаев, В. В. Першин, В. Ю. Масаев. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, № 2012140581/03. Заявка № 2012140581/03. Приоритет изобретения 21 сентября 2012 г. Зарегистрировано в Государственном реестре изобретений Российской Федерации 16.12.2014 г. Опубликовано 10.02.2015 г. Бюл. № 4.
9. Патент на изобретение № 2646152. Российская Федерация, МПК F42D 3/04, (2006.01). Схема взрывной отбойки забоя удароопасных горных пород / Ю. А. Масаев, А. И. Копытов, В. Ю. Масаев. Заявитель и патентообладатель Кузбасс. гос. техн. ун-т, заявка № 2016112672. Приоритет изобретения 04.04.2016 г. Зарегистрировано в Государственном реестре изобретений Российской Федерации 01.03.2017 г. Опубликовано 09.10.2017 г. Бюл. № 7.
10. Копытов, А. И. Методические основы для выбора эффективной геотехнологии разработки опасных по горным ударам железорудных месторождений Кузбасса / А. И. Копытов, Ю. А. Масаев // Вестник научного центра по
безопасности работ в угольной промышленности, № 3, 2016. - С. 28-37.
11. Еременко, А. А. Проведение и крепление горных выработок в удароопасных зонах железорудных месторождений / А. А. Еременко, А. И. Федоренко, А. И. Копытов. - Новосибирск, «Наука», 2008. - 235 с.
REFERENCES
1. Masaev, YU. A. Osobennosti prohodki gornyh vyrabotok pri razrabotke rudnyh mestorozhdenij / YU. A. Masaev, V. YU. Masaev, A. I. Kopytov // Vestnik nauchnogo centra po bezopasnosti rabot v ugol'noj promyshlennosti, № 2, 2020. - S. 59-65.
2. Masaev, YU. A. Issledovanie uslovij formirovaniya zon treshchinoobrazovaniya v porodnom massive pri sooruzhenii gornyh vyrabotok s primeneniem vzryvnyh rabot / YU. A. Masaev, V. YU. Masaev // Vestnik nauchnogo centra po bezopasnosti rabot v ugol'noj promyshlennosti, № 1, 2020. - S. 61-66.
3. Kopytov, A. I. Vliyanie tekhnologii vzryvnyh rabot na sostoyanie okruzhayushchej sredy v Kuzbasse / A. I. Kopytov, YU. A. Masaev, V. YU. Masaev // «Ugol'», 2020, № 5. - S. 57-62.
4. Patent №110833. Rossijskaya Federaciya, MPK F 42 D 3/04 (2006.01) Dvuhyarusnyj vrub / V. A. Karasev, A. YA. Sel'kov, V. YU. Masaev. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, 2011128745/03; zayavl. 11.07.2011. Zaregistrirovano v Gos. reestre poleznyh modelej RF 27 noyabrya 2011 g. Opubl. 27.11.2011. Byul. № 33.
5. Patent na poleznuyu model' № 122476. Rossijskaya Federaciya, MPK F 42 D 1/08 (2006/01). Vrub dlya razrusheniya krepkih porod / YU. A. Masaev, V. YU. Masaev, A. I. Kopytov, A. A. Lebedev. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, 2012124493/03;Zayavka № 2012124493. Prioritet poleznoj modeli 13.06.2012. Zaregistrirovano v Gosudarstvennom reestre poleznyh modelej Rossijskoj Federacii 27.11.2012 g. Byul. № 33.
6. Patent na poleznuyu model' № 89689. Rossijskaya Federaciya, MPK F 42 D 3/04 (2006.01) Kombinirovannyj vrub / YU. A. Masaev, V. V. Pershin, V. YU. Masaev, N. V. Mil'-berger. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, 2009129018/22; Zayavka № 2009129018. Prioritet poleznoj modeli 27 iyulya 2009 g. Zaregistrirovano v Gosudarst-ven-nom reestre poleznyh modelej Rossijskoj Federacii 10 dekabrya 2009 g., Byul. № 34.
7. Patent na poleznuyu model' № 146195. Rossijskaya Federaciya, MPK E42D 1/02 (2006.01). Kombinirovannyj priz-maticheskij vrub / YU. A. Masaev, A. A. Stafeev. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, 2014109190/03; Zayavka № 2014109190/03. Prio-ritet poleznoj modeli 11.03.2014. Zaregistrirovano v Gosudarstvennom reestre poleznyh modelej Rossijskoj Federacii 02.11.2014 g. Opubl. 11.03.2014. Byul. № 28.
8. Patent na izobretenie № 2540125. Rossijskaya Federaciya, MPK E21S 37/00, E42D 3/04 (2006.01). Sposob formirovaniya razgruzochnoj shcheli / A. I. Kopytov, YU. A. Masaev, V. V. Pershin, V. YU. Masaev. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, № 2012140581/03. Zayavka № 2012140581/03. Prioritet izobreteniya 21 sentyabrya 2012 g. Zaregistrirovano v Gosudarstvennom reestre izobretenij Rossijskoj Federacii 16.12.2014 g. Opub-likovano 10.02.2015 g. Byul. № 4.
9. Patent na izobretenie № 2646152. Rossijskaya Federaciya, MPK F42D 3/04, (2006.01). Skhema vzryvnoj otbojki zaboya udaroopasnyh gornyh porod / YU. A. Masaev, A. I. Kopytov, V. YU. Masaev. Zayavitel' i patentoobladatel' Kuzbass. gos. tekhn. un-t, zayavka № 2016112672. Prioritet izobreteniya 04.04.2016 g. Zaregistrirovano v Gosudarstvennom reestre izobretenij Rossijskoj Federacii 01.03.2017 g. Opublikovano 09.10.2017 g. Byul. № 7.
10. Kopytov, A. I. Metodicheskie osnovy dlya vybora effektivnoj geotekhnologii razrabotki opasnyh po gornym udaram zhelezorudnyh mestorozhdenij Kuzbassa / A. I. Kopytov, YU. A. Masaev // Vestnik nauchnogo centra po bezopasnosti rabot v ugol'noj promyshlennosti, № 3, 2016. - S. 28-37.
11. Eremenko, A. A. Provedenie i kreplenie gornyh vyrabotok v udaroopasnyh zonah zhelezorudnyh mestorozhdenij / A. A. Eremenko, A. I. Fedorenko, A. I. Kopytov. - Novosibirsk, «Nauka», 2008. - 235 s.
