CC BY
240
УДК 536.24
ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОТЫ ПАРОДИНАМИЧЕСКОГО ТЕРМОСИФОНА
Л. Л. ВАСИЛЬЕВ, А. С. ЖУРАВЛЕВ
Государственное научное учреждение
«Институт тепло- и массообмена имени А. В. Лыкова
Национальной академии наук Беларуси», г. Минск
А. В. ШАПОВАЛОВ, А. В. РОДИН
Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого»,
Республика Беларусь
Введение
В ряду замкнутых двухфазных теплопередающих устройств - тепловых труб и термосифонов - особое место занимает пародинамический термосифон (ПДТС), в котором пар выступает в роли движущей силы, проталкивающей конденсирующуюся жидкость из зоны конденсации в зону испарения. Одной из особенностей данного устройства является наличие протяженного кольцевого зазора между паропроводящей трубой и конденсатором (труба в трубе). В процессе работы кольцевой канал транспортной зоны заполняется теплоносителем, при этом образуется жидкостной гидростатический затвор, который компенсирует потери давления при циркуляции теплоносителя по контуру ПДТС и исключает встречное движение паровой и жидкой фаз рабочего вещества, что благоприятно для гидродинамики потоков. Благодаря данному принципу работы устройство обладает такими достоинствами как возможность конструктивного исполнения с большой длиной зоны теплоотдачи (несколько десятков метров), высокая теплопередающая способность (десятки кВт), низкая чувствительность к перезаправке рабочей жидкостью и наличию неконденси-рующегося газа, обеспечение обогрева объектов при различной ориентации в пространстве, возможность разнообразного конструктивного исполнения, в том числе в виде изогнутых, гибких либо сборных элементов.
Пародинамические термосифоны (ПДТС) могут быть эффективно использованы для решения задач охлаждения, нагрева и термостатирования объектов в самых различных областях техники.
В литературных источниках материал по исследованию пародинамическоих термосифонов практически отсутствует, а имеющиеся данные других авторов только частично описывают работу ПДТС. В [1] приводятся примеры применения ПДТС в различных областях техники. В [2] представлены расчеты падения давления по длине ПДТС и зависимости влияния неконденсирующихся газов в полости термосифона на эффективность его работы. Достаточно информации по классическим термосифонам [3], но в публикациях, представленных в открытой печати, не раскрыты следующие вопросы:
- не установлена эффективность работы ПДТС в зависимости от положения в пространстве и от величины подводимого теплового потока;
- не определены оптимальные параметры работы термосифона.
Таким образом, целью работы является:
- экспериментальное исследование работы пародинамического термосифона в зависимости от положения в пространстве и от величины подводимого теплового потока;
- установление параметров оптимальных режимов работы термосифона и определение его термического сопротивления.
Описание экспериментальной установки и методики проведения исследования
Для исследования процессов, протекающих в полости пародинамического термосифона, в государственном научном учреждении «Институт тепло- и массообмена имени А. В. Лыкова Национальной академии наук Беларуси» был создан экспериментальный стенд, представленный на рис. 1. Подробная схема данного стенда с указанием основных узлов приведена на рис. 2.
На столе 2 установлен пародинамический термосифон 1 с возможностью изменения положения испарителя относительно конденсатора. Для подвода теплового потока к испарителю служит спиральный электрический нагреватель 3. Подводимая мощность к нагревателю регулировалась с помощью лабораторного автотрансформатора 4. О величине мощности можно было судить по показаниям амперметра 5 типа М1104 и вольтметра 6 типа М1108.
Пародинамический термосифон показан на рис. 3. Рабочий участок изготовлен разборным, для разделения в виде отдельных частей испарителя с транспортной зоной и конденсатора. Соединение между ними выполнено с помощью фланцев 8 и 9. Конденсатор представляет из себя трубу 1 из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т с внешним диаметром 25 мм и толщиной стенки 2 мм. На трубе методом навивки изготовлено оребрение 2 из алюминия для улучшения условий теплоотдачи между конденсатором и окружающим его воздухом. Внутри конденсатора соосно установлена труба меньшего диаметра 3. Это необходимо для разделения потоков пара и конденсата, что приводит к улучшению теплопередающих характеристик аппарата. Такая конструкция обеспечивает передачу тепла в горизонтальном положении на большие расстояния. Испаритель, как и конденсатор, изготовлен из трубы 4, внешний диаметр которой 25 мм, а толщина стенки 2 мм. Внутренняя труба 5 в испарителе выполняет ту же роль, что и в конденсаторе. Для обслуживания термосифона служит патрубок 7.
Рис. 1. Экспериментальный стенд для исследования работы пародинамического термосифона
Для измерения температуры использовались медь-константановые термопары (диаметр проводников 0,2 мм). Сбор и обработка информации по специальной программе производились автоматизированным комплексом Agilent Technology 82357B.
Вакуумирование термосифона выполняется следующим образом. Внутреннее пространство заполняется теплоносителем в объеме большем, чем требуется. Крышка 1 изготовлена с отверстием для выпуска неконденсирующихся газов. К испарителю подводится тепловой поток, после появления устойчивой струи пара и некоторой выдержки (15-30 с) отверстие крышки 1 зажимается по резьбе до тех пор, пока металлическая пластина 2 плотно не закроет отверстие. Прокладка 3 из термостойкой резины обеспечивает дополнительную герметизацию отверстия в патрубке 4. Преимуществом данного способа является простота, однако он не обеспечивает полного удаления воздуха из полости термосифона, а также стабильности заправки и заданного количества заправляемого теплоносителя.
Рис. 2. Схема экспериментального стенда:
1 - пародинамический термосифон; 2 - стол; 3 - спиральный нагреватель; 4 - лабораторный автотрансформатор; 5 - амперметр; 6 - вольтметр
Рис. 3. Пародинамический термосифон:
1 - конденсатор; 2 - оребрение конденсатора; 3 - внутренняя труба конденсатора;
4 - испаритель; 5 - внутренняя труба испарителя; 6 - транспортная зона; 7 - патрубок;
8, 9 - фланец
Чаще всего степень вакуумирования полости термосифона не играет большой роли, так как термосифон успешно работает и при наличии в его полости некоторого объема воздуха [2].
Методика проведения опытов заключается в ступенчатом увеличении теплового потока с определенной выдержкой между двумя приращениями тепловой нагрузки. Этот интервал во времени необходим для стабилизации изменяющихся параметров.
Термическое сопротивление Я рассчитывалось по формуле
C
q ’Вт’
(1)
где q - теплового поток, Вт; ^н -температура в начале исследуемого участка термосифона, °С; и - температура в конце исследуемого участка термосифона, °С.
Результаты тарировочного эксперимента
Перед проведением основных экспериментов была выполнена серия квалификационных испытаний с целью подтверждения достоверности методики исследований. Были получены экспериментальные данные по термическому сопротивлению зоны конденсации пародинамического термосифона в диапазоне плотности теплового потока через поверхность нагрева 2,96-8,08 кВт/м2, в интервале температур насыщения от +80 до +130 °С. Полученные результаты удовлетворительно согласуются с данными, опубликованными в [1], что позволяет сделать заключение о надежности выбранной методики исследования и достоверности полученных результатов. Результаты квалификационных испытаний по термическому сопротивлению зоны конденсации пародинамического термосифона на рис. 4.
0,2-,
К/Вт □ Вода
о Вода с неконденсирующимися газами V Данные настоящего исследования
0,1 -
0,0-
■3
V V
о О
—I—
200
400
600 800 Я, Вт
1000
1200
Рис. 4. Сравнение экспериментальной зависимости Я = /^) настоящего исследования с экспериментальной зависимостью [1]
0
Как видно из графиков, опытные данные настоящего исследования имеют тот же вид кривой, что и результаты, полученные ранее. Расхождение в данных говорит только о том, что исследуемый термосифон работает более эффективно.
Расчет погрешности измерений
В работе выполнена оценка косвенного измерения коэффициента теплоотдачи, который определяется прямыми измерениями подводимой тепловой мощности и температурного напора.
Сила тока I измерялась амперметром типа М1104 с основной погрешностью, не превышающей ±0,2 % от конечного значения шкалы, а напряжение U вольтметром типа М1108 с основной погрешностью, не превышающей ±0,2 %. При замерах указанных электрических величин использовались шкалы с диапазонами до 15 А и 150 В.
Общая относительная погрешность измерения физической величины складывается из ошибок, вносимых приборами, и случайных ошибок.
Ошибка температурных измерений обусловлена ошибками измерительного прибора. Все температуры измерялись автоматизированным комплексом Agilent Technology 82357B, имеющим предел допустимой приведенной погрешности измерения 0,2 %. Диапазон измерения прибора от 0 до +400 “С.
Поскольку погрешность измерений находится в обратной зависимости с абсолютным значением измеряемой величины, систематическая ошибка определения температурного напора вычислялись для наименьших значений температуры стенки. Оценивалась также минимальная ошибка, которая возникает при измерении наибольших температур. Относительная ошибка определения коэффициента теплоотдачи:
Таким образом, максимальная погрешность в определении коэффициента теплоотдачи не превышала 16 %.
Результаты экспериментов и их анализ
На рис. 5, 6 представлены изменения температур стенки конденсатора и испарителя во времени. Как видно из графиков, на малых тепловых нагрузках (до 299,3 Вт) наблюдается режим пульсации, который постепенно вырождается и работа термосифона становится стабильной. Данный режим можно связать со снарядным течением теплоносителя внутри термосифона. То есть пар проталкивает перед собой жидкость, которая охлаждает стенки термосифона, в результате чего наблюдается понижение температуры. Дальнейшее увеличение тепловой нагрузки уменьшает долю жидкости в парожидкостной смеси и снарядный режим переходит в пленочный.
По экспериментальным данным также можно сделать выводы о том, что стабильная работа термосифона наблюдается в пределах 17° при повороте испарителя относительно конденсатора и в пределах ±2° при наклоне термосифона относительно горизонтальной плоскости.
При выходе на стационарный режим работы пародинамического термосифона при наблюдении за ним продолжительный период времени не наблюдалось значительных колебаний температуры. Колебания составили ±2 °С, на такое расхождение влияла температура окружающей среды и скорость охлаждающего воздуха.
(2)
£“n =40,01482 + 0,15182 = 0,1525;
£™х =д/0,01482 + 0,15812 = 0,1588
Т, °С
125-| 12° -11511°-1°5 -1°°-959° -858° -
А
А А Д
^ >^дА 0 Ад^
О О О
0 о 4
ОиС ■ о о,
■ О = 2°6,9 Вт
о О = 299,3 Вт
А О = 396,6 Вт
V О = 527,6 Вт
Ф О = 618,4 Вт
А^ЛД
о
о
о о
о
В° 0
о Ал" _
О о0 _-0
°0°
Оо
о
о
О О
СР
°
—I—
1°°
2°°
—I—
3°°
4°°
5°°
6°°
Рис. 5. Зависимость температуры стенки испарителя от времени в месте изменения направления движения теплоносителя при строго вертикальном положении конденсатора относительно испарителя
Т, °С
1°°-95 • 9° ■ 858° ■ 757° ■ 656°-55
оо„
с% о
030.
■ О = 178,2 Вт
О О = 268,6 Вт
А О = 362,2 Вт
V О = 483,1 Вт
Ф О = 568,9 Вт
1°°
2°°
3°°
4°°
5°°
—I----------1---------1—
6°° 7°°
t, с
Рис. 6. Зависимость температуры стенки конденсатора от времени в месте изменения направления движения теплоносителя при строго вертикальном положении конденсатора относительно испарителя
При исследовании снарядного режима было обнаружено, что после повышения нагрузки, а затем снижения ее до первоначального уровня наблюдается изменение частоты и периода пульсации работы термосифона. Данное явление отрицательно влияет на термическое сопротивление, так как увеличивается разность температур между испарителем и конденсатором, а работа термосифона становится менее стабильной. На рис. 7, 8 представлено сравнение изменения температуры во времени в зависимости от того, повышалась либо понижалась нагрузка.
°
Т, °С 2°° •
18°
16°
14°
12°
1°°-
8°
□ горизонтальное положение О горизонтальное положение после снижения нагрузки А поворот на 17 ф поворот на 17
после снижения нагрузки
т&рС
ОпО
ЛдАлАД-
2°°
4°°
і, с
Рис. 7. Изменение температуры во времени на испарителе в месте изменения направления движения теплоносителя при подводимой тепловой нагрузке q = 206,9 Вт
°
Т, °С
8° -787674727° -686664626°-58565452-
- ■—ї—і *
°ОК-. .
°^0 0%£
ОО,
2°°
4°°
І, с
Рис. 8. Изменение температуры во времени на конденсаторе в месте изменения направления движения теплоносителя при подводимой тепловой нагрузке q = 206,9 Вт
Для оценки эффективности работы любого теплопередающего устройства служит термическое сопротивление. На рис. 9 представлены термические сопротивления всего термосифона в зависимости от положения в пространстве. В области малых нагрузок сопротивление велико по сравнению с областью больших нагрузок, где оно стремится к нулю, но соответствует тому, чтобы говорить об эффективной работе термосифона, независимо от положения в пространстве.
Q, Вт
Рис. 9. Зависимости термического сопротивления всего термосифона от подводимой мощности при различных положениях в пространстве
Заключение
На основании экспериментальных исследований определено, что стабильная работа термосифона наблюдается в пределах ±17° при повороте испарителя относительно конденсатора и в пределах ±2° при наклоне термосифона относительно горизонтальной плоскости. При малых тепловых нагрузках (до 300 Вт) установлено возникновение режима пульсаций, который вырождался с повышением тепловой нагрузки, при этом работа пародинамического термосифона становилась более стабильной.
В области малых тепловых нагрузок (со 170 по 300 Вт) сопротивление ПДТС велико, при повышении нагрузки термическое сопротивление уменьшается. Например, при увеличении нагрузки со 170 до 340 Вт термическое сопротивление снижается в 2 раза с 0,2 до 0,1 °С/Вт. Минимальное термическое сопротивление, определенное экспериментально, составило 0,05 °С/Вт при тепловой нагрузке 580 Вт. Дальнейшее увеличение нагрузки на уменьшение сопротивления ПДТС значительно не повлияет.
Пародинамические термосифоны перспективны и могут применяться для обогрева помещений, в сушильных установках, системах предотвращения скопления снега на кровлях, обмерзания железнодорожных стрелочных переводов, в адсорбционных тепловых насосах и холодильных установках, емкостях для хранения и безопасной транспортировки природного газа в связанном углеродными сорбентами состоянии и т. д., что позволит обеспечить экономию топливных и энергетических ресурсов.
Литература
1. Vasiliev L.L., Vasiliev L.L. Jr., Horizontal vapordynamic thermosyphons, fundamentals and practical applications // 16th International Heat Pipe Conference. - 2012. - Lyon.
2. Рабецкий, М. И. Пародинамические теплопередающие устройства для обогрева протяженных горизонтальных объектов / М. И. Рабецкий // Тепло- и массопере-нос: итоги и перспективы. - Минск, 1985. - С. 18-22.
3. Безродный, М. К. Процессы переноса в двухфазных термосифонных. Теория и практика / М. К. Безродный, И. Л. Пиоро, Т. О. Костюк. - 2-е изд., перераб. и доп. - К. : Факт, 2005. - 704 с.
Получено 04.02.2013 г.
