CC BY
20
пидоснлкжиип:, КЛНЛ.ШЛЛЦНЯ. (TPMVTF.IMIME СИСТЕМЫ охраны код ныл
УДК 628.33
А.Б. Адельшин - доктор технических наук, профессор
A.А. Адельшин - кандидат технических наук, инженер
E-mail: a566pm@rambler.ru
Казанский государственный архитектурно-строительный университет
Б.М. Гришин - доктор технических наук, профессор
B.Г. Камбург - доктор технических наук, профессор
М.В. Бикунова - кандидат технических наук, доцент
E-mail: b gri sh i n @rambler.ru
Пензенский государственный университет архитектуры и строительства ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД НЕФТЕПРОМЫСЛОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗАКРУЧЕННЫХ ПОТОКОВ АННОТАЦИЯ
Дано описание предлагаемой технологии очистки сточных вод нефтепромыслов с применением гидроциклонов, снабженных цилиндрическими сливными камерами. Приведены экспериментальные данные дисперсного состава капель нефти до и после обработки сточных вод в вихревых камерах сливов. Получена математическая зависимость для определения эффекта отстаивания сточных вод, обработанных с использованием центробежных сил.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: нефтесодержащие сточные воды, очистка, коэффициент закрутки, гидроциклоны, сливные камеры, отстаивание.
A.B. Adelshin - doctor of technical science, professor
A.A. Adelshin - candidate of technical sciences, engineer
Kazan State University of Architecture and Engineering
B.M. Grishin - doctor of technical science, professor
V.G. Kamburg - doctor of technical science, professor
M.V. Bikunova - candidate of technical science, associate professor
Penza State University of Architecture and Engineering INVESTIGATIONS OF OILFIELDS WASTE WATER PURIFICATION BASED ON VORTEX FLOWS ABSTRACT
The description of oil fields waste water purification suggested technology with the use of hydrocyclones and drain chambers is given. The experimental tests data of the oil drops fraction composition before and after treatment in vortex drain chambers are shown. The mathematical function for finding of settling effect treated with centrifugal forces waste water is got.
KEYWORDS: oil polluted waste water, purification, vortex coefficient, hydrocyclones, drain chambers, settling.
В процессе добычи нефти вместе с ней извлекаются пластовые воды (обводненность добываемой нефти в нашей стране превышает 80 %), которые отделяются от нефти на промысловых установках подготовки нефти и образуют пластовые сточные воды (ПСВ). С каждой тонной добытой нефти извлекается более 1 м3 пластовых вод. ПСВ вместе с промышленными и ливневыми стоками образуют нефтесодержащие (нефтепромысловые) сточные воды (НСВ). Объем НСВ по стране достигает 1,2 млрд. м3 в год, из которых более 90 % используется в системах заводнения. Утилизация НСВ в системах заводнения позволяет увеличить нефтеотдачу пластов в 1,5-2 раза, сократить потребление пресных вод, решить проблемы ликвидации НСВ и защиты окружающей среды от загрязнений на промыслах [1-3].
На промыслах Российской Федерации очистка НСВ от нефти и механических примесей преимущественно осуществляется отстаиванием. Отстойники имеют относительно низкие удельную производительность и качество очистки, а также большие габариты и металлоемкость.
Основным направлением в повышении эффективности отстаивания НСВ являются интенсификация и совершенствование технологических процессов предварительного гидродинамического разрушения и очистки НСВ.
Сущность и эффективность процесса разрушения НСВ заключается в достаточно полном и быстром снижении агрегативной и кинетической устойчивости НСВ путем, главным образом, разрушения бронирующих оболочек на каплях нефти и их коалесценции. Эти процессы осуществляются наиболее полно и интенсивно при определенной степени турбулизации потока НСВ в полости различных аппаратов - гидродинамических каплеобразователей.
К настоящему времени создана технология очистки НСВ, которая предусматривает предварительное разрушение бронирующих оболочек на каплях нефти, укрупнение и уменьшение полидисперсности капель нефти за счет гидродинамической обработки исходной НСВ в гидроциклонах.
Гидродинамическое воздействие на НСВ в полости гидроциклона имеет наибольшее количество интенсифицирующих процесс коалесценции факторов, способствует быстрому разрушению бронирующих оболочек на глобулах нефти, в целом интенсифицируя процесс последующей очистки. Недостатком гидроциклонов является малое время обработки НСВ (не более 1-3 с), не позволяющее в полной мере использовать энергию закрученных потоков для эффективной коалесценции капель нефти [2, 3].
Наряду с гидроциклонами, для интенсификации процессов разрушения нефтяных эмульсий промыслов нашли широкое применение простые по конструкции и весьма эффективные в работе трубчатые гидродинамические каплеобразователи. Они имеют высокую удельную производительность, небольшие размеры, низкую металлоемкость, возможность использования в стесненных условиях. Наиболее эффективно работают горизонтальные трубчатые каплеобразователи, которые могут быть использованы одновременно в качестве коалесцирующих аппаратов и коммуникационных трубопроводов, обеспечивающих достаточно длительное время коалесценции капель нефти.
Закрученные потоки на сливах гидроциклонов обладают большим запасом остаточной энергии, что может быть использовано для достижения высокого уровня разрушения бронирующих оболочек и коалесценции капель нефти НСВ [1]. Применение трубчатых каплеобразователей в качестве коаксиально расположенных в горизонтальной плоскости цилиндрических сливных камер гидроциклонов позволяет более полно использовать энергию закрученных потоков на сливах гидроциклона и совместить преимущества данных конструкций для интенсификации процессов коалесценции нефтяных капель в НСВ [2].
Интенсивность закрутки потока в сливных камерах характеризуется параметром закрутки 0 - безразмерным отношением момента количества движения (М) потока в осевом направлении к произведению количества движения (К) потока в осевом направлении на радиус закрученной струи (г) [4]:
0= м
K ■ r
(1)
где
'0 '0
M = 2pJр ■Vz -Vy ■ r2dr ; K = 2pJp-V2Z ■ rdr
где xz , хф - соответственно осевая и радиальная составляющие скорости закрученного потока в трубопроводе в цилиндрической системе координат, м/с; r0 - радиус сливного трубопровода, м; р - плотность среды, кг/м .
При условии, что на входе в трубопровод xz = хос , хф = ют0 , для случая вращения потока с постоянной циркуляцией Vy ■ r = const определена расчетная начальная интенсивность на входе в исследуемый участок:
„ w-d2
Q =----------, (2)
2D u
с ос
где w - угловая скорость на выходе из сливного патрубка, с-1; хос - средняя осевая скорость
течения закрученной струи, м/с; d - диаметр сливного патрубка гидроциклона, м; Бс - диаметр
закрученной струи в камере, м; d £ Вс = 2г £ В0; В0 - диаметр камеры (сливного трубопровода), м.
Для гидроциклона диаметром Вц с постоянной циркуляцией скорости универсальный параметр закрутки на входном участке камеры слива будет определяться по формуле:
©=
(3)
где Ки - коэффициент скорости, Ки = 0,78 — 0,8;
КП - коэффициент распределения потока обрабатываемой НСВ по камерам слива, КП =0,55-0,6 для нижнего слива, К П =0,4-0,45 для верхнего слива;
Убх - скорость входа потока НСВ в гидроциклон, м/с.
При движении закрученного потока вдоль камеры слива величина коэффициента закрутки постоянно уменьшается за счет снижения угловой скорости вращения ю.
Исследования процессов укрупнения эмульгированных капель нефти в результате гидродинамической обработки исходной НСВ и очистки ее от нефти производились на экспериментальной установке (рис. 1) при работе гидроциклона с давлением на входе 0,4 МПа с противодавлением на выходе из цилиндрических камер нижнего и верхнего сливов порядка 0,2 МПа. Производительность гидроциклона по исходной НСВ составляла 4-9,5 м3/ч.
Проведение опытов, анализов и обработка результатов производились в соответствии с методикой, изложенной в работе [4]. Исследования состояли в определении концентрации нефти и дисперсного состава капель нефти до и после гидродинамической обработки НСВ, а также концентрации нефти в очищенной НСВ на выходе из отстойника 7 (см. рис. 1).
Экспериментальные исследования производились в следующей последовательности: бак 3 заполнялся предварительно отфильтрованной исходной сероводородосодержащей нефтепромысловой сточной водой (НСВ) ОАО «Татнефть». Затем включался в работу насос 2, с помощью которого заполнялись водой (НСВ) гидроциклон 1, цилиндрические камеры нижнего слива 5 и верхнего слива 4, а также отстойник 7.
Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
1 - гидроциклон; 2 - центробежный насос; 3 - бак исходной сточной воды;
4, 5 - цилиндрические камеры верхнего и нижнего сливов; 6 - манометры;
7 - отстойник; 8 - дозирующее устройство; 9 - вентиль; 10 - задвижки
В экспериментах на опытной установке параметр закрутки на входе в сливные камеры изменялся в пределах 0 = 13,2 — 27,0 .
После достижения установившегося режима (при указанных выше давлениях) в поток воды на всасывающем патрубке насоса производилась дозировка нефти с помощью дозирующего устройства 8 вентилем 9.
В экспериментах производился отбор не менее трех проб эмульсии (НСВ) для определения содержания и дисперсного состава нефти. В опытах температура НСВ составляла 25-30 0С, весовая концентрация нефти в НСВ изменялась от 200 до 1000 мг/л, что соответствовало значениям относительной объемной концентрации ф от 2,3* 10-4 до 1,2-10-3.
0 10 20 30 40 50 И, мкм
Рис. 2. Экспериментальные графики процентного распределения капель нефти по крупности для ф = 8 • 10 4 ,0В = 20,0, 0Н = 16,0: 1 и 2 - соответственно на входе в цилиндрические камеры нижнего и верхнего слива гидроциклона (Ов = Бн = 100 мм); 3, 4 и 5 - на выходе из цилиндрической камеры нижнего слива гидроциклона соответственно при Ьн = 2 м, 3 м и 1 м; 6, 7, 8 - на выходе из камеры верхнего слива при Ьв = 2 м, 3 м и 1 м
о
SE
И-
-8-
ф
х
м
§
с
щ
Ф
X
ф
с;
ф
Ф
О.
С
о
ш
CL
/ */ i A<T 3 /
/ і / J /л\ / >- 4 *n \
/' fi' Hr// A ¿r ' // A f/ / < ./■ [\A \\ і У
¡¡/JO Iff/* / \\4 •\\{ f \ \ \ \
1( 3 21 m 0 4< 0 50 R, Ik
о
Рис. 3. Экспериментальные графики процентного распределения капель нефти по крупности для ф = 5 • 10 4 (Ов = Бн = 100 мм, Ьв = Ьн = 2 м): 1, 2, 3 - на выходе из цилиндрической камеры нижнего слива гидроциклона соответственно при 0Н = 20,1; 14,8 и 17,5; 4,5 и 6 - на выходе из цилиндрической камеры верхнего слива гидроциклона соответственно при 0В = 25,4; 16,0 и 21,0
В результате экспериментальных исследований и обработки опытных данных были получены гистограммы дисперсного состава капель нефти по крупности в исходной воде на входе в цилиндрические камеры нижнего и верхнего сливов и на их выходе (рис. 2 и 3). Опытные данные показали, что оптимальные значения величины параметра закрутки 0в для цилиндрической камеры 4 верхнего слива гидроциклона 1 (см. рис. 1) находятся в пределах 20,0-23,0, а оптимальные значения величин 0н для камеры нижнего слива 5 гидроциклона 1 находятся в пределах 16,0-18,5, при этом рекомендуемое соотношение длин камер верхнего 4 и нижнего 5 сливов гидроциклона 1 к их диаметрам равно 20^30. Указанные диапазоны изменений соотношений геометрических параметров камер и патрубков обуславливают оптимальный режим процесса коалесценции капель нефти в камерах. При 05 < 20,0 и 0Н < 16,0 эффект укрупнения капель нефти ухудшается вследствие того, что часть энергии закрученного потока, предназначенного для реализации процесса коалесценции капель нефти, вследствие увеличивающегося стеснения струи расходуется на трение о стенку камеры. При увеличении 0В > 23,0 и 0Н > 18,5 эффект укрупнения капель также ухудшается вследствие того, что часть энергии закрученного потока рассеивается в увеличенных объемах камер. При соотношении длин камер к их диаметрам менее 20 эффект укрупнения капель нефти ухудшается вследствие незавершенности процесса коалесценции из-за недостаточной длины камер, при увеличении соотношений более 30 эффект укрупнения капель нефти увеличивается незначительно (примерно на 5 %), но вместе с тем увеличивается металлоемкость, энергоемкость и габаритные размеры сливных камер НСВ.
На рис. 4 показаны кривые кинетики отстаивания исходной (кривая 1) и обработаной в гидроциклоне (без камер сливов) НСВ (кривая 2) при объемной концентрации нефти в НСВ
р = 8 10-4.
Эффект отстаивания определялся по формуле:
3 = Сжх - Сот .100 %, (4)
СИСХ
где Сисх и Сот - концентрации частиц нефти в исходных и очищенных НСВ.
100
Эффект отстаивания, % м 4^ оо о о о о 2 \
-— *
(у 1
Рис. 4. Графики отстаивания НСВ при р = 8 • 10 4 1 - исходная (не обработанная) НСВ;
2 - НСВ, обработанная в гидроциклоне без камер сливов
Рис. 5. Графики эффективности отстаивания НСВ, обработанной по схеме «гидроциклон - камеры сливов»
при 1 - j = 2,3 • 10-4; 2 - j = 4,3 • 10-4; 3 - j = 8,1 • 10-4; 4 - j = 1,2 • 10
i-4
л—4
л-3
На рис. 5 приведены графики кинетики отстаивания НСВ, обработанной по схеме
«гидроциклон - камеры сливов» при различных значениях объемной концентрации частиц нефти.
Анализ полученных данных показывает, что обработка НСВ по схеме «гидроциклон - камеры сливов» позволяет, по сравнению с обработкой только в гидроциклоне, при времени отстаивания 1отс=60 мин. и одинаковой концентрации нефти (ф = 8,1 • 10-4) увеличить эффект отстаивания с 74 до 87 %. После двухчасового отстаивания эффект очистки НСВ при ф > 8,1 • 10 4 достигал 93,5-94,5 %, что
соответствовало остаточному содержанию нефти в отстоянной воде 45-55 мг/л (ц = (0,5 - 0,6)* 10-4), в то время как эффективность двухчасового отстаивания НСВ после обработки только в гидроциклоне не превышала 85 %. Отстаивание исходной НСВ без обработки в гидроциклоне в течение 2-х часов дало эффект осветления не более 63 % (см. рис. 4). Обработка опытных данных позволила получить следующую математическую зависимость для эффекта отстаивания НСВ по схеме «гидроциклон -камеры сливов - отстойник»:
Э = а •
1 — exp
b (j)
jt
1—jt
%
(5)
//
где а - коэффициент; а = 89,58;
ц - относительная объемная концентрация нефти в НСВ; X - время отстаивания, мин, 0 < X < 120 мин.
Ь(ц) - функция, определяемая по формуле
Кч) =
1
14,19 j + 0,004
(6)
Заключение
1. При очистке НСВ в качестве эффективных трубчатых каплеобразователей могут применяться цилиндрические сливные камеры гидроциклонов, которые позволяют более полно использовать энергию закрученного потока для коалесценции капель нефти.
2. Экспериментально найдены оптимальные соотношения длин и диаметров сливных камер (L/D = 20-30), а также рекомендуемые значения параметра закрутки потоков для верхней (0в = 20-23) и нижней (0н = 16-18,5) сливных камер, позволяющие наиболее эффективно осуществлять процесс коалесценции нефтяных капель. Количественная оценка дисперсного состава эмульгированной нефти в НСВ показала высокую степень коалесценции капель нефти в эмульсии, обработанной по предлагаемой технологии.
3. Экспериментально установлено, что остаточное содержание нефти в отстоянной воде после обработки в гидроциклоне с камерами сливов и двухчасового отстаивания составляет 45-55 мг/л при эффекте очистки 93,5-94,5 %, что более чем на 8 % превышает эффективность очистки по схеме «гидроциклон - отстойник» и на 20 % превышает эффективность отстаивания не обработанной в центробежном поле НСВ. Получена математическая зависимость, адекватно описывающая кинетику отстаивания НСВ, предварительно обработанной в гидроциклоне с верхней и нижней камерами сливов.
4. Новую технологию очистки НСВ с использованием закрученных потоков в гидроциклоне и на камерах сливов для гидродинамической обработки исходной эмульсии можно рекомендовать к применению при разработке оборудования для очистки НСВ с целью заводнения нефтяных пластов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Открытое акционерное общество «Татнефть». Корпоративная библиотека (издание первое). Сборник «ТатНИПИнефть. Научные труды». - М.: НП «Закон и порядок», 2006. - 571 с.
2. Адельшин А.А., Адельшин А.Б., Андреев С.Ю., Гришин Б.М. Новые технические решения для очистки нефтесодержащих сточных вод с использованием закрученных потоков // Известия вузов. Строительство, 2008, № 10. - С. 64-69.
3. Адельшин А.А. Моделирование процессов и разработка установок очистки нефтесодержащих сточных вод на основе использования закрученных потоков. Автореферат диссертации кандидата технических наук. - Пенза, 2009. - 23 с.
4. Гунта А., Лилли Ф., Сайред Н. Закрученные потоки. - М.: Мир, 1987. - 588 с.
УДК 628.161.2
А.В. Коряйкина - аспирант
Р.И. Аюкаев - доктор технических наук, профессор
E-mail: a.nna.Q@drevlanka.ru
Петрозаводский государственный университет
ПРИМЕНЕНИЕ БИОТЕХНОЛОГИЙ ДЛЯ ОЧИСТКИ ВЫСОКОЦВЕТНЫХ ПРИРОДНЫХ ВОД ИЗ ПОВЕРХНОСТНЫХ ИСТОЧНИКОВ В УСЛОВИЯХ СЕВЕРА
АННОТАЦИЯ
Традиционные методы очистки высокоцветных маломутных вод из природных водоисточников в ряде случаев не обеспечивают получение питьевой воды надлежащего качества или способствуют значительному увеличению стоимости строительства и эксплуатации водоочистных комплексов.
В статье рассматриваются возможности использования альтернативных методов (биологических методов: медленная фильтрация, биосорбция) для обесцвечивания природных вод. Приводятся некоторые результаты комплекса фильтрационных исследований.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: очистка высокоцветных природных вод, биологические методы очистки, медленная фильтрация, биосорбция.
A.V. Koryaykina - post-graduate student
R.I. Ayukaev - doctor of technical sciences, professor
Petrozavodsk State University
APPLICATION OF BIOTECHNOLOGIES FOR CLEARING OF COLOUR NATURAL WATERS FROM SUPERFICIAL SOURCES IN THE CONDITIONS OF THE NORTH
ABSTRACT
Traditional methods of clearing of colour natural waters in some cases do not ensure reception of qualitative potable water. In article possibilities of use of alternative methods for decolouration of natural waters are considered. Some results of laboratory researches are also presented in given article.
KEYWORDS: clearing of colour natural waters, biological methods of clearing.
В настоящее время в республике Карелия для целей питьевого водоснабжения используется вода, главным образом, из поверхностных источников. Основными источниками водоснабжения в республике являются Онежское озеро, озера Среднее Куйто, Исо-Пюхяярви, Паново, Пряжинское, Сямозеро, Ведлозеро, реки Суна, Муезерка, Лендерка. Согласно данным исследований, проведенных сотрудниками Карельского научного центра [1], для 55 % территории республики характерны воды со значительным содержанием гумусовых веществ, достаточно высокой цветностью (до 16Q градусов платино-кобальтовой шкалы (еПКШ)) и перманганатной окисляемостью (8-3Q мгО/л).
Гумусовые вещества, обуславливающие высокую цветность природных вод Карелии, представляют собой сложную смесь высокомолекулярных биохимически устойчивых соединений.
В поверхностных водах гумусовые вещества могут находиться в растворенном, взвешенном и коллоидном состояниях. Соотношение между ними, как правило, определяется химическим составом воды, ее рН. В кислых водах возможно существование свободных форм гуминовых и фульвокислот. В низкощелочных карельских водах гумусовые вещества в результате взаимодействия с двухвалентными ионами кальция и магния образуют нерастворимые соединения, что способствует еще большему увеличению цветности воды.
Для очистки высокоцветных маломутных поверхностных вод Карелии используют реагентные методы очистки только на водопроводных очистных сооружениях (ВОС) самых крупных водопотребителей: г. Петрозаводска и сравнительно молодого города горняков Костомукши, в подавляющем большинстве населенных пунктов (г. Беломорск, пос. Калевала, г. Кондопога, пос. Надвоицы) проводится только механическая очистка питьевой воды. ВОС отсутствуют вообще в г. Суоярви, Сортавала, Медвежьегорск, многих крупных поселках и практически во всех малых населенных
пунктах республики. В условиях Карелии реагентный способ обесцвечивания воды достаточно трудоемкий. Природные воды Карелии содержат устойчивые органические комплексы, коллоидные примеси, характеризуются недостаточным щелочным резервом, длительным периодом низких температур. В этих условиях коагуляция протекает неудовлетворительно, требует подщелачивания. Образующиеся хлопья гидроксида алюминия (железа) рыхлые, плохо оседают, в холодный период времени процессы хлопьеобразования и осаждения замедляются. Все это ведет к перерасходу реагентов, повышению гидравлической нагрузки на очистные сооружения, увеличению концентрации остаточного алюминия в обработанной воде (гуминовые и фульвокислоты устойчивы по отношению к электролитам из-за высокой гидрофильности).
В этом контексте представляют интерес альтернативные биологические методы, основанные на использовании микроорганизмов-деструкторов загрязняющих веществ, иммобилизованных на носителях [3].
Исследования в этом направлении проводятся в Петрозаводском государственном университете. На начальном этапе исследований ставилась задача оценить принципиальную возможность применения биологических методов очистки для обработки природных высокоцветных вод. В этом смысле особый интерес представляла технология медленного фильтрования -относительно простая, недорогая и достаточно эффективная в конструктивном оформлении водоочистных сооружений.
В результате первого этапа экспериментов выяснилось, что при малых скоростях фильтрации (до 0.2 м/ч) имеет место устойчивый эффект снижения цветности, который может быть востребован на сооружениях небольшой производительности.
Наиболее крупные загрязнения задерживаются на мелкозернистой фильтрующей загрузке, заклиниваясь в порах, и сужают их сечение. Благодаря этому на поверхности и в порах первых по потоку жидкости слоев загрузки задерживаются все более и более мелкие загрязнения, коллоиды и бактерии. На поверхности загрузки фильтра образуется тонкая фильтрующая пленка. Задержанные пленкой бактерии и органические вещества обуславливают возникновение в ней биологических процессов, в том числе и развитие низших микроорганизмов, поглощающих бактерии. Зерна песка обрастают студенистой массой, которая является хорошим сорбентом.
Массоперенос вещества у поверхности биопленки носит сорбционно-адгезионный характер, определяемый биологическими особенностями системы, а также силами, связанными с электрическим зарядом взаимодействующих частиц. В этом смысле проявляется некоторое сходство между медленным фильтрованием и обработкой воды в полноценном биосорбционном реакторе. В обоих случаях имеет место сорбция растворенных органических загрязнений на поверхности биопленки с последующим их окислением. Различие заключается в масштабности протекающих процессов и, соответственно, в возможностях их интенсификации.
В биопленке с сорбированным веществом процесс очистки лимитируется скоростью гидролиза, а также пористостью среды. При этом имеет место эффект биологического саморегулирования -бактерии перемещаются в зону высоких концентраций субстрата. Это приводит к возникновению активного верхнего слоя биопленки. Как следствие, степень очистки возрастает быстрее при увеличении числа небольших по высоте секций, нежели при увеличении высоты слоя загрузке в одной большой секции.
Особый интерес представляет возможность развития на биологической пленке сообщества микроорганизмов - деструкторов гуминовых веществ. Биологическая фильтрующая пленка, которая является основным механизмом обесцвечения и осветления воды на медленных фильтрах, была изучена Оводовым В.С. [4]. Им, в частности, были установлены основные закономерности образования и развития биопленки. При фильтровании воды через песчаную загрузку с малыми скоростями первоначально образуется нижняя песчано-грязевая часть фильтрующей пленки. Ниже этого слоя частицы взвеси способны проникать на 8-10 см. После образования песчано-грязевого слоя загрязнения задерживаются на поверхности загрузки фильтра, образуя верхнюю рыхлую часть фильтрующей биологической пленки толщиной 4-10 мм. При дальнейшем фильтровании происходит уплотнение нижележащих слоев рыхлой части и образование уплотненной части пленки. И, наконец, формируется видимая биологическая пленка, в составе которой имеются минеральные и органические вещества, задержанные верхними слоями фильтра. Эта видимая часть, названная Оводовым В.С. «упругим ковром» [4], имеет мелкопористую структуру, в ней развиваются микроскопические водоросли и многочисленные бактерии различных видов.
Понятно, что образование фильтрующей пленки - достаточно сложный и длительный процесс. Период осветлительного созревания фильтра принято считать законченным, когда мутность фильтрата перестает превышать 1.5 мг/л. В условиях фильтрования маломутных высокоцветных Карельских вод продолжительность этого периода не превышала 15-20 минут.
Продолжительность периода бактерицидного созревания также зависит от мутности поступающей воды и, согласно исследованиям, проведенным Оводовым В. С. [4] и Аюкаевым Р. Р. [5], может составлять от 3 до 40 ч (рис. 1).
Предолжнггдьность бвкгерлцютвго созревания фвлнра,;
Рис. 1. 1 - данные исследований Оводова В.С., 2 - данные исследований Аюкаева Р.Р.
(вода оз. Укшозеро, республика Карелия)
Перспектива использования медленного фильтрования для обесцвечивания природных вод исследована нами на секционной модификации медленного фильтра (рис. 2): слои песчаной загрузки небольшой толщины (1.5-4 см) разделены воздушными прослойками.
Рис. 2
Исходная вода из бака (1) подается в распределительное устройство первой секции фильтра (2), после чего последовательно проходит все три секции фильтрационной установки и подается в сборную емкость (12), откуда перекачивается в бак исходной воды циркуляционным насосом (10).
Продолжительность осветлительной и бактерицидной фаз созревания фильтра составляла около 12 ч. После созревания изучались возможности медленного фильтра в обесцвечивании воды. Пробы воды отбирались ежесуточно, продолжительность одной группы экспериментов составляла 15 сут. Скорость фильтрации варьировалась в интервале 0.1-0.2 м/ч. Цветность исходной воды составляла 120-140 еПКШ. Регулированием гидравлического сопротивления системы обеспечивался режим фильтрации, при котором слой воды над загрузкой в каждой секции составлял не менее 5 см. Температура исходной воды варьировалась от 5 до 20 е.
Эксперименты показали высокую эффективность медленных фильтров в обесцвечивании природной воды. Максимальная эффективность очистки достигала 70 % при цветности исходной воды 140 °ПКШ.
Возможности медленного фильтрования ограничены низкой удельной скоростью окисления и производительностью. На втором этапе исследований рассмотрены возможности одной из разновидностей «чистых» биосорбционных аппаратов.
В лабораторных условиях нами использовался простейший вариант установки, представляющей собой колонну с загрузкой из активированного угля, аэратор и распределительное устройство (рис. 3). Из сборной емкости циркуляционным насосом (5) исходная вода подавалась в аэрационную колонну (7), где насыщалась кислородом воздуха. Из емкости (1) вода поступала в фильтрационную колонну с активированным углем - биосорбер (2).
Механизм биосорбционного эффекта описан в работе [3]: при подаче воды активированный уголь начинает адсорбировать органические вещества, некоторые из которых служат субстратом для развития микроорганизмов; в течение некоторого времени эти микроорганизмы берут на себя на себя основную роль в процессе очистки, увеличивая срок службы сорбента.
Аэраиноиная
колонна(7)
Подача
воздуха(6) Ьр Циркуля циовний
насос (5)
Водадлх фильтрпвашия {11
Биосирбср с ахТИЭДронанНым углйГГУІ
Устройство для cfiopa профильтрованной воды (З і
Емкость для сЕюра фильтрата (4)
Рис. 3
Эксперименты на лабораторном биосорбере колонного типа (фильтрационной колонне) показали высокую эффективность очистки природной воды от трудноокисляемых органических загрязнений, обуславливающих ее цветность. По сравнению с технологией медленного фильтрования при примерно равных скоростях фильтрации удельная скорость окисления биосорбционной установки по показателю цветности увеличилась на порядок.
Для интенсификации процесса могут быть использованы модернизированные установки с прикрепленной биомассой, например, по типу дисковых биофильтров, отличающихся простотой изготовления, низкой энергоемкостью, простотой эксплуатации. На поверхности биодисков образуется слой, адсорбирующий поступающие загрязнения, при этом адсорбированные вещества хорошо удерживаются на этой поверхности, благодаря высокомолекулярным соединениям, синтезируемым микроорганизмами. С другой стороны, новый слой питательных веществ (адсорбированных загрязнений) притягивает к себе бактерии различных видов, находящихся во взвешенном состоянии. Кроме того, конструкция дисковых биофильтров позволяет реализовать такую модель существования биологических видов, как хищник-жертва, т.к. на каждой ступени очистки образуется свой биоценоз. Благодаря этому, возможно поедание микроорганизмов
предыдущей ступени, выполняющих роль жертвы, микроорганизмами следующей ступени очистки, являющимися хищниками. Это, в свою очередь, приводит к уменьшению количества отмирающей биопленки и, следовательно, к упрощению эксплуатации установки.
Лабораторные исследования продемонстрировали потенциальную возможность использования технологии медленного фильтрования и фильтрования на сорбенте для активизации биологических процессов обесцвечивания природных вод. Для количественной оценки процессов биологической очистки природных вод нами была использована обобщенная модель В. А. Вавилина [6]. В рамках модели удельная скорость биологической очистки описывается уравнением:
и = = р Ц ) =----Рл^е-------, (1)
X х Т к е> КЦ—р х Ц + Ц
где Ц - обобщенная характеристика загрязнения воды на входе, Ье - обобщенная
характеристика загрязнения воды на выходе, X - средняя концентрация микроорганизмов, Т -продолжительность обработки воды в реакторе, рт - максимальная удельная скорость очистки, п,
р , КЬ - положительные константы.
Значения коэффициентов п, рт, КЬ зависят от типа очищаемой воды. Для многокомпонентных загрязнителей хорошим приближением является р = п — 1. В этом случае имеем:
ь = Ц — Ц = р (ц ) = ----Рт ХЦе-----. (2)
X х Т к е> КЬ х Цп0—1 + Ц
Для трудноокисляемых многокомпонентных загрязнителей, обуславливающих цветность воды, удельная скорость биологической очистки неплохо описывается соотношением (2) при п = 2 :
и = = рЦ )= Рт хЦ . (3)
XхТ Кцх¿0 + Ц
Для математического описания процессов, протекающих в многосекционном медленном фильтре или биосорбционном реакторе колонного типа, органическую нагрузку будем выражать в
L0
X х T
0 ПКШ х л З Гг1 г
. Здесь ул\ = — - коэффициент нагрузки на единицу массы загрузки
г х сут л
медленного фильтра или биосорбера.
По экспериментальным данным может быть построена зависимость р = р(Ье) при
фиксировании Ь0 как параметра. Методами идентификации математических моделей определяются коэффициенты в модельном уравнении р(Ь ) =--------е----------.
К1~р х ¿р + Ьпе
Графическая зависимость р = р(Ье) для секционного медленного фильтра (скорость фильтрования 0.1-0.2 м/ч), обрабатывающего высокоцветные воды реки Шуя (республика Карелия) при Ь0 = 140(0 ПКШ) и температуре 15єС, представлена на рис. 4.
Максимальная скорость обесцвечивания воды в секционном медленном фильтре составила
---------- . Методом Гаусса определено значение коэффициента Кь = 34.б(0 ПКШ)
г х сут 0
для уравнения (3).
Максимальная скорость процесса обесцвечивания рт при медленном фильтровании, как
показали лабораторные исследования, является функцией температуры (рис. 5). Для описания температурного эффекта рядом автором [3, 4, б] предлагается использовать уравнение Аррениуса, из которого, в частности, следует:
рт = р0 т Х ^ (4)
где к - температурная поправка, р0 т - скорость процесса при некоторой фиксированной температуре і0.
1.1
Цветноегь водыП[>^ле очистки, градусов ГБСШ
Рис. 4
Lf
О
а
о
и
£
да
е
а
П
§
S
3
к
и
Температура, градусов Цельсия Рис. 5
Методом наименьших квадратов для условий эксперимента (медленное фильтрование) нами установлено, что к = 1.035 .
Технологический расчет аппарата биологического обесцвечивания природной высокоцветной воды может быть построен на зависимости для определения требуемого количества загрузки на базе экспериментально определенной скорости обесцвечивания [3]. Масса загрузки М может быть определена по формуле
(Ц — 4 )х 0
M =
P(Le )
(5)
где 0 - производительность установки.
Располагая информацией о допустимой скорости потока в установке, можно определить конструктивные параметры устройства (диаметр сечения секции, количество секций и т.д.).
Информация о параметрах КЬ и рт в уравнении (2) для определения удельной скорости обесцвечивания в условиях медленного фильтрования и биосорбции приведена в таблице.
Таблица
Исходная вода Начальная цветность, єПКШ Тип устройства и условия Параметры уравнения (2)
р. Шуя, цветность обусловлена гуминовыми кислотами 140 Многосекционный медленный фильтр с песчаной загрузкой, активная высота загрузки секции - 5 см, температура воды - 15 еС , / 0 ПКШ х л Л
т г х сут ' V ! \ КЬ = 34.6(0 ПКШ)
р. Шуя, цветность обусловлена гуминовыми кислотами 140 Биосорбер, уголь марки АГ-5, температура воды -15еС „ / 0 ПКШ х л Л р = 110
р т ’ г х сут 1 \ } КЦ = 12(0 ПКШ)
Выводы:
1. Экспериментальные исследования, проведенные в лабораторных условиях, продемонстрировали высокий потенциал биологических методов очистки высокоцветных природных вод, содержащих трудноокисляемые органические вещества.
2. Механизм сорбции растворенных органических загрязнений, обуславливающих цветность воды, на поверхности биопленки с последующим их окислением может быть реализован в условиях медленного фильтрования через песчаную загрузку. Биосорбер колонного типа с загрузкой активированным углем позволяет значительно интенсифицировать процесс за счет увеличения общего объема биопленки и скорости ее образования.
3. Процесс обесцвечивания природных вод неплохо описывается обобщенными нелинейными моделями биологической очистки. Удельная скорость окисления в условиях медленного фильтрования и очистки в биосорбере колонного типа значительно зависит от температуры среды и в интервале температур температур 0-20 еС удовлетворительно описывается уравнением Аррениуса.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Литвиненко А.В., Лозовик П.А., Карпечко В.А. Водные ресурсы Карелии как экологоэкономический фактор / Изучение водных объектов и природно-территориальных комплексов Карелии. - Петрозаводск: Карельский научный центр РАН, 2007. - С. 29-36.
2. Клячко В. А., Апельцин И.Э. Очистка природных вод. - М.: Изд-во литературы по строительству, 1971. - 579 с.
3. Пушников М.Ю. Очистка природных вод биосорбционным методом: автореф. дис. ... канд. техн. наук: защищена 06.12.2000: утв. 2000. - М., 2000. - 24 с.
4. Оводов В.С. Сельскохозяйственное водоснабжение и обводнение. - М.: Колос, 1984. - 480 с.
5. Аюкаев Р. Р. Технология медленного фильтрования на сооружениях малой и средней производительности: дис. ... канд. техн. наук: защищена 30.06.2005: утв. 2005. - Петрозаводск, 2004. - 193 с.
6. Вавилин В. А. Нелинейные модели биологической очистки и процессов самоочищения в реках. - М.: Наука, 1983. - 160 с.
УДК 628.179
М.Д. Черносвитов - магистр, инженер
E-mail: miha.il_che@mail.ru
Самарский государственный архитектурно-строительный университет МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ПОТЕРЬ ВОДЫ ПО КОЭФФИЦИЕНТУ ЧАСОВОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ АННОТАЦИЯ
Представлены формулы (с выводом) для определения размеров потерь питьевой воды, как из зоны подачи насосной станции, так и в отдельных домах, по коэффициентам часовой неравномерности с выделением ночного периода. Приведено описание существующих методик определения размера утечек воды. Определен размер утечек воды для ряда реальных объектов известными методами и по предложенным формулам. Произведено сравнение полученных результатов. Предложена методика определения расчетного ночного коэффициента часовой неравномерности характерного для жилых домов с выбранной степенью благоустройства.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: потери воды, водопотребление, коэффициент часовой
неравномерности.
M.D. Chernosvitov - magistrate, engineer
Samara State University of Architecture and Engineering TECHNIQUE OF THE ESTIMATION OF LOSSES OF WATER ON FACTOR OF HOUR NON-UNIFORMITY ABSTRACT
Formulas (with a conclusion) for definition of the sizes of losses of potable water, both from a zone of submission of pump station, and in separate houses, on factors of hour non-uniformity with allocation of the night period are presented. The description of existing techniques of definition of the size of outflow of water is resulted. The size of outflow of water for of some real objects by known methods and under the offered formulas is certain. Comparison of the received results is made. The technique of definition of settlement night factor of hour non-uniformity characteristic for apartment houses with the chosen degree of an accomplishment is offered.
KEYWORDS: losses of water, water consumption, factor of hour non-uniformity.
Описанные в литературе [1-8] методы оценки объема скрытых утечек можно разделить на три группы:
1. «Открытый» зональный метод. Участок зональных измерений на время производства замеров изолируется от остальной части водопроводной сети закрытием задвижек. Вода может поступать в зону сети через один или несколько питающих водоводов, оборудованных расходомерами. Объем скрытых утечек из наружной сети определяется как разность показаний расходомеров, установленных на питающих вводах зоны, и расходомеров, установленных на абонентских вводах, за один и тот же промежуток времени.
2. «Закрытый» зональный метод. Отличается от предыдущего метода тем, что на период измерений от сети отключаются все потребители воды в выбранной «закрытой» зоне. Величина скрытых утечек определяется по показаниям расходомеров, установленных на питающих вводах. Для определения потерь во внутридомовой сети при отсутствии водоразбора использование водомера можно заменить применением прибора инженера Панкевича [1] и соответствующей методикой определения объема воды, поступившей в сеть.
3. Определение объемов скрытых утечек на основании измерений ночных расходов. Этим методом определяют потери воды в отдельных районах (зонах водоснабжения) и утечки в зданиях.
При первом способе требуется наличие водосчетчиков на вводах потребителей, что не везде имеет место. Также необходимы монтажные работы по установке дополнительного оборудования, исправная работа задвижек на сети и т.д.
При втором способе требуется прекращение подачи воды потребителям, поэтому работы рекомендуется проводить в ночное время. Также необходимы монтажные работы по установке дополнительного оборудования, исправная работа задвижек на сети и т.д.
Третий метод основывается на замерах ночных расходов по результатам показаний водосчетчиков, установленных на повысительных насосных станциях или водопроводных вводах в домах. В методике [2] говорится о необходимости укомплектовки водосчетчиков узлом импульсного выхода, соединенного с приборами накопления информации.
Согласно Инструкции по оценке и нормированию неучтенных расходов воды в системах коммунального водоснабжения [3] величина скрытых утечек воды Ч<жр, из водопроводной сети микрорайона:
24
Чскр = [Х 3 - ^аб +Х Ч н )]-р м3/сут (!)
где ^ 3 - объем поданной в сеть микрорайона воды в куб. м за 1 ч;
Чн - объем воды, не учитываемый средствами измерений;
Оаб - объем воды, потребленный абонентами за тот же период.
Объем воды, не зарегистрированный средствами измерений, определяется по формуле:
т
= ХчГр - м
I
I
м
где ч"ор - порог чувствительности средства измерения, куб. м/ч;
п; - число средств измерения данного калибра;
1! - число часов работы средства измерения с расходами в пределах порога чувствительности;
т - число калибров средств измерения.
Если средствами измерений охвачены единичные жилые дома в каждой группе однотипных домов, то результаты должны быть увеличены пропорционально числу домов в каждой группе.
В работе [4] была предложена формула:
о ст=24чмин, (2)
Qсут 3,
ут - суточная величина утечки, м /сут;
мин 3
Чн - минимальный часовой ночной расход, м /ч.
Согласно Методике определения неучтенных расходов и потерь воды в системах коммунального водоснабжения [5] величина потерь (утечек) воды в здании Чут определяется по минимальному (мгновенному) ночному расходу воды и данным о напорах в дневное и ночное время, по формуле:
Чут = Чноч 4 + К • 20 • ,4 ^^ , м3/сут, (3)
( \Нэф н )
где: ч ноч - минимальный (мгновенный) ночной расход воды, м3/ч;
К - эмпирический коэффициент, равный 0,85;
Нэф дн - эффективный напор в дневное время, м вод. ст.;
Нэф н - эффективный напор в ночное время (с 1 до 5 ч), м вод. ст.
Для жилых домов вычисляется удельная величина ночного расхода и утечки на одного жителя чж ноч
и Чж ут.
Также по Методике [5] определяют скрытые утечки в отдельных районах (зонах водоснабжения) по формуле (3), в которой вместо ночной утечки здания Чут ноч (скорее всего имеется ввиду минимальный (мгновенный) ночной расход ч ноч) используется скрытая утечка в ночное время
по всей зоне водоснабжения ^ Чут ноч :
Чут Чут ноч , м /сут, (4)
^ Чут ноч Чз ноч ^ Чж ут ^ Чпа ноч,
где: чз ноч - мгновенный ночной расход зоны водоснабжения;
Е, Чж ноч (видимо, подразумевается Е Чж ут ) - общие ночные утечки в жилых домах:
• Nж
!<
>ч Ч ж ноч ^ 1 ж7
N - количество жителей в зоне водоснабжения.
Величина чж ноч устанавливается по статистически достоверной выборке домов, принятой для системы коммунального водоснабжения.
Е Чпа ноч - ночные расходы прочих абонентов, полученные на основе замеров или обработки
статистических данных о водопотреблении;
Определение суточной скрытой утечки
Получение приведенной выше формулы (3) описано в работах [2, 6]. Там же приводится приближенная формула, не учитывающая колебание напора на вводе в здание, для определения величины утечки:
ОуГ = 21 (Чфакт - Чн пол ^ , л/сут (5)
где: Чфакт - фактический удельный ночной (с 1 до 5 ч) расход, л/(ч-чел);
Чн пол = 0,2 - величина полезного водопотребления в ночные часы, л/(ч-чел);
N - число жителей в жилом здании (районе), чел.
В работе [7] величина утечки определяется по формуле:
Оу = (14,4х15,1)-Ч4 -0,001-И, м3/сут, где ч4 - расход между тремя и четырьмя часами, м3/ч; и - число жителей.
В скобках указан интервал, значение коэффициента зависит от числа квартир. При числе квартир более 250 формула определения утечки имеет вид:
Оу = 14,4-Ч4 -0,001-И, м3/сут, (6)
В работах [8, 9] оценка суточной величины утечек воды в жилом доме современного
благоустройства производится по следующим формулам: при переменном давлении на вводе:
Е(ч ф, - ч п)+
сут _ 1ут
K
i=1
24 N
+Х (4,02 • H2 + 0,29 • Hi)u
i=5
(7)
при наличии регуляторов давления на вводе:
'4(я! - Чп) +
q УУт = к
+20(4,02 • H 2Р + 0,29 • H ср )N
(8)
ср 5 ср' и
где К - коэффициент, ограничивающий возможное завышение величин утечек воды:
К =
_ q ср - q п
q;
ср
Ч ф, - фактический удельный расход воды в ночные часы суток от 1 до 5 ч, л/(ч-чел);
Ч п - полезный расход воды в ночные часы суток, л/(ч-чел);
Н, - давление на вводе, МПа;
Нср - среднее значение давления, МПа;
N - количество квартир в доме;
И - количество жителей в доме.
Следует заметить, что в методиках определения утечек воды по ночному минимальному расходу [5, 6],
/~\00 £ 00 ^ /л00 ^00
период минимального расхода считается с 0 до 5 . При замерах средний расход с 0 до 5 составил 2,17 л/(ч-чел), а с 200 до 500 - 1,35 л/(ч-чел). Разница составляет 0,82 л/(ч-чел) (или 61 %), что при определении размера утечки по этим методикам даст значительное завышение результата. В
м E щ- л/2 • g • H н
м E Щ- >/2 • g • H ср
методиках полезный ночной расход считается 0,2 л/(ч-чел), что в 10,9 раза меньше среднего ночного расхода, полученного при замерах.
Для вывода формулы для определения размера утечки рассмотрен случай, когда повысительная насосная станция подает воду в жилой дом. Наиболее характерными периодами водопотребления считаются два периода: ночной (с 1 до 5 часов ночи) и дневной (остальные 20 часов). Ночной период характеризуется наименьшим полезным водопотреблением и максимальными избыточными напорами в сети. Для дневного периода характерны большие часовые расходы и меньшее избыточное давление.
Размер утечки изменяется пропорционально изменению квадратного корня из давления в месте утечки [5, 10].
аут = м X щ->/ 2 • ё • н,
где м - коэффициент расхода,
X Щ - сумма площадей поперечного сечения отверстий,
ё - ускорение свободного падения, м/с2,
Н - напор в месте утечки.
Выразим ночной коэффициент часовой неравномерности утечки через давление в сети:
а ут
— ут = .
н аут '
Ч.ср
где Чут - ночная (с 1 до 5 часов) утечка, м3/ч;
ут 3 /
аср - среднечасовая суточная утечка, м /ч;
Нн - средний напор в сети в ночное время (с 1 до 5 часов), м;
Нср - средний в течение суток напор, м.
Подачу насосной станции в ночное время Ч, м3/ч, запишем как сумму ночного водопотребления и ночной утечки:
а НС = а дом + а ут -Ь ±Уь 2 - 4ас
Ни Ни Ни ^ ,
2а
где Чдом - среднечасовое ночное (с 1 до 5 часов) потребление дома, м3/ч.
Выразим ночные расходы через среднечасовые расходы и ночные коэффициенты часовой неравномерности:
К НС ^НС _ тт-дом дом . Т7-ут _ут
н • аср = — н • аср + Кн • аср ,
где КНС - средний ночной коэффициент часовой неравномерности подачи насосной станции;
Кдом - средний ночной коэффициент часовой неравномерности потребления дома;
Кут - средний ночной коэффициент часовой неравномерности утечки.
Представим среднее водопотребление как разность средней подачи насосной станции и
средней утечки:
КНС • qНС = Кдом • (qНС - qут) + Кут • qут
н Ч.ср н \Ч.ср Ч.ср / н ^ср •
Выразим величину среднечасовой утечки:
Т/-НС _т/-дом
а ут = а НС —II-------II—
1ср 1ср —ут —Дом *
Подставим ночной коэффициент часовой неравномерности утечки выраженный через давление:
Т/-НС ттдом
а ут = а НС ——н--------—н-----
Ч.ср Ч.ср
л/н. /Нср - К
Умножая обе стороны равенства на 24, получим формулу для определения размера суточной утечки:
К НС К дом
Оут = О, н н----, (9)
л/н~/нср _ кном
где
Оут
- суточная утечка из водопроводной сети, м3/сут;
п НС „ 3/
О - суточная подача насосной станции, м /сут.
Если насосная станция подает воду в группу однотипных жилых домов, то в формуле вместо среднечасового ночного потребления дома нужно подставить сумму ночного потребления всех домов, что не влияет на конечный результат (9).
Для насосных станций с частотно регулируемым приводом насосов давление в сети остается постоянным, а формула (9) имеет вид:
Т/-НС т/-дом
пут = п НС _н------(10)
1 Кдом ^ '
В качестве ночного коэффициента часовой неравномерности для жилых домов рекомендуется использовать величину, характерную для жилых домов с данной степенью благоустройства, определенную на основании статистической обработки ряда натурных измерений.
Если уравнения (9) и (10) составить относительно ввода в дом, т.е. определять размер утечек, сравнивая динамику прохождения воды через ввод и потреблением воды, характерным для дома без утечек, вместо напора нужно использовать эффективный напор:
Нэф=Нвв-0,5Нзд
где Нвв - напор на вводе в здание, м;
Нзд - высота здания, м.
Формулы для определения утечек в доме имеют вид:
т^дом т^мин
пут = пдом н ^- (11)
Н /Н _ к мин
\1 эф н/ГТэф ср т^дом т^мин
пут = пдом _н 11 (12)
^ ^ 1 мин 5 ' '
где К™ - ночной коэффициент часовой неравномерности, характерный для жилых домов с
данной степенью благоустройства при отсутствии утечек;
Нэф н, Нэф ср - средние эффективные напоры в ночное время и в течение суток соответственно.
Для применения представленных формул (11) и (12) является важным определение К™. При
натурных замерах в четыре домах с одинаковой степенью благоустройства в разных районах города ночной коэффициент часовой неравномерности изменялся от 0,25 до 0,40 (табл. 1). С другой стороны, принимая по литературным данным полезный ночной расход 0,2 л/(ч-чел) при полезном
удельном суточном водопотреблении пмин = 200 л/(ч-чел), коэффициент К™ составит 0,024, при п™ = 250
л/(ч*чел) Кмин = 0,019, пмин = 300 л/(ч*чел) Км™ = 0,016.
В [11] говорится, что ночной расход при отсутствии утечек меньше 1 % псут . Следовательно, коэффициент часовой неравномерности меньше 0,24.
Определить размер коэффициента К™, а также размер полезного суточного водопотребления
пмин можно способом которым определены коэффициенты для формулы (3). Согласно [2] значения эмпирических коэффициентов, которые не могут быть непосредственно измерены, могут быть
рассчитаны на основе результатов экспериментов. Методически расчет К™ базируется на гипотезе,
что в однотипных многоквартирных жилых зданиях, расположенных в одной климатической зоне, удельное суточное водопотребление должно быть примерно равным. Разница в суточном водопотреблении объясняется главным образом утечками воды.
Как следует из выражения (11), рассчитываемая величина утечки воды пут будет изменяться
при варьировании значения К™ . Правильность выбора этого значения оценивается по приведенным
расходам воды ппр, которые представляют собой разность между фактическим водопотреблением в здании (измеренный суточный расход) и рассчитанной по выражению (11) величиной утечки воды:
ппр = пдом - пут .
Разброс значений вычисленных таким образом приведенных расходов воды для достаточно широкой выборки жилых зданий будет тем меньше, чем правильнее будет выбрано численное значение
Кмин т- — ^ тумин Ч ч
н . Критерием правильности выбора значений К следует принять минимум коэффициента
вариации приведенных расходов воды для соответствующих выборок зданий У[8(ппр)/М(ппр)]. Принятый критерий является одновременно функцией как среднего значения М(ппр), так и дисперсии (среднеквадратичного отклонения) S(QпP) этой величины. Использование этого критерия позволяет обоснованно наложить ограничения на снижение среднего по выборке значения приведенного удельного
мин
суточного расхода, чего не удается сделать, если за критерий правильности выбора величины Кн
принять минимальное значение дисперсии приведенных расходов воды.
В городе Самара в 2008-09 гг. были выполнены замеры расходов холодной воды в ряде жилых домов. Все дома имеют одинаковую степень благоустройства. В таблице 1 приведены результаты
определения размера утечки по предложенной формуле при разных коэффициентах К™ .
Таблица 1
мин
Зависимость величины утечки от Кн
Объект K д°м QyT в процентах от 0д°м при К™
0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25
Дом 1 0,40 25,0 24,1 23,1 22,1 21,1 20,0
Дом 2 0,27 8,8 7,6 6,4 5,2 3,9 2,7
Дом 3 0,25 6,3 5,1 3,8 2,6 1,3 0,0
Среднее значение 0,31
Также были выполнены замеры расходов и напоров на нескольких повысительных насосных станциях, подающих воду в группы однотипных жилых домов.
Для сравнения представленных методик определения размера утечек воды были использованы графики подачи воды и изменения давления 11-и повысительных насосных станций и 3-х жилых домов. Результаты представлены в таблицах 2 и 3.
Таблица 2
Потеря воды во внутриквартальных сетях (в числителе в л/(сут*чел) в знаменателе в % от суточной подачи насосной станции)
Объект qCyr, л/(сут-чел) к НС Формула расчета
(1) (2) (9, 10)
НС 1 341,7 0,53 179,5 52,4 164,3 48,1 106,5 31,2
НС 2 259,1 0,62 126,3 48,7 117,0 45,1 114,2 44,1
НС 3 363,1 0,58 - 188,9 52,0 141,8 39,1
НС 4 383,3 0,62 - 203,6 53,1 172,5 45,0
НС 5 349,4 0,53 - 154,2 44,1 110.7 31.7
НС 6 338,4 0,54 - 158,2 46,8 112,7 33,3
НС 7 337,4 0,66 - 70,7 21,0 171,8 50,9
НС 8 345,3 0,62 - 147.8 42.8 143,5 41,6
НС 9 364,6 0,54 - 171,9 47,1 118,4 32,5
НС 10 311,9 0,50 - 78,1 25,0 83,5 26,8
НС 11 299,1 0,58 - 159.2 53.2 116,9 39,1
Таблица 3
Потеря воды в зданиях (в числителе в л/(сут*чел) в знаменателе в % от суточного потребления дома)
Объект qCyr, л/(сут-чел) Формула расчета
(2) (3) (5) (6) (7, 8) (11, 12)
Дом 1 162,5 - - 52,1 32,0 17,0 10,5 27,7 13,4 34,2 21,1
Дом 2 222,1 32.8 14.8 28,7 12,9 46,8 21,1 26,6 12,0 21,5 9,7 5,2 3,9
Дом 3 224,9 11,8 5,2 10,3 4,6 45,1 20,0 30,9 13,7 17,7 7,9 2,9 1,3
Для формул (9) и (10) принято Кдом =0,31, для формул (11) и (12) принято К ™ =0,24.
Дом 1 получает воду от НС 1.
Для расчетов по формулам (7), (8) заселенность квартир принята равной 3 чел/кв.
Предложенная в статье методика имеет ряд преимущественных отличий от других методов.
Во-первых, использование ночного расхода (с 1 до 5 часов) для определения размера утечки предпочтительнее минимального часового и, тем более, минимального мгновенного расхода. Это объясняется тем, что на практике возможны случаи, при которых счетчики, установленные в домах, работают в условиях, значительно отличающихся от тех, при которых допускают минимальную погрешность [12, 13]. Для определения минимального мгновенного расхода требуется наличие соответствующего оборудования.
Во-вторых, не используется такая величина, как полезное ночное водопотребление, значение которой (0,2 л/(ч-чел)) было определено более сорока лет назад и требует уточнения в современных условиях. Помимо этого, в разных методиках с этой величиной сравниваются разные величины: средний ночной расход, минимальный часовой расход и минимальный мгновенный расход. Фактический ночной расход, помимо полезного потребления и утечек, содержит непроизводительные потери, которые согласно этим методикам относятся к утечкам. Не требуется информация о числе жителей в районе, обслуживаемом насосной станцией, и в каждом доме.
В-третьих, для определения коэффициентов неравномерности возможно использование накладных расходомеров, применение которых на действующих сетях для измерения расхода воды затруднено изменением живого сечения труб.
Выводы
Предложена методика определения размера утечек воды по коэффициентам часовой неравномерности с выделением ночного периода.
Возможно определение потери воды, как из зоны подачи повысительной насосной станции, так и в отдельных домах.
Описанная методика имеет ряд принципиальных отличий от общеизвестных.
Определение размера утечки из зоны подачи повысительной насосной станции возможно на основании замеров только на насосной станции и ночного коэффициента часовой неравномерности, характерного для жилых домов с данной степенью благоустройства.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по борьбе с утечками и потерями воды на городских водопроводах. - М.: Стройиздат, 1973. - 80 с.
2. Кожинов И.В., Добровольский Р.Г. Устранение потерь воды при эксплуатации систем водоснабжения. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1988. - 348. с.: ил.
3. Инструкция по оценке и нормированию неучтенных расходов воды в системах коммунального водоснабжения. Утверждена Постановлением Госстроя России от 31 марта 2000 г.
4. Сапожников М.М. Борьба с утечкой воды из водопроводов. - М.: МКХ РСФСР, 1958.
5. Методика определения неучтенных расходов и потерь воды в системах коммунального водоснабжения. Утверждена Приказом Минпромэнерго России от 20 декабря 2004 г. № 172.
6. Майзель М.П., Кожинов И.В., Доброводьский Р.Г. и др. Оценка величины утечек воды в жилых зданиях // Водоснабжение и санитарная техника, 1977, № 8. - С. 6-9.
7. Гейнц В.Г., Обельченко И.О. Об определении размеров утечек в водопроводах жилых зданий // Сб. трудов НИИ санитарной техники «Отопительное оборудование, санитарно-технические приборы и арматура». - М., 1974, № 43. - С. 129-138.
8. Свинцов А.П. Гидравлические и технологические основы водосбережения в жилищном фонде. Автореф. дис. ... докт. техн. наук. - М., 2003. - 36 с.
9. Свинцов А.П., Скотников Ю.А. Пути устранения потерь воды в жилых зданиях // Водоснабжение и санитарная техника, 1988, № 1. - С. 22-23.
10. Курганов А.М., Федоров Н.Ф. Справочник по гидравлическим расчетам систем водоснабжения и канализации. Изд. 2-е, перераб. и доп. - Л.: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1978. - 424 с., ил.
11. Лобачев П.В., Шевелев Ф.А. Водомеры для водопроводов и канализации. Изд. 3-е, исправ. и доп. - М.: Стройиздат, 1964. - 150 с.
12. Свинцов А.П. Приборный учет количества использованной водопроводно-канализационной продукции в жилых зданиях // Сантехника, 2006, № 4.
13. Свинцов А.П. Реализация продукции водопроводно-канализационных предприятий на рынке жилищного фонда: Монография. - М., 2007. - 269 с.: ил.
