CC BY
13
СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ИЗДЕЛИЯ (ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ)
BUILDING MATERIALS AND PRODUCTS (TECHNICAL)
УДК 614.841
ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОДЛОЖКИ ГРАНУЛИРОВАННОГО
ПЕНОСТЕКЛА, ВЛИЯЮЩИХ НА ИСПАРЕНИЕ ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ
Е. В. ШИРЯЕВ
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России Российская Федерация, г. Иваново E-mail: shiryaevev@bk.ru
В статье представлены результаты исследования геометрических параметров подложки из гранулированного пеностекла. Представлена схема и описание процесса поддержания горения жидкости в емкости, а также влияние подложки из гранулированного пеностекла на гашение пламени горючей жидкости. Проведена оценка эквивалентных диаметров каналов гранулированной подложки из пеностекла фракции 5-7 мм и среднего эквивалентного диаметра канала, влияющих на гашение пламени в капиллярно-пористых средах. Экспериментально определен средний эквивалентный диаметра канала, а также оценена средняя площадь сечения каналов (площадь испарения горючей жидкости) в гранулированном слое. Установлены зависимости интенсивности испарения горючих жидкостей (бензин АИ-92, н-гексан, керосин, дизельное топливо, этанол) от высоты слоя гранулированной подложки, а также динамика подъема уровня смоченных жидкостью гранул пеностекла при проливе.
Ключевые слова: горючие жидкости, гранулированное пеностекло, эквивалентный диаметр, площадь, высота, испарение.
RESEARCH OF SUBSTRATE PARAMETERS GRANULATED FOAM GLASS INFLUENCING THE EVAPORATION OF FLAMMABLE LIQUIDS
E. V. SHIRYAEV
Federal State Educational Institution of Higher Education «Ivanovo Fire and Rescue Academy of the State Fire Service of the Ministry of the Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters», Russian Federation, Ivanovo
E-mail: shiryaevev@bk.ru
The article presents the results of a study of the geometric parameters of a granular foam glass substrate. A diagram and description of the process of maintaining the combustion of a liquid in a tank is presented, as well as the effect of a granular foam glass substrate on the extinguishing of a flame of a combustible liquid. The equivalent diameter of the channels of the granular substrate of foam glass fraction 5-7 mm and the average equivalent diameter of the channel affecting the extinguishing of the flame in capillary-porous media was evaluated. The average equivalent diameter of the channel was experimentally determined, and the average channel cross-sectional area (the area of evaporation of a combustible liquid) in the granular layer was estimated. The dependences of the evaporation rate of flammable liquids (AI-92 gasoline, n-hexane, kerosene, die-sel fuel, ethanol) on the height of the granular support layer, as well as the dynamics of the level rise of the wetted glass foam granules during spill, are established.
Keywords: flammable liquids, granulated foamglass, equivalent diameter, area, height, evaporation.
©Ширяев E. В., 2019
Исследованию процессов испарения и горения горючих жидкостей при проливах на поверхность капилярно-пористых сред посвящен ряд научных работ и изобретений, как отечественных, так и зарубежных авторов [1-7].
Известно, что при проливах горючих жидкостей на гранулированную (пористую) поверхность параметры испарения и горения меняются в зависимости от высоты гранулированного слоя, размеров гранул, капилляров, физико-химических свойств жидкости. В работах [8-9] предложен способ снижения параметров горения легковоспламеняющихся жидкостей и горючих жидкостей (ЛВЖ и ГЖ), в частности нефтепродуктов, при локальных аварийных проливах на основе применения гранулированного пеностекла (ГП) марки «Термо-изол». В данных работах приведены результаты исследований, подтверждающих многократное снижение геометрических и тепловых характеристик пламени, вплоть до полного прекращения горения (самотушения) при проливах горючих жидкостей в поддоны (емкости), наполненные слоем ГП.
Важной задачей исследования, направленного на снижение пожарной опасности аварийных проливов горючих жидкостей с применением подложки из ГП является определение геометрических параметров подложки из ГП, при которых обеспечивается многократное снижение испарения и достигается эффект гашения пламени в критических условиях пролива ЛВЖ и ГЖ, когда уровень взлива жидко-
сти превышает толщину гранулированного слоя подложки.
В основе теории диффузионного горения жидкостей заложен принцип неразрывности процесса испарения жидкости и подвода горючих паров в зону реакции горения. Тепловой баланс процесса горения жидкостей в емкости (поддоне) описывается следующим равенством
Оизл + Оконв + Ост О ж: + Ож + Ос.
(1)
Оизл - тепло от излучения пламени; Оконв - конвективное тепло от продуктов сгорания; Ост - тепло, проводимое от стенки емкости; Оисп - тепло для испарения жидкости; (Эос - тепло от поверхности жидкости в ОС; Осл - тепло от поверхности жидкости на нагрев нижних слоев.
На рис. 1 представлена схема горения жидкости в емкости и влияние подложки ГП в критических условиях (всплытии) на гашение пламени. В левой части рис. 1: соблюдается тепловой баланс по формуле (1); в средней части: тепловой баланс (1) частично нарушен, из-за отсутствия Ост тепла, проводимого от стенки емкости, а также отсутствия Осл, т.к. очаг горения над ГС локален и не прогревает стенку емкости; в правой части: горение не поддерживается из-за недостаточности времени поступления горючих паров к пламени. Нарушение временного баланса поддержания горения ЛВЖ достигается при критической высоте 1\р слоя ГП.
Ост
Горение не поддерживается
гранулы ПС
Ьс=11кр
Рис. 1. Схема тепловых потоков при горении жидкости в емкости: Ип - высота паров; Ис - высота «сухого» слоя; Исм - высота «смоченного» слоя; Иж- высота (уровень) жидкости; 1 - слой нагретых паров; 2 - нагретый слой жидкости;
3 - холодный слой жидкости
Условие поддержания горения ЛВЖ, ГЖ в емкости с подложкой из ГП можно описать следующим в виде временным баланса поддержания горения:
Тп.г. — Твсп Тдр + Тисп + Тд , (2)
твсп - время сгорания паров над поверхностью жидкости, с; тДр - время (градиента давления) скорости волны, направленной к поверхности жидкости и обратно, с; тисп - время испарения жидкости выше уровня ГП, с; тд02 - время диффузии окислителя в зону реакции горения, с.
При проливе ЛВЖ и ГЖ над поверхностью жидкости образуется облако горючих паров, после внесения источника зажигания и сгорания облака в системе «слой ГП - ЛВЖ, ГЖ» из-за наличия капиллярных каналов происходит перепад давления на границе гранул, находящихся в жидкости, и «сухого» слоя ГП. При падении давления в слое гранул не занятых жидкостью горючая смесь обедняется кислородом. Если высота слоя ГП будет равной или выше некоторого критического значения, то достаточное количество окислителя не успевает поступить к поверхности жидкости, за счет этого происходит гашение пламени.
С увеличением высоты «сухого» слоя ГП увеличивается длина капилляров в пористом слое и температура на поверхности жидкости и в ее толще понижается. В работе [10] приведены зависимости температуры на поверхности при изменении уровня жидкости в горелке, а также распределение температур в толще жидкости в горелке, полученные из экспериментальных исследований. Установлено, что с понижением уровня жидкости в горелках малого диаметра снижается скорость горения жидкостей (бензина, керосина, этилового спирта, бутилового спирта). С увеличением высоты от поверхности жидкости до края горелки наблюдается мерцание пламени, которое свидетельствует об увеличении градиента давления и снижении концентрации кислорода доставляемого в единицу времени в зону реакции горения. В криволинейных каналах расстояние от поверхности жидкости до зоны реакции горения больше, чем в трубчатых горелках, поэтому расстояние от поверхности жидкости до поверхности ГП будет меньше, а значит и критическая высота поддержания горения Икр снизится.
Температура в слоях ГП в условиях горения жидкостей зависит от фракционного состава ГП (диаметра гранул). Экспериментальным исследованием установлены зависимости распределения температуры в слоях ГП и жидкости от размера фракции ГП (диаметра гра-
нул), а также влияние фракции ГП на высоту пламени и скорость горения. Установлено, что максимальное снижение температуры в слоях ГП и жидкости достигается у фракции пеностекла Ф 5-7 мм (при одинаковой высоте «сухого» слоя ГП равной 75 мм) [11]. Более мелкая фракция пеностекла (Ф 1-4 или «песок») имеет ряд недостатков, например, при проливе горючей жидкости образуется воронка в месте падения струи, а также из-за высокой насыпной плотности высота «сухого» слоя становится значительно меньше, чем у фракции Ф 5-7 мм. У крупных фракций ГП увеличивается диаметр канала (капилляра), падает сопротивление движения горючей смеси и обеспечивается подвод нужного количества окислителя для поддержания реакции горения.
Доминирующим параметром, влияющим на пожаровзрывоопасность горючей смеси при аварийных проливах ЛВЖ и ГЖ является масса паров, испарившихся с поверхности разлива, которая определяется в соответствии с методиками ГОСТ Р 12.3.047-20121 СП 12.131 30.20 092 по формуле:
тп=УЧРиТ, (3)
где И/- интенсивность испарения, кг • с-1 • м~2; Ри - площадь испарения, м2; Т - продолжительность поступления паров ЛВЖ, ГЖ в окружающее пространство.
Значительным снижением величины одной из составляющих формулы (3) можно сократить массу паров тп, испаряющихся с поверхности жидкости. В условиях пролива горючей жидкости на гранулированную поверхность ПС поверхность испарения уменьшается. Если рассмотреть один слой гранул находящихся на поверхности жидкости, то можно отметить, что часть гранул закрывают поверхность жидкости, образуя полусферу в «сухой» части гранулы. Свободная от гранул поверхность жидкости образует геометрические фигуры, которые можно разделить на три вида: «треугольник», «ромб» и «многогранник», имеющий, как правило, 6 сторон.
В работах [12,13] определялись формы каналов между волокнами сорбентов. Исходя из геометрических форм образованных каналов определялся эквивалентный диаметр канала рис. 2. В зависимости от типа размеще-
1 ГОСТ Р 12.3.047-2012 «Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля».
2 СП 12.13130.2009 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности».
ния гранул каналы образуют 6 форм: уплотненная засыпка (1-3); свободная засыпка (4-6), В работе [14] представлены результаты многолетнего исследования движения жидкостей и газов в пористой среде. Установлено, что восемь гранул фиктивного грунта с центрами расположенными в вершинах фигуры, каждая грань которого представляет собой ромб, образуют ромбоэдр. При этом угол 8 изменяется в пределах от 90° до 60°, что соответствует (1, 2), рис. 2. При уплотнении слоя гранул этот угол приближается 60°. Расчетные формулы эквивалентного диаметра и результаты расчета сведены в табл. 1.
Результаты оценки представлены в виде зависимости эквивалентного диаметра ка-
нала от эквивалентного диаметра гранул пеностекла в интервале от 1 мм до 30 мм, рис. 3.
Максимальное значение эквивалентного диаметра канала d3 соответствуют форме канала 3 (рис. 2) для drp = 7 мм d3 = 2,289 мм, минимальное - форме канала 2 (рис. 2) для drp = 5 мм d3 = 0,513 мм. Вычисленные эквивалентные диаметры каналов определяют граничные условия возможного размера канала образованного из восьми одинаковых по диаметру гранул. В работе [14] по методу Слихтера длина такого канала для формы «ромб» равна его эквивалентному диаметру, а для формы канала «треугольник» больше, примерно, на 7 %.
Форма канала по рис. 1 Расчетная формула drp, мм d3, мм
По Консейсао
1 (4- d (4) 5 1,366
a > 7Г 6 1,639
7 1,913
2 2-d\ dэ =- ' s-ЖА ^ 2j (5) 5 0,513
6 0,616
71 7 0,719
3 , d ■ (Зл/З - тЛ 5 1,616
2- 71 6 1,962
7 2,289
По Слихтеру
1 d3 = d^ 5 1,602
6 1,922
7 2,243
2 5 1,100
6 1,320
7 1,540
1 2 3 4 5 6
Рис. 2. Формы каналов между гранулами при их плотной засыпке (1-3) и при свободной (4-6)
Таблица 1. Оценка эквивалентного диаметра канала с!з для пеностекла фракции 5-7 мм
с!эк, мм 10
f \
"Ромб" cbl(d)
по Консейсао "Треугольник" cb2(d)
V "Многогранник" cb3(d)
с "Ромб" <ьг(ал
по Слихтеру "Треугольник" Cb2'(d)
V У
0
S S У'
/
s/ //s
/у /У t_ *
^^Г-1 - - "" "
О
10
20
30
(1гр, мм
Рис. 3. Эквивалентный диаметр канала в зависимости от диаметра гранул
При плотной засыпке ГП гранулы пеностекла разных диаметров примыкают друг другу, поэтому можно определить средний эквивалентный диаметр канала слоя ГП в зависимости от количества каналов одной формы в одном слое ГП.
Для того чтобы оценить средний эквивалентный диаметр канала слоя ГП необходимо рассчитать средний эквивалентный диаметр для каждой из трех форм каналов по формуле:
«Ls =
«i
dt3 > - с¡
(7)
где с1и, с1|3 - диаметры гранул равные 5, 6 и 7 мм соответственно одной формы канала, мм;
£ - количество каналов одной формы от общего числа каналов, % (определяется экспериментально, табл. 2).
Г-^1 ) -100 5
Ж.
(8)
Ц - количество каналов одной формы из одного образца слоя ГП, шт; Ц - общее количество каналов в одном образце ГП, шт.
Средний эквивалентный диаметр канала для всего гранулированного слоя определяется по формуле:
Оценка среднего эквивалентного диаметра канала по Консейсао:
т 1,366+1,639+1,913, „„ d, =У(-----)-0,3 +
/=1
+ (0,513+0,616+0/719) 067 + + (1,616+1,962+2,289} 03ж1(лш)
Оценка среднего эквивалентного диаметра канала по Слихтеру:
-, 1,602+1,922+ 2,243 d3 =Zu (-i-) • °'33 +
7=1 ->
ДД+ 1,32 + 1,S44 + (-----—) • 0,67 « 1,3(мм)
Для оценки диаметра канала, а также максимальной площади сечения каналов в слое ГП марки «Термоизол» был проведен эксперимент. В емкость диаметром 60 мм с водой был сформирован один слой ГП фракции Ф 5-7 мм. В эксперименте участвовало 5 видов образцов ГП марки «Термоизол». Суть эксперимента состояла в оценке распределения форм сечений каналов в слое ГП, а также измерении площади каналов по фотографии (полученные с фотоаппарата Canon Sx20 с одного ракурса) двумя способами. Первым способом определялась площадь сечения гранул подсчетом длины отрезков равных диаметру гранул в программе Visio Pro, далее оценивалась площадь сечения каналов, как
разница между площадью емкости и площадью сечения гранул. Вторым способом площадь сечения гранул и каналов определялась в программе Adobe Photoshop подсчетом количества пикселей каналов, выделенных одним цветом, затем оценивалась площадь сечения гранул, как разница между площадью емкости и площадью сечения каналов в пикселях. Интервал количества пикселей между 5 образцами слоя ГП составил от 3,01 Ю5 до 3,03 Ю5.
Важно отметить, что под действием капиллярных сил гранулированного слоя уровень
Таблица 2. Параметры слоя
жидкости может повышаться, при этом площадь сечения каналов будет колебаться, поэтому данная оценка носит усредненный характер.
Результаты эксперимента сведены в табл. 2. Фотография образца 1 для оценки формы каналов и площади первым способом отмечены на рис. 4 слева, фотография образца 1 для оценки площади каналов и гранул вторым способом отмечена на рис. 4 справа.
ГП Ф5-7 в емкости d=60 мм
Параметр Образец 1 Образец 2 Образец 3 Образец 4 Образец 5 Среднее значение
Кол-во, Ытр, шт 81 78 64 73 75 74,2
Кол-во, Ыр, шт 35 34 34 30 33 33,2
Кол-во, Ым, шт 2 2 5 5 3 3,4
Площадь гранул, вгр мм 2247,7 2312,6 2335,8 2405,8 2258,4 2326
Площадь каналов, Эк, мм 579,7 514,8 491,6 421,6 569 501,3
Отношение Эемк / Эк (мм) 4,9 5,5 5,8 6,7 5,0 5,6
Площадь гранул, Бгр пике 240846 248056 249554 258206 249913 249315
Площадь каналов, Эк, пике 61069 53869 52511 44308 51887 52728
Отношение Бемк / Эк (пике) 4,9 5,6 5,7 6,8 4,7 5,5
Примечание: Ытр - форма «треугольник», Мр - форма «ромб», Ым - форма «многогранник».
Рис. 4. Фотографии образца 1 для оценки геометрических параметров ГП двумя способами
По результатам эксперимента площадь испарения уменьшается в среднем в 5,6 раз при расчете способом 1 и в 5,5 раз при расчете способом 2. Расхождение между отношением площади емкости к площади каналов, характеризующее снижение площади испарения, не превышает 2 %. Средний эквивалентный диаметр канала определялся по формулам (7) -(9) по средним площадям канала, образованного фигурами «треугольник» и «ромб» по методу Слихтера [14], он составил 1,31 мм.
Для определения влияния высоты слоя ГП марки «Термоизол» Ф 5-7 на интенсивность испарения \А/ (г/ с-м2) горючих жидкостей был проведен эксперимент. В емкости d=60 мм насыпались слои гранул пеностекла, с помощью шприца по центру емкости вводилась горючая жидкость до уровня взлива 1 см, при помощи аналитических весов взвешивали «сухой» образец и с горючей жидкостью, после чего снимали показания массы в течение 60 минут с интервалом в 1 минуту первые 10 минут, затем интервал увеличивали до 5 минут. Из показаний массы паров, испарившихся через гранулированный слой пеностекла была определена интенсивность испарения горючих жидкостей (н-гексана, бензина АИ-92, этанола, керосина авиационного, дизельного топлива) из формулы (3). Результаты эксперимента по определению интенсивности испарения горючих жидкостей в различном по высоте слое гранулированного пеностекла сведены в табл. 3. Зависимость интенсивности испарения горючих жидкостей от высоты слоя ГП представлена на графике, рис. 5.
Таблица 3. Результаты эксперимента
Высота «сухого» слоя ГП, Нел, см Интенсивность испарения, кг/с-м^
Гексан Бензин АИ-92 Этанол Керосин (а) ДТ(3)
0 0,3254 0,2201 0,2257 0,0394 0,0056
1,5 0,3327 0.2214 0,1776 0,0291 0,0036
3 0,1577 0,1437 0,0482 0,0113 0,0026
4,5 0,0929 0,1078 0,0186 0,006 0,0016
6 0,072 0,0844 0,0129 0,004 0,0012
7,5 0,0548 0.0646 0,0059 0,0031 0,0008
9 0,0526 0,0604 0,0046 0,0032 0,0008
W, г/с*м2 0,35
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0,05
0
► ♦
▲ ♦
и «
' 5 V
< X с ж X * i * А ж
♦ Гексан ■ Бензин А Этанол X Керосин ЖДТ
Нел, см
О 2 4 6 8 10
Рис. 5. Зависимость интенсивности испарения горючих жидкостей от высоты слоя ГП
Распределение интенсивности испарения горючих жидкостей с гранулированным слоем пеностекла происходит по экспоненциальной зависимости. При слое ГП равной 1,5 см величина \Л/ (кг/с м2) не снижается у бензина АИ-92 и н-гексана, у остальных жидкостей снижается не значительно. Это объясняется действием капиллярных сил, в течение часа происходит подъем уровня смоченных жидкостью гранул. На рис. 6 представлены
Нем,см 45
результаты эксперимента интенсивности испарения горючих жидкостей от высоты слоя ГП, на котором также оценивалась динамика подъема уровня смоченных жидкостью гранул под действием капиллярных сил.
Минимальное снижение интенсивности испарения горючих жидкостей в слое ГП равным 9 см наблюдается у бензина (в 3,64 раза) и гексана (в 6,19 раз), а максимальное у этанола (49,06 раза).
40 35 30 25 20 15 10 5 О
□ □ □ ♦ □ ♦
г ° ♦ ♦ *
□ п « V * А Ж X
• 0 4 1 О
♦ * * ♦J и* •
г
♦ Гексан и Бензин А Этанол X Керосин
•ДТ т, сек
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
Рис. 6. Динамика подъема уровня смоченных жидкостью гранул пеностекла
25
По результатам проведенного исследования:
- определены фигуры, образованные в сечении каналов ГП, эквивалентные диаметры каналов в слое гранулированного пеностекла фракции Ф 5-7 (экспериментальная оценка среднего эквивалентного диаметра канала совпала с рассчитанным по методу Слихтера, 1,3 мм);
- установлено, что площадь испарения горючих жидкостей в гранулированном слое уменьшается в среднем в 5,5 раз;
- определена зависимость интенсивности испарения горючих жидкостей от высоты слоя ГП марки «Термоизол» (с увеличением толщины «сухого» слоя ГП больше 3 см происходит резкое снижение интенсивности испарения горючих жидкостей);
- определена динамика подъема уровня смоченных жидкостью гранул пеностекла (в первые 15 минут под действием капиллярных сил уровень смоченных гранул поднимается от 75 до 90 % относительно всего периода эксперимента).
Список литературы
1. Блинов В. И., Худяков Г. Н. О некоторых закономерностях диффузионного горения жидкостей: докл. АН СССР, 113:5, 1957. С.1094-1097.
2. Takeno К., Hirano Т. Flame Spread over Porous Solid Soaked with a Combustible Liquid. Twenty-first Symposium (International) on Combustion, The Combustion Institute, 1986, pp. 75-81.
3. Takeuchi Т., TsurudaT., Ishizuka S., Hirano T. Burning Characteristics of a Combustible Liquid Soaked in Porous Beds. 3rd Symposium on Fire Safety Science, Edinburgh, Scotland, July 1991.
4. Hayasaka H. Unsteady Burning Rates of Small Pool Fires. 5th Symposium on Fire Safety Science, 1997.
5. Ma Т., OlenickS. M., Klassen M. S., Roby R. J., Torero J. L. Burning Rate of Liquid Fuel on Carpet (Porous Media). Fire Technology, 2004, vol. 40 (3), pp. 227-246.
6. Авторское свидетельство СССР №1729521; заявл. 18.03.81; опубл. 07.11.82, Кл. А 62 С 3/12, 1982.
7. Авторское свидетельство СССР №1729521, Кл. А 62 С 3/06, 1988. Бюл. №16.
8. Ширяев Е. В. Снижение термических и геометрических параметров пламени при горении нефтепродуктов на основе применения гранулированных подложек // Современные пожаробезопасные материалы и технологии: сборник материалов I Межвузовской науч-но-практической конференции. Иваново: ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, 2015. С. 164-167.
9. Огнезащитный эффект гранулированной пеностекольной подложки при углеводородном пожаре пролива / Е. В. Ширяев [и др.] // Безопасность жизнедеятельности. 2016. №4. С.33-37.
10. Блинов В. И., Худяков Г. Н. Диффузионное горение жидкостей. М.: Изд-во Акад. наук СССР, 1961. 208 с.
11. Ширяев Е. В. Оценка эффективности пламегашения пролива ЛВЖ в гранулированном слое подложки // Современные проблемы гражданской защиты. 2019. № 3. С.89-96.
12. Консейсао А. А., Самойлов Н. А. Исследование капиллярного подъема нефти и нефтепродуктов в сорбенте «DULROMABSORB» // Башкирский химический журнал. 2007. Т.14. № 4. С. 66-69.
13. Разработка новых сорбентов и адгезионных нефтесборщиков для сбора аварийных разливов углеводородов: автореферат дис. ... д-ра техн. наук: 03.00.16 / Консейсао Аугусто Агостино да. Уфим. гос. нефтяной техн. ун-т. Уфа, 2008. 34 с.
14. Лейбензон Л. С. Движение природных жидкостей и газов в пористой среде. М.; Л.: Гостехиздат, 1947. 244 с.
References
1. Blinov V. I., Khudyakov G. N. О nekotorykh zakonomernostyakh diffuzionnogo goreniya zhidkostey: dokl. AN SSSR [On some laws of diffusion combustion of liquids: dokl. USSR Academy of Sciences], 113: 5, 1957, pp. 1094-1097.
2. Takeno K., Hirano T. Flame Spread over Porous Solid Soaked with a Combustible Liquid. Twenty-first Symposium (International) on Combustion, The Combustion Institute, 1986, pp. 75-81.
3. Takeuchi Т., TsurudaT., Ishizuka S., Hirano T. Burning Characteristics of a Combustible Liquid Soaked in Porous Beds. 3rd Symposium on Fire Safety Science, Edinburgh, Scotland, July 1991.
4. Hayasaka H. Unsteady Burning Rates of Small Pool Fires. 5th Symposium on Fire Safety Science, 1997.
5. Ma Т., OlenickS. M., Klassen M. S., Roby R. J., Torero J. L. Burning Rate of Liquid Fuel on Carpet (Porous Media). Fire Technology, 2004, vol. 40 (3), pp. 227-246.
6. A.s. №1729521; zayavl. 18.03.81; opubl. 07.11.82, Kl. A 62 S 3/12, 1982 [USSR copyright certificate № 1729521; declared 03/18/81; publ. 11/07/82, CI. A 62 С 3/12, 1982].
7. A.s. №1729521, Kl. A 62 S 3/06, 1988. Byul. №16 [Copyright certificate of the USSR №. 1729521, CI. A 62 S 3/06, 1988. Bull. №. 16].
8. Shiryayev Ye. V. Snizheniye termich-eskikh i geometricheskikh parametrov plameni pri gorenii nefteproduktov na osnove primene-niya granulirovannykh podlozhek [Reduction of thermal and geometric parameters of the flame during the combustion of petroleum products based on the use of granular substrates/ Sovremennyye pozharobezopasnyye materialy / tekhnologii: sbornik materialov I Mezhvuzovskoy nauchno-prakticheskoy konferentsii. Ivanovo: FGBOU VO Ivanovskaya pozharno-spasatel'naya akademiya GPS MCHS Rossii, 2015, pp. 164-167.
9. Ognezashchitnyy effekt granulirovan-noy penostekol'noy podlozhki pri uglevodorodnom pozhare proliva [Fire-retardant effect of a granular foam-glass substrate in the event of a hydrocarbon fire in the strait] / E.V. Shiryaev [et al.]. Bezopas-nost' zhiznedeyatel'nosti, 2016, issue 4, pp. 33-37.
10. Blinov V. I., Khudyakov G. N. Dif-fuzionnoye goreniye zhidkostey [Diffusion combustion of liquids], M.: Izd-vo Akad. nauk SSSR, 1961, 208 p.
11. Shiryayev Ye. V. Otsenka effek-tivnosti plamegasheniya proliva LVZH v granuliro-vannom sloye podlozhki [Evaluation of the efficiency of flame suppression of the LVZH strait in a granular substrate layer], Sovremennyye prob-lemy grazhdanskoy zashchity, 2019, issue 3, pp. 89-96.
12. Konseysao A. A., Samoylov N. A. Is-sledovaniye kapillyarnogo pod"yema nefti i nefteproduktov v sorbente «DULROMABSORB» [Study of the capillary rise of oil and oil products in the sorbent «DULROMABSORB»]. Bashkirskiy khimicheskiy zhurnal, 2007, vol. 14, issue 4, pp. 66-69.
13. Razrabotka novykh sorbentov i ad-gezionnykh neftesborshchikov dlya sbora avariy-nykh razlivov uglevodorodov: avtoreferat dis. ... d-ra tekhn. nauk: 03.00.16 / Konseysao Augusto Agostino da. [Development of new sorbents and adhesive oil skimmers for the collection of emergency hydrocarbon spills: abstract of thesis. ... Dr. tech. sci. diss. 03.00.16]. Ufim. gos. neftyanoy tekhn. un-t. Ufa, 2008. 34 p.
14. Leybenzon L. S. Dvizheniye prirod-nykh zhidkostey i gazov v poristoy srede [The movement of natural liquids and gases in a porous medium], M.; L.: Gostekhizdat, 1947. 244 p.
Ширяев Евгений Викторович
ФГБОУ ВО Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,
Российская Федерация, г. Иваново
преподаватель
E-mail: shiryaevev@bk.ru
Shiryaev Evgeny Victorovich
Federal State Educational Institution of Higher Education «Ivanovo Fire and Rescue Academy of the State Fire Service of the Ministry of the Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters», Russian Federation, Ivanovo lecturer
E-mail: shiryaevev@bk.ru
