CC BY
65
А. А. КОРНИЛОВ, канд. техн. наук, старший преподаватель кафедры пожарной автоматики Уральского института ГПС МЧС России (Россия, 620062, г. Екатеринбург, ул. Мира, 22; e-mail: [email protected]) А. А. БОРОДИН, преподаватель кафедры пожарной автоматики Уральского института ГПС МЧС России (Россия, 620062, г. Екатеринбург, ул. Мира, 22) Н. М. БАРБИН, д-р техн. наук, канд. хим. наук, заведующий кафедрой химии Уральского государственного аграрного университета (Россия, 620075, г. Екатеринбург, ул. Карла Либкнехта, 42); старший научный сотрудник Уральского института ГПС МЧС России (Россия, 620062, г. Екатеринбург, ул. Мира, 22; e-mail: [email protected])
П. И. ЗЫКОВ, старший преподаватель кафедры пожарной безопасности технологических процессов Уральского института ГПС МЧС России (Россия, 620062, г. Екатеринбург, ул. Мира, 22) А. Т. ХУЖАЕВ, курсант Уральского института ГПС МЧС России (Россия, 620062, г. Екатеринбург, ул. Мира, 22)
УДК 614.8:621.64
ИССЛЕДОВАНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ СХЕМ ПОДАЧИ ИНЕРТНОГО ГАЗА ПРИ ФЛЕГМАТИЗАЦИИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ
Показано, что актуальным вопросом по применению систем флегматизации инертным газом объема нефтяных резервуаров, в том числе азотом мембранного разделения, является выбор оптимальной схемы его подачи с целью минимизации требуемого количества флегматизатора и обеспечения равномерного распределения концентраций кислорода. Приведены основные результаты экспериментального исследования различных схем продувки азотом горизонтальных резервуаров.
Ключевые слова: флегматизация; инертный газ; азот; резервуар; нефтепродукты.
Одним из способов обеспечения пожарной безопасности процессов подготовки и проведения ремонтных работ на резервуарах для нефти и нефтепродуктов является флегматизация их объема инертными газами. Метод флегматизации заключается в разбавлении взрывоопасной среды до состояния, при котором в ней невозможно распространение пламени [1]. В качестве инертного разбавителя можно использовать азот мембранного разделения, представляющий собой атмосферный воздух с пониженным содержанием кислорода, концентрация которого может варьироваться от 0,1 до 10 % об. в зависимости от модели и настроек мембранного модуля. Существенное преимущество данного способа состоит в возможности получения флегматизатора непосредственно на объекте и, как следствие, в отсутствии необходимости в его регулярной закупке и хранении. Внедрение систем флегматизации на базе технологии мембранного воздухоразделения, несмотря на их преимущества, сдерживается относительно высокой стоимостью, поэтому актуальным вопросом является оптимизация основных параметров системы при условии обеспечения пожаровзры-вобезопасности. В значительной степени стоимость
мембранного модуля зависит от его производительности по инертному газу. Проблема осложняется тем, что при обычной продувке значительная часть флег-матизатора удаляется из резервуара и не участвует в разбавлении парогазовой среды [2-5]. В связи с этим создание условий рационального использования азота мембранного разделения является одной из основных задач, решение которой позволит повысить экономическую эффективность рассматриваемого способа.
В работе [6] представлены основные результаты исследования процесса флегматизации азотом мембранного разделения объема вертикальных резервуаров. Экспериментальным путем было выявлено, что при подаче азота мембранного разделения в верхнюю часть вертикального резервуара параллельно его основанию требуется увеличение времени флег-матизации на 25 % по сравнению с его подачей в нижнюю часть. Это объясняется худшими условиями перемешивания инертного газа в защищаемом объеме, поскольку азот мембранного разделения обладает не только меньшей молекулярной массой по сравнению с парогазовой средой нефтяного резервуара, но и более высокой температурой, что обусловлено
© Корнилов А. А., Бородин А. А., Барбин Н. М., Зыков П. И., Хужаев А. Т., 2014
Сброс
Рис. 1. Схема модельной установки: 1 — ртутный дифмано-метр; 2 — газовый счетчик; 3 — термометр; 4 — баллон для азота; 5 — модельный резервуар; 6 — сливоналивная труба; 7 — труба наддува; 8 — мановакуумметр; 9 — вакуумный насос; А — место отбора пробы
спецификой процесса мембранного воздухоразде-ления.
В работе [7] приводятся результаты экспериментальной оценки эффективности проведения флегма-тизации способом повышения и сброса давления, а также способом продувки резервуара инертным газом (азотом). Схема модельной установки приведена на рис. 1.
Испытания методом повышения и сброса давления азота проводили как с интервалом (промежутком между указанными операциями, соответствующим времени выравнивания концентраций), так и без выдержки во времени. В зону, максимально удаленную от сливоналивной трубы, азот подавали через трубу наддува, в среднюю часть сосуда — через перфорированное устройство, а газовую смесь отводили через сливоналивную трубу, трубу наддува или перфорированное устройство. Пробы газа для последующего хроматографического анализа отбирали из зон, наиболее удаленных от мест подачи инертного газа.
Автор [7] пришел к следующим основным выводам:
• способы наддува-сброса с выдержкой и без выдержки во времени между циклами сопоставимы по величине требуемого количества азота;
• способ обычной продувки с точки зрения требуемого количества азота является оптимальным;
• направление подачи азота не оказывает особого влияния на величину остаточной концентрации кислорода;
• газообразный азот наиболее целесообразно подавать сверху вниз.
На основании проведенных ранее исследований процесса флегматизации нефтяных резервуаров [6], в том числе горизонтальных [8], возникли сомнения относительно справедливости двух последних утверждений в случае использования азота мембранного разделения. Возникло предположение о
Рис. 2. Схема экспериментального стенда: 1 — газовый редуктор; 2 — блок вентилей; 3 — блок регулирования температуры нагревательного элемента; 4 — нагревательный элемент; 5 — прибор измерения объема инертного газа; 6 — термопара; 7 — ротаметр; 8 — вентиль; 9 — прибор измерения концентрации кислорода; 10 — баллон со сжатым азотом; 11 — измерительный комплекс; 12 — контрольная емкость; 13 —термопара; 14 — экспериментальный резервуар
существовании более сложной зависимости между схемой продувки и временем достижения безопасной концентрации кислорода во всем объеме резервуара, что обусловлено соотношением ряда факторов:
• взаимного расположения входного и выходного отверстий в резервуаре;
• начальной скорости, расхода и направления потока инертного газа;
• соотношения физических свойств подаваемого инертного газа и замещаемой среды.
Для исследования процесса флегматизации горизонтальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов был разработан экспериментальный стенд, схема которого представлена на рис. 2.
Азот мембранного разделения, используемый для флегматизации, обладает следующими основными физическими свойствами:
• получаемый инертный газ имеет температуру на 10-15 °С выше температуры воздуха, поступающего в воздухоразделительные мембраны;
• производимая мембранной установкой инертная среда имеет остаточное количество кислорода, которое зависит от производительности установки (фактически около 1-5 %).
Ввиду отсутствия возможности использования мембранного модуля в лабораторных условиях было принято решение о применении газообразного азота, который перед подачей в резервуар проходил предварительный подогрев до температуры 30 °С, что соответствует свойствам азота мембранного разделения. Остаточное количество кислорода в данном случае моделировать не требуется, поскольку состав подаваемого инертного газа может быть учтен при математическом моделировании процесса [6].
При разработке экспериментального стенда был использован метод приближенного моделирования,
который, в свою очередь, базируется на теории подобия [9-12], а также опыт проведения исследований процессов вентилирования и флегматизации резервуаров для нефти и нефтепродуктов [13-15]. Основными условиями приближенного моделирования процессов вентиляции и флегматизации можно считать геометрическое подобие экспериментальных резервуаров реальным объектам, равенство чисел подобия, а также турбулентный режим подачи инертного газа (Яестр > 2300). Основным критерием подобия при условии отсутствия жидкого нефтепродукта было принято число Фруда (Fr), подтвердившее свою достоверность при исследовании процесса флегматизации объема вертикальных резервуаров [6]:
Fr = gl/u2 = idem, (1)
где g — ускорение свободного падения, м/с2; l — характерный размер, м; u — скорость потока газа, м/с. Из равенства чисел Фруда в модели и натуре следует:
u м им
uiL = , ± =4~n ,
I н
(2)
где м и н — индексы, обозначающие соответственно модель и натурный объект; п — коэффициент подобия. Геометрическое подобие предполагает соотношение
I „
(
f
\1/2
Г
J п
(
F,.
\1/2
V3
= n,
(3)
iäefn — площадь приточного отверстия патрубка, м ;
т-1 2
Fè — площадь испарения, м ; V — объем резервуара, м3.
Расположение приборов контроля концентраций кислорода в объеме защищаемой емкости, схематично представленное на рис. 3, было выбрано исходя из следующих предпосылок:
• проведенное ранее экспериментальное исследование процесса флегматизации на модели меньшего объема [8] позволило выявить области с наибольшими концентрациями кислорода в процессе флегматизации;
• принятое ранее допущение для процесса флегматизации о "мгновенном" и "равномерном" распределении подаваемого инертного газа может быть подтверждено или опровергнуто только на основании сравнения концентраций в различных областях, за исключением основного участка струи;
• принятое исследователями допущение [13, 14] о том, что концентрации компонентов удаляемой парогазовой среды равны среднеобъемным внутри
резервуара при флегматизации азотом мембранного разделения вертикальных резервуаров не подтвердилось [6], поэтому среднеобъемную концентрацию кислорода следует определять с учетом соотношения процессов подачи инертного газа с неизменным составом (в данном случае 100 % азота) и удаления парогазовой среды с непрерывно уменьшающимся содержанием кислорода. Для выявления наиболее рациональной схемы подачи флегматизатора была проведена серия экспериментов по определению времени достижения безопасной концентрации кислорода во всем объеме защищаемого резервуара. Кратность продувки (отношение расхода инертного газа к объему резервуара) была одинаковой для всех опытов и составляла приблизительно 0,9 ч-1. Схемы продувки представлены на рис. 4.
В схемах 2-6 (см. рис. 4) применялся насадок, формирующий горизонтальное направление потока инертного газа вдоль оси симметрии резервуара. В схемах 4-6 был дополнительно установлен патрубок для удаления парогазовой среды из нижней части резервуара. В результате экспериментальной
Рис. 3. Схема размещения датчиков измерения концентрации кислорода в экспериментальном резервуаре: 1-9 — базовые точки для размещения датчиков измерения концентрации кислорода; ^ — направление подачи инертного газа и выхода газовой смеси
III itl
\ » \
1 Т-+ 1 3
/ / / V!
Рис. 4. Схемы продувки горизонтального резервуара
н
U
п
м
I
н
н
н
V и У
части исследования для каждой из схем были получены значения концентраций кислорода с интервалом 0,7 с в восьми точках внутри резервуара, а также на выходе из него.
Определение среднеобъемной концентрации путем вычисления среднего арифметического из полученных экспериментальных данных в различных точках для каждого момента времени возможно только при равномерном размещении большого количества датчиков в объеме резервуара, что повлекло бы за собой не только существенные технические трудности, но и значительную погрешность, вызванную обтеканием подаваемой инертной средой многочисленных измерительных приборов и соединительных проводов. В связи с этим среднеобъемная концентрация кислорода для ,-го момента времени определялась исходя из его материального баланса в резервуаре в процессе флегматизации по формуле
к У
Ф скр г = у- =
у,к - ?Фгк_ 1 Лт
ур
Ур ф ,к-1 - чф i1 Лт
ур
= Ф
-1
1 -
чЛт
~У7
(4)
где г, г - 1 — индексы, обозначающие принадлежность параметра соответственно к текущему и предшествующему моментам времени; Фср, — среднеобъемная концентрация кислорода в резервуаре, об. доли;
фк — концентрация кислорода, определенная экспериментальным путем, об. доли; Ук — объем кислорода в резервуаре, м3; Ур — объем резервуара, м3; Ч — расход подаваемого инертного газа, м3/с; Лт — временной интервал между измерениями концентрации, составляющий 0,7 с. Для сравнительного анализа полученных результатов была использована математическая модель [13], описывающая динамику среднеобъемных концентраций кислорода, основанная на аналитическом решении дифференциального уравнения материального баланса и предполагающая "мгновенное" и "равномерное" перемешивание подаваемого инертного газа. Время флегматизации в этом случае рассчитывается по формуле
V
т ф = — 1п
Ф 0
Ф без
(5)
где Тф — время флегматизации резервуара, с;
Ф^ — начальная среднеобъемная концентрация
кислорода в резервуаре, об. доли;
Фбкез — безопасная концентрация кислорода, об.
доли.
Отношение времени флегматизации, определенного по среднеобъемной концентрации с использо-
"СэАр
0,94 0,92 0,90 0,88 0,86 0,84 0,82 0,80
3 4 Номер схемы
Рис. 5. Относительное время тэ/тр флегматизации по сред-необъемным концентрациям для различных схем продувки резервуара
ванием выражения (1) и экспериментальным данным, к времени, рассчитанному по формуле (2), представлено в виде диаграммы (рис. 5).
Анализ данных рис. 5 позволяет сделать следующие основные выводы:
• для схем 2 и 3 направление подачи не повлияло на концентрацию кислорода на выходе из резервуара и, соответственно, на время достижения безопасной среднеобъемной концентрации кислорода;
• наиболее рациональной представляется схема 6, однако окончательный вывод можно сделать только после анализа данных по достижению безопасной концентрации во всем объеме резервуара;
• экспериментальное время достижения безопасной среднеобъемной концентрации кислорода составляет менее расчетного, что опровергает допущение о "мгновенном" и "равномерном" перемешивании подаваемого инертного газа. Последнее утверждение наиболее отчетливо демонстрируется при нахождении отношения концентраций кислорода в различных точках к среднеобъ-
<РкЛРср
-•- Точка 1 -Д- Точки 2 и 3 -О Точка 5 -А- Точкам ■ Точки 6 и 7 -О- Точка 5
1,05
0,25 0,50 0,75 1,00 1,25
т, ч
Рис. 6. Отношение концентраций кислорода в различных точках резервуара к среднеобъемной для схемы 1
/ /
6
/
5 /
\
2 р \ \L
W
Фтаз/Фср 1,7 1,6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0
О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 Т, ч
Рис. 7. Отношение максимальных и среднеобъемных концентраций кислорода в процессе флегматизации для различных схем продувки: 1-6—данные, полученные для соответствующих схем продувки, указанных на рис. 4
емной, определенной по формуле (1), для различных моментов времени (рис. 6).
Если бы парогазовая среда распределялась равномерно, то приведенные на рис. 6 графики должны были бы иметь вид горизонтальных прямых, т. е. Фср/фк = 1. Наличие же неравномерности распределения парогазовой среды влияет не только на динамику среднеобъемной концентрации кислорода, но и на общую продолжительность флегматизации. Отобразим отношение максимальной концентрации кислорода в процессе флегматизации, полученной экспериментальным путем, к среднеобъемной, рассчитанной по формуле (1) (рис. 7).
Результаты, приведенные на рис. 7, свидетельствуют о том, что наименьшее отклонение максимальной концентрации кислорода от среднеобъем-ной наблюдается при продувке резервуара азотом по схеме 4, наибольшее — по схеме 6. На первый взгляд, экспериментальные данные для схемы 6, приведенные нарис. 5 и 7, противоречат друг другу.
"СэАр 1,14 1,12 1,10 1,08 1,06 1,04
3 4 Номер схемы
Рис. 8. Относительное время флегматизации в зависимости от схемы подачи
В действительности, для данного способа подачи инертного газа и вытеснения газовой среды характерна наибольшая неравномерность распределения концентраций по сравнению с другими схемами продувки.
Отношение фактического времени флегматиза-ции всего объема резервуара до безопасной концентрации кислорода к расчетному времени, определяемому по формуле (1), в зависимости от схемы продувки представлено нарис. 8.
Анализ полученных данных позволяет сделать вывод, что флегматизация азотом мембранного разделения объема резервуара наиболее эффективно реализуется по схемам 1 и 4, что частично совпадает с выводом автора [7] о направлении подачи азота. Диаграмма, представленная на рис. 8, позволяет также судить о соотношении требуемого для флег-матизации количества инертного газа и паров нефтепродуктов, что является немаловажным фактором при выборе производительности мембранных воз-духоразделительных модулей. Наиболее простым с точки зрения реализации на действующих резервуарах способом является продувка по схеме 1, поскольку в этом случае не требуется внесения существенных изменений в их конструкцию. В свою очередь, указанные изменения не будут препятствовать нормальной эксплуатации резервуара после окончания ремонтных работ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Баратов А. Н. Горение - Пожар - Взрыв - Безопасность. — М. : ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2003.—264 с.
2. Алексеев М. В., Волков О. М., Шатров Н. Ф. Пожарная профилактика технологических процессов производств : учебник. — М. : ВИПТШ МВД СССР, 1986. — 370 с.
3. Волков О. М. Пожарная безопасность резервуаров с нефтепродуктами. — М.: Недра, 1984. —151 с.
4. Назаров В. П., Корнилов А. А. Аналитическое исследование эффективности флегматизации при обеспечении пожаровзрывобезопасности емкостного оборудования // Технологии техносфер-ной безопасности. —2010. —№ 4. URL: http://ipb.mos.ru/ttb/2010-4/2010-4.html (датаобращения: 10.01.2014 г.).
5. Корнилов А. А. Экспериментальное исследование неравномерности распределения азота в процессе флегматизации резервуаров для нефтепродуктов // Технологии техносферной безопасности. — 2012.—№ 1. URL :http://ipb.mos.ru/ttb/2012-1/2012-1.html (дата обращения: 10.01.2014 г.).
6. Корнилов А. А. Повышение безопасности аварийно-ремонтных работ на нефтяных резервуарах способом флегматизации азотом мембранного разделения : автореф. дис. ... канд. техн. наук. — М., 2012.—23 с.
7. Ильинский А. А., Коваленко В. П., Мерзлова Т. С. Методы освобождения горизонтальных резервуаров от кислорода воздуха // Сб.: Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. — М. : ЦНИИТЭнефтехим, 1975. — № 2. — С. 24-26.
8. Бородин А. А. Экспериментальное исследование процесса флегматизации горизонтального резервуара для нефтепродуктов // Технологии техносферной безопасности. —2012. —№ 6. URL: http://ipb.mos.ru/ttb/2012-6/2012-6.html (дата обращения: 10.01.2014 г.).
9. КирпичевМ. В. Теория подобия. — М. : АН СССР, 1953. — 162 с.
10. Гухман А. А. Физические основы теплопередачи. — М. : Энергоиздат, 1934. — 315 с.
11. Эльтерман В. М. Вентиляция химических производств. — М. : Химия, 1980. — 284 с.
12. Батурин В. В. Основы промышленной вентиляции. — М. : Профиздат, 1990. — 448 с.
13. Булгаков В. В. Обеспечение пожаровзрывобезопасности огневых аварийно-ремонтных работ на резервуарах способом флегматизации : дис. ... канд. техн. наук. — М., 2001. — 220 с.
14. Назаров В. П. Очистка резервуаров от остатков светлых нефтепродуктов перед проведением огневых ремонтных работ : дис. ... канд. техн. наук. — М., 1980. — 250 с.
15. Сорокоумов В. П. Обеспечение пожарной безопасности резервуаров с локальными остатками нефтепродуктов при проведении аварийно-ремонтных работ : дис. ... канд. техн. наук. — М., 2002. — 160 с.
Материал поступил в редакцию 30 января 2014 г.
— English
EXAMINATION OF THE OPTIMUM SCHEME OF SUPPLY OF INERT GAS AT PHLEGMATIZATION OF HORIZONTAL TANKS
KORNILOV A. A., Candidate of Technical Sciences, Senior Lecturer of Fire Automatics Department, Ural Institute of State Fire Service of Emercom of Russia (Mira St., 22, Yekaterinburg, 620062, Russian Federation; e-mail address: [email protected])
BORODIN A. A., Lecturer of Fire Automatics Department, Ural Institute of State Fire Service of Emercom of Russia (Mira St., 22, Yekaterinburg, 620062, Russian Federation)
BARBIN N. M., Doctor of Technical Sciences, Candidate of Chemical Sciences, Head of Chemistry Department of Ural State Agrarian University (Karla Libknekhta St., 42, Yekaterinburg, 620075, Russian Federation); Senior Researcher of Ural Institute of State Fire Service of Emercom of Russia (Mira St., 22, Yekaterinburg, 620062, Russian Federation; e-mail address: [email protected])
ZYKOV P. I., Senior Lecturer of Fire Safety Processes Department, Ural Institute of State Fire Service of Emercom of Russia (Mira St., 22, Yekaterinburg, 620062, Russian Federation)
KHUZHAEV A. T., Cadet, Ural Institute of State Fire Service of Emercom of Russia (Mira St., 22, Yekaterinburg, 620062, Russian Federation)
ABSTRACT
Phlegmatization by inert gases, including nitrogen of membrane division belongs to number of perspective ways of ensuring fire safety of processes of preparation and carrying out repair work on tanks for oil and oil products. As the specified way assumes essential capital investments, one of topical issues of its application is optimization of a consumption of inert gas. As a large number of factors can have impact on amount of inert gas demanded for phlegmatization at a purge (the location of an entrance and exhaust outlet, the direction of supply of inert gas, etc.), detection of the most optimum scheme of a purge of the horizontal tank was the purpose of this work.
Keywords: phlegmatization; inert gas; nitrogen; tank; petroleum products.
REFERENCES
1. BaratovA.N. Goreniye - Pozhar - Vzryv - Bezopasnost [Burning-Fire-Explosion-Safety]. Moscow, All-Russian Research Institute for Fire Protection Publ., 2003. 264 p.
2. Alekseev M. V., Volkov O. M., Shatrov N. F. Pozharnayaprofilaktika tekhnologicheskikhprotsessov proizvodstv: uchebnik [Fire prevention oftechnological processes of productions. Textbook]. Moscow, The Higher Fire and Technical School of Ministry of the Interior of USSR Publ., 1986. 370 p.
3. Volkov O. M. Pozharnaya bezopasnost rezervuarov s nefteproduktami [Fire safety of tanks with oil products]. Moscow, Nedra Publ., 1984. 151 p.
4. Nazarov V. P., Kornilov A. A. Analiticheskoye issledovaniye effektivnosti flegmatizatsii pri obespe-chenii pozharovzryvobezopasnosti yemkostnogo oborudovaniya [Analytical research of efficiency of phlegmatization when ensuring fire and explosion safety of the capacitor equipment]. Tekhnologii tekh-nosfernoy bezopasnosti. Internet-zhurnal — Production Engineering of Technosphere Safety. InternetJournal, 2010, no. 4. Available at: http://ipb.mos.ru/ttb/2010-4/2010-4.html (Accessed 10.01.2014).
5. Kornilov A. A. Eksperimentalnoye issledovaniye neravnomernosti raspredeleniya azota v protsesse flegmatizatsii rezervuarov dlya nefteproduktov [Experimental research of process phlegmatization tanks for mineral oil obtained by membrane separation of air nitrogen]. Tekhnologii tekhnosfernoy be-zopasnosti. Internet-zhurnal — Production Engineering of Technosphere Safety. Internet-Journal, 2012, no. 1. Available at: http://ipb.mos.ru/ttb/2012-1/2012-1.html (Accessed 10.01.2014).
6. Kornilov A. A. Povysheniye bezopasnosti avariyno-remontnykh rabot na neftyanykh rezervuarakh spo-sobom flegmatizatsii azotom membrannogo razdeleniya: avtoref. dis. kand. tekhn. nauk [Increase of safety of emergency repair work on oil tanks in the way of phlegmatization by nitrogen of membrane division. Abstracts of cand. tech. sci. diss.]. Moscow, 2012. 23 p.
7. Ilyinskiy A. A., Kovalenko V. P., Merzlova T. S. Metody osvobozhdeniyagorizontalnykhrezervuarov ot kisloroda vozdukha [Method of release of horizontal tanks from air oxygen]. Transport i khraneniye nefteproduktov i uglevodorodnogo syrya [Transport and storage of oil products and hydrocarbonic raw materials]. Moscow, TsNIITEneftehim, 1975, no. 2, pp. 24-26.
8. Borodin A. A. Eksperimentalnoye issledovaniye protsessa flegmatizatsii gorizontalnogo rezervuara dlya nefteproduktov [Pilot study of process of phlegmatization of the horizontal tank for oil products]. Tekhnologii tekhnosfernoy bezopasnosti. Internet-zhurnal—Production Engineering of Technosphere Safety. Internet-Journal, 2012, no. 6. Available at: http://ipb.mos.ru/ttb/2012-6/2012-6.html (Accessed 10.01.2014).
9. Kirpichev M. V. Teoriyapodobiya [Similarity theory]. Moscow, Russian Academy of Sciences Publ., 1953. 162 p.
10. Gukhman A. A. Fizicheskiye osnovy teploperedachi [Physical bases of a heat transfer]. Moscow, Energo-izdat, 1934. 315 p.
11. Elterman V. M. Ventilyatsiya khimicheskikh proizvodstv [Physical bases of a heat transfer]. Moscow, Khimiya Publ., 1980. 284 p.
12. Baturin V. V. Osnovy promyshlennoy ventilyatsii [Bases of industrial ventilation]. Moscow, Profizdat, 1990. 448 p.
13. Bulgakov V. V. Obespecheniye pozharovzryvobezopasnosti ognevykh avariyno-remontnykh rabot na rezervuarakh sposobom flegmatizatsii: dis. kand. tekhn. nauk [Ensuring fire and explosion safety of fire emergency repair work on tanks in the way of phlegmatization. Cand. tech. sci. diss.]. Moscow, 2001. 220 p.
14. Nazarov V. P. Ochistka rezervuarov ot ostatkov svetlykh nefteproduktovperedprovedeniyem ognevykh remontnykh rabot: dis. kand. tekhn. nauk [Cleaning of tanks of the remains of light oil products before carrying out fire repair work. Cand. tech. sci. diss.]. Moscow, 1980. 250 p.
15. Sorokoumov V. P. Obespecheniyepozharnoy bezopasnosti rezervuarov s lokalnymi ostatkami nefteproduktov pri provedenii avariyno-remontnykh rabot: dis. kand. tekhn. nauk [Ensuring fire safety of tanks with the local remains of oil products when carrying out emergency repair work. Cand. tech. sci. diss.]. Moscow, 2002. 160 p.
