CC BY
94
DOI: 10.12845/bitp.35.3.2014.9
канд. техн. наук КОВАЛЁВ А.И. / KOVALEV A.I., Ph.D.1 ДАШКОВСКИЙ В.Ю. / DASHKOVSKII V.Iu.1
Przyjçty/Accepted/Принята: 28.02.2014; Zrecenzowany/Reviewed/Рецензирована: 28.07.2014; Opublikowany/Published/Опубликована: 30.09.2014;
ИССЛЕДОВАНИЕ ОГНЕЗАЩИТНОЙ СПОСОБНОСТИ ПОКРЫТИЯ „AMOTHERM STEEL WB" ДЛЯ ЗАЩИТЫ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫМ МЕТОДОМ2
Research of the Fireproof Capability of "Amotherm Steel Wb" Coating for Metal Constructions Protection Using an Experiment-Calculation Method
Badanie z wykorzystaniem metody obliczeniowo-eksperymentalnej wlasciwosci ogniochronnych powloki „Amotherm Steel WB" dla zabezpieczenia konstrukcji
metalowych
Аннотация
Цель: Определение характеристики огнезащитной способности огнезащитного покрытия ^motherm Steel Wb" расчетно-экспериментальным методом решением обратных задач теплопроводности на основе данных огневых испытаний. Методы: Для определения предела огнестойкости металлических пластин с огнезащитным покрытием использованы экспериментальные методы исследования поведения образцов при нагревании, регламентированных требованиями ДСТУ Б В.1.1-4-98 и ДСТУ-Н-П Б В.1.1-29:2010; математическое и компьютерное моделирование процессов нестационарного теплообмена в системе «металлическая пластина - вспучивающееся огнезащитное покрытие»; определение теплофизических характеристик и характеристики огнезащитной способности исследуемого покрытия.
Результаты: Проведены огневые испытания металлических пластин, покрытых огнезащитным составом „Amotherm Steel Wb", в условиях стандартного температурного режима. На основе полученных данных (температуры с необогреваемой поверхности пластины), решением обратных задач теплопроводности определены теплофизические характеристики образованного огнезащитного покрытия, которые зависят от температуры, и характеристику огнезащитной способности исследуемого покрытия для предела огнестойкости металлической конструкции 30 мин.
Выводы: Доказана эффективность вспучивающегося огнезащитного покрытия „Amotherm Steel Wb" и установлена зависимость коэффициента его теплопроводности от температуры в условиях нагрева в испытательной печи металлической пластины с этим покрытием при стандартном температурном режиме. При этом выявлено, что в диапазоне температур от 0°С до 500°С значение коэффициента теплопроводности покрытия падает на порядок по сравнению с исходным значением, и проходит через минимальное экстремальное значение 0,003 Вт/мК (при температуре 500°С), что объясняется вспучиванием покрытия и увеличением его пористости, а дальше линейно возрастает до начального значения, что объясняется появлением радиационной составляющей в порах покрытия в сочетании с его высокотемпературной усадкой и обугливанием. Выявлена взаимосвязь между толщиной вспучивающегося огнезащитного покрытия „Amotherm Steel Wb" и огнестойкостью металлических конструкций, а также рассчитаны необходимые минимальные толщины такого покрытия от толщины металлической пластины для обеспечения значения предела огнестойкости 30 минут.
Ключевые слова: огнезащитная способность, огнезащитное покрытие, расчетно-экспериментальный метод, теплофизические характеристики
Вид статьи: оригинальная научная статья
1 Академия пожарной безопасности имени Героев Чернобыля; Украина, Черкассы, ул. Оноприенко 8; электронная почта: naucovec@ukr.net / Academy of Fire Safety named after Chernobyl Heroes, Cherkassy, Ukraine;
2 Вклад в статью / Percentage contribution: Kovalev - 80%, Dashkovskii - 20%;
D01:10.12845/bitp.35.3.2014.9
Abstract
Purpose: To examine the fireproof capability of a fire-retardant coating ("Amotherm Steel Wb"), using an experiment-calculation approach to address inverse heat conduction problems during fire tests.
Methods: Application of experimental research methods to samples, in accordance with the requirements of National Standards of Ukraine B.V. 1.1.-4-98 and N-P B V.11-29:2010, to examine the behaviour of samples which are exposed to a heating process. Utilising mathematical and computer modelling techniques to processes involving unsteady heat transfer in a procedure "Metal plate -Intumescent Fire Retardant Coating", to determine thermal characteristics and fireproof capability of examined coating. Results: Fire tests of metal sheets covered by the flame retardant "Amotherm Steel Wb" were performed in standard temperature conditions. Based on derived data (temperature from the unheated sheet surface), with the aid of a solution to the problem of inverse heat conduction, the thermal characteristics of a created fire-retardant coating were determined. The formation of a protective screen depends on temperature levels. The level of protection against fire for a sample metal construction R30 was 30 minutes. Conclusions: The effectiveness of an intumescent coating "Amotherm Steel Wb" was verified. Research revealed a dependence relationship between the heat conduction coefficient and temperature of the metal sheet covered with this coating during heating in the experimental oven at standard temperature conditions. Additionally, it was discovered that within the temperature range from 0°C to 500°C the value of heat conductivity coefficient of coating decreases, compared with the exit value, and achieves the lowest value of 0.003 W/mK (at the temperature of 500°C). This may be explained by bulging of the coating and its increased porosity. Furthermore, the heat conductivity coefficient growth to the initial value adopts a linear pattern which explains the appearance of radioactive elements in the coating pores attributable to high temperature shrinkage and charring. A dependence relationship was identified between the thickness of intumescent coating "Amotherm Steel Wb" and fire-retarding quality of metal constructions. Additionally, the required minimal thickness of the fire retardant covering was calculated to ensure fire resistance parameters for 30 minutes. The required thickness of covering is dependent on the thickness of the metal plate.
Keywords: fireproof capability, fire-retardant coating, experiment-calculation method, thermal characteristics Type of article: original scientific article
Abstrakt
Cel: Okreslenie charakterystyki zdolnosci do zabezpieczenia przed ogniem powloki ogniochronnej „Amotherm Steel Wb" z wykorzystaniem obliczeniowo-eksperymentalnej metody rozwiqzania odwrotnych zadan przewodzenia ciepla na podstawie danych testow ogniowych.
Metody: W celu okreslenia stopnia odpornosci ogniowej plyt metalowych pokrytych powlokq ogniochronnq wykorzystano eksperymentalne metody badan zachowania si^, reglamentowanych wymogami flCTy E B.1.1-4-98 h flCTy-H-n E B.1.1-29:2010, probek podczas ich nagrzewania; matematyczne i komputerowe modelowanie procesow niestacjonarnej wymiany ciepla w systemie „plyta metalowa - p^czniejqca powloka ogniochronna"; okreslenie termofizycznych charakterystyk oraz charakterystyki zdolnosci ogniochronnej badanej powloki.
Wyniki: Przeprowadzono testy ogniowe plyt metalowych pokrytych mieszaninq ogniochronnq „Amotherm Steel Wb" w standardowych warunkach termicznych. Na podstawie otrzymanych danych (temperatury nieogrzewanej powierzchni plyty), z wykorzystaniem rozwiqzania zagadnienia odwrotnego przewodzenia ciepla, okreslono wlasciwosci termofizyczne powstalej powloki ogniochronnej, ktore zalezq od temperatury. Opisano charakterystyki zdolnosci ogniochronnej badanej powloki dla stopnia odpornosci ogniowej konstrukcji metalowej wynoszqcej 30 minut.
Wnioski: Udowodniona zostala skutecznosc p^czniejqcej powloki ogniochronnej „Amotherm Steel Wb" i wykazana zostala zaleznosc wspolczynnika przewodzenia przez niq ciepla od temperatury nagrzewanej w piecu eksperymentalnym metalowej plyty pokrytej tego rodzaju powlokq przy standardowych warunkach termicznych. Dodatkowo zauwazono, iz w przedziale temperatur od 0°C do 500°C wartosc wspolczynnika przewodzenia ciepla powloki obniza si^ w porownaniu z wartosciq wyjsciowq i osiqga najnizszq wartosc 0,003 W/mK (przy temperaturze 500°C), co moze byc wyjasnione p^cznieniem powloki i zwi^kszeniem jej porowatosci, a nast^pnie dalej liniowo rosnie do wartosci poczqtkowej, co moze wyjasniac pojawienie si^ skladowej radiacyjnej w porach powloki w polqczeniu z jej kurczeniem si^ i zw^glaniem przy wysokiej temperaturze. Odkryto zaleznosc mi^dzy grubosciq p^czniejqcej powloki ogniochronnej „Amotherm Steel Wb" i odpornosciq ogniowq konstrukcji metalowych, a takze obliczono koniecznq minimalnq grubosc takiej powloki w zaleznosci od grubosci plyty metalowej w celu zapewnienia parametru odpornosci ogniowej na poziomie 30 minut.
SJowa kluczowe: zdolnosc ogniochronna, powloka ogniochronna, metoda obliczeniowo-eksperymentalna, wlasciwosci termofizyczne Typ artykuJu: oryginalny artykul naukowy
1. Постановка проблемы
Металлические конструкции широко используются в строительстве, но при этом обладают низким пределом огнестойкости, что ограничивает использование таких конструкций в зданиях и сооружениях с повышенными требованиями к их огнестойкости. Поэтому, повышение огнестойкости металлических конструкций за счет нанесения огнезащитных веществ, образующих покрытия на защищаемой поверхности, и исследование огнезащитной способности таких покрытий является актуальной научно-технической задачей и целью данной работы.
2. Анализ последних достижений и публикаций
Среди многообразия огнезащитных веществ, особое место занимают те, которые под действием температуры вспучиваются, образуя слой пористого покрытия, обладающего хорошими теплоизоляционными свойствами. Вопросам исследования огнезащитной способности покрытий уделено большое количество работ [1, 2], в которых оценку огнезащитной способности покрытий проводят с помощью экспериментального метода, что наряду с преимуществами, большое количество недостатков: удается опреде-
ИССЛЕДОВАНИЯ И РАЗВИТИЕ
D01:10.12845/bitp.35.3.2014.9
лить предел огнестойкости конструкции только с одной толщиной покрытия.
3. Постановка задачи и ее решение
Поэтому, для определения огнезащитной способности покрытий металлических конструкций предлагается использовать расчетно-экспериментальный метод (РЭМ), хорошо зарекомендовавший себя во многих работах [3-7], и является более экономичным и точным по сравнению с экспериментальным и расчетным методами соответственно.
4. Изложение основного материала
РЭМ определяется как совокупность экспериментальных и расчетных процедур, позволяющих определять необходимые характеристики исследуемого объекта (рис. 1), в частности зависимость толщины покрытия от толщины (приведенной толщины) металла для нормированных значений предела огнестойкости конструкции.
Рис. 1. Алгоритм (схема) применения расчетно-экспериментального метода определения огнезащитной способности покрытий Fig. 1. Scheme illustrating the application of experiment-calculation method for determining fireproof capability of coatings
Источник: Собственное исследование Source: Own elaboration.
Согласно алгоритму, изображенному на рис. 1, были подготовлены и проведены огневые испытания двух металлических пластин, размерами 500*500*5 мм с нанесенным вспучивающимся огнезащитным составом „Amotherm Steel Wb" на водной основе. Для нанесения применялась краска белого цвета с высокой плотностью, равной 1200-1300 кг/м3, на основе виниловых полимеров в водной дисперсии и специальных реагентов. После нанесения краски на пластине образовалась белая матовая поверхность (рис. 2).
На обогреваемую поверхность металлической пластины перед нанесением огнезащитного вещества был нанесен слой грунтовки ГФ-021, толщиной 0,065 мм. Вещество наносилась механизированным способом агрегатом безвоздушного распыления в соответствии с регламентом работ по огнезащите [8]. Для измерения толщины образованного огнезащитного покрытия использовали толщиномер, которым было осуществлено измерения в 9 точках (рис. 3), средняя толщина составила 0,507 мм.
Рис. 2. Общий вид металлических пластин после нанесения огнезащитного вещества Fig. 2. An overview of metal sheets after the fire-retardant agents application Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
Цифры на рис. 3 обозначают толщину покрытия в местах ее измерения.
500
0,46 0,49 • 4 0,46 0,46 0,55 1 • 0,47
0.58 0,55 • 0.54 > •
500
Рис. 3. Схема измерения толщины огнезащитного покрытия
Fig. 3. Scheme of fire-retardant coating thickness measurement Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
Для измерения средней и максимальной температуры на необогреваемой поверхности металлической пластины были установлены 3 термопары типа ТХА
(рис. 4) с диаметром проволоки 0,5 мм (Т1-Т3), одна термопара (Т2) в центре образца и две (Т1, Т3) на расстоянии 100 мм от краев пластины.
Рис. 4. Схема размещения термопар с необогреваемой
поверхности металлической пластины Fig. 4. Position of thermo-couples from unheated surface of metal sheet Источник: Собственное исследование.
Source: Own elaboration.
С необогреваемой поверхности пластина была защищена двумя теплоизолирующими слоями, первый из которых толщиной 20 мм, второй - плитой минеральной ваты, плотностью 75 кг/м3 и толщиной 50 мм.
Суть испытания состояла в создании температурного режима в печи, регламентированного [9], при тепловом воздействии на опытный образец и определении времени от начала теплового воздействия до наступления предельного состояния для опытного образца, когда достигается температура 500°С с необогреваемой поверхности.
Испытания проводились при температуре воздуха 2°С, относительной влажности воздуха 68% и давлении 754 мм. рт. ст.
Испытания образцов проводились в условиях, близких к стандартному температурному режиму в течение 30 минут (рис. 5).
После испытаний при визуальном осмотре образцов установлено (рис. 6):
• огнезащитное вещество (на примере „Amotherm Steel Wb"), нанесенное на металлическую пластину, размерами 500*500*5 мм с грунтовкой ГФ-021,
Б01:10.12845Мр.35.3.2014.9
имеет удовлетворительную адгезионную прочность;
отслоение образованного покрытия от опытного образца по площади не наблюдалось; средняя толщина вспученного слоя после испытаний составила 12 мм (11-14 мм).
Рис. 5. Зависимость температуры в печи от времени огневого воздействия на обогреваемой поверхности металлической пластины с огнезащитным покрытием: 1 - кривая стандартного температурного режима, кривая 2
- реальная кривая изменения температуры в печи, 3 - допустимые при испытаниях максимальные значения температуры в печи, 4 - допустимые при испытаниях минимальные значения температуры в печи. Fig. 5. Dependence between temperature in the furnace and time of fire exposure to the surface of metal sheet with fire-retardant coating: 1 - curved line of temperature specifications, curved line 2 -practicable temperature curve in stove,
3 - permitted maximum value of temperature in stove on trials,
4 - permitted minimum value of temperature in stove on trials
Источник: Собственное исследование.
Source: Own elaboration.
Рис. 6. Общий вид образца после испытаний Fig. 6. A sample overview after tests Источник: Собственное исследование.
Source: Own elaboration.
На рис. 7 представлены графики изменения температуры от времени огневого воздействия на необогреваемой поверхности металлической пластины.
Как видно из рис. 7, динамика прогрева металлической пластины в разных частях измерения температуры совпадает. Различия в скорости прогрева могут объясняться неоднородностью толщины огнезащитного покрытия (рис. 3) или эффектом сползания с металлической пластины верхнего слоя огнезащитного
ИССЛЕДОВАНИЯ И РАЗВИТИЕ
покрытия при повышении температуры. Из рисунка видно, что больше всего прогревается верхняя часть металлической пластины в месте установки термопары Т1. Но для тепловых расчетов принимали среднее значение показаний трех термопар, установленных с необогреваемой поверхности.
<<К|
га
Ж1
ИХ)
URI
j>
1 \ л_ __Т i" С
11
с\_
LL
« i ЕО 14 Jlh 2i itO
Рис. 7. Зависимость температуры от времени огневого воздействия на необогреваемой поверхности металлической пластины с огнезащитным покрытием „Amotherm Steel Wb": Т1 - термопара, установленная на расстоянии 100 мм от верхнего края пластины; Т2 - термопара, установленная по центру пластины; Т3 - термопара, установленная на расстоянии 100 мм от нижнего края пластины; Тср. - среднее значение показателей термопар. Fig. 7. Temperature-time relationship of fire effect on unheated surface of metal sheet with fire-retardant coating "Amotherm Steel Wb": T1 - thermal couple, placed at a distance of 100 mm from the upper end of the plate; T2 - thermal couple, placed at the centre of the plate; T3 - thermal couple, placed at a distance of 100 mm from lower end of plate; T av. - average value of thermal couple indexes Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
Рис. 8. Схема металлической пластины с огнезащитным
покрытием в одномерной постановке: 1 - слой огнезащитного покрытия, толщиной S2; 2 - металлическая пластина, толщиной 3 - слой теплоизоляции Fig. 8. Scheme of metal sheet with fire-retardant coating in one-dimensional position: 1 - layer of fire-retardant coating,
3 - heat insulation
I '
layer
Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
thickness S2; 2 - metal sheet, thickness Si
Ю1:10Л2845Мр.35.3.2014.9
В соответствии с алгоритмом (рис. 1), была построена физическая модель (рис. 8), что включает в себя геометрию металлической пластины с огнезащитным покрытием и состоит из двух слоев толщиной 51, 52 (рис. 9). Общая толщина пластины с огнезащитным покрытием Х = 51 + 52.
При испытаниях на огнестойкость правая поверхность пластины (х = Х) нагревается конвективно-радиационным теплообменом от горячих газов в печи с температурой Т, близкой к кривой стандартного пожара и коэффициентом теплоотдачи ас1 = 25 Вт/ м2хК. Коэффициент излучения обогреваемой поверхности ОП е = 0,85. Левая необогреваемая поверхность (х = 0), охлаждается конвекцией и излучением в окружающую среду с температурой Тс2. Коэффициент теплоотдачи между необогреваемой поверхностью металлической пластины и окружающей средой ас2 принимается равным 7 Вт/(м2К). Внутри пластины тепло передается теплопроводностью.
Математическая модель процесса теплопроводности в такой двухслойный системе, описывающая рассмотренную выше физическую модель (рис. 8), многократно описана в литературе [4, 7] и представляет собой одномерное уравнение теплопроводности с комбинацией лучистого теплообмена и граничными условиями 3-го рода на обогреваемой поверхности и граничными условиями 3-го рода на необогреваемой поверхности, учитывающие температуру окружающей среды и коэффициент теплоотдачи.
На основе экспериментальных данных (температуры с необогреваемой поверхности пластины), используя физическую и математическую модели теплового состояния образца, решением обратных задач теплопроводности (ОЗТ), были получены теплофизи-ческие характеристики (ТФХ) исследуемого покрытия: постоянное значение удельной объемной теплоемкости С = 1х105 Дж/м3хК, а теплопроводность как функция от температуры (рис. 9). л, -1
|Ер I М-К |
<М)Н
от»
it.íH
(МП
[t liu sun 45» Л1¥> t,C
Рис. 9. Зависимость эффективного коэффициента теплопроводности покрытия „Amotherm Steel Wb" от
температуры, найденного решением ОЗТ Fig. 9. Dependence between the effective heat conductivity coefficient of coating "Amotherm Steel Wb" and temperature, found by solving the inverse heat conduction problems Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
Как видно из рис. 9, в диапазоне температур от начальной температуры до 500°С значение коэффициен-
та теплопроводности покрытия „Amotherm Steel Wb" падает и проходит через минимальное значение 0,003 Вт/м К (при температуре 500°С), что можно объяснить вспучиванием покрытия и увеличением его пористости. Рост коэффициента теплопроводности в диапазоне температур от 500°С до 800°С, вероятно, объясняется появлением радиационной составляющей в порах покрытия в сочетании с его высокотемпературной усадкой и обугливанием.
На рис. 10 наблюдается удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных температур, для которых критерий среднеквадратического отклонения составляет 5,8°С, а максимальная расхождение расчетных и экспериментальных значений температуры составляет около 4,4%.
I.M
Р I 1
0 5 [ft [S 3S
Рис. 10. Зависимость температуры от времени огневого воздействия на необогреваемой поверхности образца с покрытием: 1 - полученная по результатам испытаний на огнестойкость 2 - расчетная кривая, полученная решением ОЗТ
Fig. 10. Temperature-time relationship of fire effect on unheated surface of pattern with coating: 1 - obtained according to results of fire-resistance tests, 2 - calculated curve, obtained by solving the inverse heat conduction problems
Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
ЧШ-41V
o,;
о ¿¡w.
] 2 3 4 3 6 ? Я V мм
Рис. 11. Зависимость толщины огнезащитного покрытия
«Amotherm Steel Wb» от толщины металлической пластины для значения предела огнестойкости 30 мин. Fig. 11. Dependence between the thickness of fire-retardant coating "Amotherm Steel Wb" and thickness of metal sheet for 30 minute fire-resistance Источник: Собственное исследование. Source: Own elaboration.
D01:10.12845/bitp.35.3.2014.9
На основе полученных ТФХ исследуемого покрытия (рис. 9), используя модели (рис. 8), решением серии прямых задач теплопроводности, определили характеристику огнезащитной способности покрытия „Amotherm Steel Wb" для значения предела огнестойкости металлических конструкций 30 мин (рис. 11).
5. Выводы
1. Приведены результаты огневых испытаний металлической пластины (толщина 5 мм), покрытой с одной стороны вспучивающимся огнезащитным составом (на примере „Amotherm Steel Wb") в условиях нагрева в огневой печи при стандартном температурном режиме пожара.
2. По результатам огневых испытаний (температуры с необогреваемой поверхности металлической пластины) решением обратных задач теплопроводности найдены эффективный коэффициент теплопроводности и удельную объемную теплоемкость покрытия „Amotherm Steel Wb".
3. Доказана эффективность вспучивающегося огнезащитного покрытия „Amotherm Steel Wb" и установлена зависимость коэффициента его теплопроводности от температуры в условиях нагрева в испытательной печи металлической пластины с этим покрытием при стандартном температурном режиме. При этом выявлено, что в диапазоне температур от 0 °С до 500 °С значение коэффициента теплопроводности падает на порядок по сравнению с исходным значением, и проходит через минимальное экстремальное значение 0,003 Вт/мК (при температуре 500 °С), а дальше линейно возрастает до начального значения.
4. Выявлена взаимосвязь между толщиной вспучивающегося огнезащитного покрытия „Amotherm Steel Wb" и огнестойкостью металлических конструкций, а также рассчитаны необходимые минимальные толщины такого покрытия от толщины металлической пластины для обеспечения значения предела огнестойкости 30 минут.
Дальнейшие работы будут направлены на исследование влияния погрешностей в измерении температуры с необогреваемой поверхности металлической пластины на точность определения теплофизических характеристик и характеристики огнезащитной способности исследуемого покрытия.
Список литературы
1. Boris O.P., Polovko A.P., Iuzkiv T.B., Ekspres-metodyka otciniuvannia vognezakhisnoi zdatnosti vognezakhisnikh materialiv, „Naukovii visnik UkrNDIPB" Vol. 26, Issue 2, pp. 95-99.
2. Bazhenov S.V., Naumov Iu.V., Vliianie neodnorodnosti tolshchiny vspuchivaiushchegosia pokrytiia dla metallicheskikh konstruktcii na ognezashchitnuiu effektivnost s uchetom deformacii koksovogo sloia pri teplovom vozdeistvii (usloviia pozhara), „Pozharnaia bezopasnost", Issue 6, 2004, pp. 57-62.
3. Krukovskii P.G., Obratnye zadachi teplomassoperenosa (obshchij inzhenernyi podkhod, Institut tekhnicheskoi teplofiziki NAN Ukrainy, Kiev, 1998, s. 218.
ИССЛЕДОВАНИЯ И РАЗВИТИЕ
4. Kachkar E.V., Obosnovanie parametrov trekhsloinykh peregorodok s mineralovatnymi plitami dla zdanii i sooruzhenii s uchetom ikh ognestoikosti: dis. ... kandidata tekhn. nauk: 21.06.02 /2009, s. 157.
5. Novak S.V., Matematicheskoe modelirovanie processov teploobmena v ognestoikikh konstrukciiakh: avtoref. diss. na soiskanie uchen. stepeni kand. tekhn. nauk: spec. 05.14.05 Teoreticheskaia teplotekhnika, Kkarkov, 1996, s. 24.
6. Tcvirkun S.V., Udoskonalennia metodu viznachennia vognezahisnoi zdatnosti pokrittiv metalevikh konstrukcii: avtoref. dis. na zdobuttia nauk. stupenia kand. tekhn. nauk : spec. 21.06.02 „Pozhezhna bezpeka", Kiiv, 2006, p. 20.
7. Kovalev A.I., Usovershenstvovanie metoda otcenki ognezashchitnoi sposobnosti pokrytii zhelezobetonnykh perekrytij: diss. ... kandidata tekhn. nauk : 21.06.02, 2012, s. 163.
8. Reglament robit z vognezakhistu dlia vognezakhisnoi rechovini „Amotherm Steel Wb", shcho spuchuyetsia, dlia stalevykh konstruktcii, DITB Ukrayiny, 2012, 95/1/36946711, s. 29.
9. Zakhist vid pozhezhi. Budivelni konstruktcii. Metody vyprobuvannia na vognestiikist. Zakhalni vymohy (ISO 834:1975): DSTU B V. 1.1-4-98. - [Chinnii vid 1998-10-28],
001:10.12845^.35.3.2014.9
К. : ЦкгагкЬЬМупЮгт, 1999, s. 21 (Derzhavmi standart
икгату).
Ковалев А.И. - в 2002 году закончил Черкасский институт пожарной безопасности имени Героев Чернобыля МВД Украины. Работал на различных должностях: инспектор ГПН, начальник караула, преподаватель, доцент, ведущий научный сотрудник, начальник отдела. С 2012 года кандидат технических наук по специальности пожарная безопасность. Ученое звание - старший научный сотрудник с 2013 года. Член редколлегии сборника научных трудов АПБ им. Героев Чернобыля (г. Черкассы). Более 50 научных трудов в отрасли пожарной безопасности.
Дашковский В.Ю. - с 2013 года магистрант Академии пожарной безопасности имени Героев Чернобыля. Более 5 научных трудов в отрасли пожарной безопасности.
