№ 7 2007
Таблица
Плотность материала, кг/м3 7800 7800 7800
Диаметр проволоки, м 0,006 0,0055 0,003
Диаметр пружины, м 0,26 0,065 0,065
Модуль упругости 1-го рода, Па 2Е+11 2Е+11 2Е+11
Первая частота мех. стерж., рад/с 183 2681 1460
Первая частота прибл. (X, = 1,44), рад/с 182,6 2677,7 1460,6
Разница, % 0,23 0,12 0,04
Величина коэффициента К2, обеспечивающего наименьшую разницу между приближенным значением низшей собственной частоты и значением, полученным с использование теории механики стержней [1, 2], была подобрана равной К2 = 1,44, т. е. выражение (2) имеет вид
Л - 144
Полученное приближенное выражение позволит конструкторам проектировать «пружинные просеиватели», построенные по схеме, изображенной на рис. 1, без применения сложных численных моделей с приемлемой, в конструкторских расчетах, точностью.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Светлицкий В. А. Механика стержней: Учеб. для втузов, В 2-х ч. Ч. 1. Статика. — М.: Высшая школа, 1987. — 320 с.
2. Светлицкий В. А. Механика стержней: Учеб. Для втузов. В 2-х ч. Ч. 2. Динамика. — М.: Высшая школа, 1987. — 304 с.
3. А ц д р е е в а Л. Е. Упругие элементы приборов. — М.: Машиностроение, 1981. — 392 с.
4. Расчеты на прочность в машиностроении / С. Д. Пономарев, В. Л. Бидерман и др. — М.; Машгиз, 1959. — Т. 3. — 1120 с.
(3)
539.3
ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УПРУГОЙ ПОЛОСЫ ПРИ СЖАТИИ
Канд. физ.-мат. наук, доц. Ю. Г. МОРОЗОВ, канд. фаз.-мат. наук, ст. препод. Н. В. МИНАЕВА
Рассматривается поведение упругой полосы при всестороннем сжатии. На плоскости параметров, характеризуюгцш внешнее воздействие, найдена граница области, в пределах которой напряженно-деформированное состояние полосы будет близко к однородному.
The behavior of an elastic strip is considered at all-round compression. On a plane of the parameters characterizing the exposure, the area boundary is found where the intense-deformed condition of a strip should be close to the homogeneous.
Рассмотрим поведение упругой полосы как наиболее простого по форме элемента различных конструкций (например, резиновых амортизаторов). В условиях плоской деформации напряженно-деформированное состояние полосы из упругого несжимаемого (для упрощения выкладок) материала будет описываться следующей системой уравнений [1, 2]:
№ 7
2007
ох оу ох оу
Э и Эу ди _.Э и Э\\
_ + _ = 0; а,-ау= 4(7—; г = С(— + —). ах с/у ду оу дх
(1)
Пусть полоса находится под воздействием сжимающего усилия интенсивности р приложенного к двум противоположным сторонам при у = ± И ± Дх), а на сторонах при х = ОЬ х = I будем считать, что граничные условия заданы в перемещениях, т. е. граничные условия имеют следующий вид:
= 0 (2)
а.
СУ = — п. ■ Т = х
Р\~Рг1.
щ л= о; И I= ~—; л = ,
и= 0 ' 1л'=! ' 1.г=0 \.х-1
ч.у= цг =
4С
У
(3)
где (х) и д2= (х) — функции, описывающие верхнюю и нижнюю кромки сечения полосы в деформированном состоянии,
ПриДх) = 0 задача (1)—(2) допускает решение
0„ Р\~ р2 А" А
х; V
(4)
' ' 4(7 ' 4(7
т. е. граничные условия (3) мало отличаются от следующих граничных условий в напря жениях
а.
= 0.
= о = — я.: т =1,
Л' 1л- О т !л= / > Ь=/
Для того, чтобы выяснить при выполнении каких условий это решение имеет физический смысл, т.е. при достаточно малых/х) его можно принимать за приближенное решение задачи (1)-(3), как следует из [3,4], необходимо составить вспомогательную задачу относительно функций С, т ? которая в данном случае будет такой:
+
Эх Эу
Эх
Эу
= о;
Эх
+
Эу
Э(ы0+ £4) Э(у0+ С4)
~~-———— ,
Эх
Эу
Эх
(5)
= Рх-Рг,. 4(7
Рг~ Р\
■У У
Линеаризованная по задача, соответствующая задаче (5), как следует из [3,4] с учетом того, что (4) является решением задачи (1)—(3) приДх) = 0, будет такой:
эс, , эс2 = 0. ас,, эс
+
+
Эх Эу ' Эх Эу
№7
2007
дх ду дх
,
+
Эх Эх
ах
0; их,±Ь)= 0
у=±1,
ЭС4(0,7) эи1,у)
= 0.
(6)
(7)
(8)
'5 4 7 Эх Эх
Решение задачи (6) будем искать в виде, удовлетворяющем условию несжимаемости
(9)
ЭФ
ЭФ
ду ох
Из остальных уравнений получаем следующее дифференциальное уравнение
Э4Ф „ Э4Ф Э4Ф Л
+ 2—-—г+ —г= 0.
(Ю)
Эх4 дх2ду2 ду4
Решение уравнения (10) будем искать в виде
Ф(х,у) = у (у) со* ах. (II)
В результате подстановки (11) в (10) получаем следующее обыкновенное дифференциальное уравнение:
//К-2я2/' + а4/= 0. (12)
Общее решение (12) имеет вид
ф(у) — с{зЬау+ с2скау+ с^кау^- слускау . (13)
7С
При а- у граничные условия (8), как следует из (9), (11), будут удовлетворены. Из (6), (9),(И) и (13) получаем, что
С)2 = 2агО{сх скаул- сгчкау + с2ускау + слузкау)$\
вт ах:
= 2 аО[(асх + с^кау* (ас2 + съскву) + асгузкау + асАускау)со$ах\
к
(14)
Эх
= а (с{$кау + с2скау-\- съу$кау + с4ускау) со$ ах.
В результате подстановки (14) в граничные условия (7) получаем следующие уравнения относительно произвольных постоянных с :
с, с/ф + с2.уйр + с^ксЩ + 3 = 0 .
5
с, сАР - с25АР - с3 АсАр + с4А^лр = 0 ; (15)
с, о(1+ у>Ар+ с2а{\+ у)сАР+ с3[сАР+ (1+ у)Р*АР]+ + (1+ у)Р^Р]= 0; - с, а{ 1 + у).уАР + сга{ 1 + у )сАР + с3 [сАР + (1 + у )ряАр ]- |>Ар + (1 + у )рдАр ] = 0,
(16)
гдер = аА; у= Р\ = у2-у,.
2в
№ 7 2007
Из равенства нулю определителя системы уравнений (15) получаем, что
Обозначим наименьшую положительную величину из (17) через укр. Тогда график
А
1С '1 20
является границей области, в пределах которой решение задачи (4) и (1) приу(х) = 0 имеет физический смысл.
функции У2=Ткр-У| на плоскости параметров 72= как следует из (16).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. И ш л и н с к и й А. Ю. Рассмотрение вопросов об устойчивости равновесия упругих тел с точки зрения математической теории упругости // Укр. матем. журнал. — Т.6. — №2. — 1954. —• С. 140—146.
2. Ершов Л.В.,Ивлев Д. Д. Об устойчивости полосы при сжатии //ДАН СССР; 1961. — Т. 138. — №5,-С. 1047—1049.
3. Колмогоров А. Н.,Фомин С.В. Элементы теории функций и функционального анализа. — М.: Наука, 1976. — 542 с.
4. Минаева Н. В. Адекватность математических моделей деформируемых тел. — М.: Научная книга, 2006.-235 с.