ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО - ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПОДЗЕМНЫХ ФИБРОБЕТОННЫХ ТРУБ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 628.25

DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-775-10-16-21

Н.С. МАСТАНЗАДЕ1, канд. техн. наук (nijat.mastan@gmail.com), Х.И. РАСУЛОВ1, канд. техн. наук; Т.М. РУСТАМЛИ2, инженер; Ф. АЛТУН3, д-р техн. наук

1 Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт строительных материалов им. С.А. Дадашева ^ 1014, Азербайджан, г. Баку, ул. Физули, 67)

2 «Гипротранспроект» ^ 1060, Азербайджан, г. Баку, ул. Г. Халилова, 8)

3 Эрджиес Университет (Турция, Кайсери, Меликгази, Кёшк)

Исследование напряженно-деформированного состояния подземных фибробетонных труб

Рассмотрено напряженно-деформированное состояние фибробетонных водоканализационных труб, изготовленных методом сухого вибропрессования. На испытательном полигоне проведены лабораторные испытания фибробетонных образцов на сжатие, изгиб, трещиностойкость, растяжение и раскалывание. Основная цель исследований - определение оптимального количества фибры в бетоне и необходимых расчетных механических характеристик фибробетона. При испытании использовались стальные фибры 3D. Приведены результаты испытания фибробетонных труб. Показано, что оптимальным является введение 30 кг фибры на 1 м3 бетона. Переизбыток фибры приводит к снижению прочностных характеристик материала.

Ключевые слова: фибробетон, труба, напряжение, сопротивление, растяжение, напряженно-деформированное состояние, сухое вибропрессование, фибра.

Для цитирования: Мастанзаде Н.С., Расулов Х.И., Рустамли Т.М., Алтун Ф. Исследование напряженно-деформированного состояния подземных фибробетонных труб // Строительные материалы. 2019. № 10. С. 16-21. 001: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-775-10-16-21

Авторы благодарны фирме «Karda§ LTD» MMC, которая является азербайджанским представительством компании Mr.Fix в Баку, за спонсирование работы и обеспечение металлическими фибрами; турецкой компании «Kemerli» за обеспечение металлическими 3D фибрами «Kemerix» и участие в проведении испытаний труб на сжатие и трещиностойкость. В изготовлении и проведении испытаний фибробетонных труб приняли участие специалисты лаборатории компании «Аккорд».

N.S. MASTANZADE1, Candidate of Sciences (Engineering) (nijat.mastan@gmail.com), H.I. RASULOV1, Candidate of Sciences (Engineering), T.M. RUSTAMLI2, Engineer; F. ALTUN3, Doctor of Sciences

1 Scientific Research and Design Construction Institute of Building Matwrials named after S.A. Dadashev (AZ 1014, Azerbaijan, Baku, Fizuli Street, 67)

2 Gidrotransproyekt (AZ 1060, Azerbaijan, Baku, G. Khalilov Street, 8)

3 Erciyes University (Turkish, Kayseri, Melikgazi, Keshk)

Research in Stress-Strain State of Underground Fiber-Concrete Pipes

The stress-strain state of fiber-concrete water-sewer pipes made by the method of dry vibro-pressing is considered. Laboratory tests of fiber-concrete samples for compression, bending, crack resistance, stretching and splitting were carried out at the testing site. The main purpose of the research is to determine the optimal amount of fiber in the pipe and the necessary design mechanical characteristics of the fiber concrete. The elastic modulus, Poisson's ratio and tensile loads were determined. 3D steel fibers were used in the test and the results of the fiber concrete pipe test are presented. The results of testing of fiber-concrete pipes with different steel fiber content (20, 30 and 40 kg/m3) made it possible to determine the optimal composition of fiber-concrete. An overabundance of fiber leads to the separation of the concrete structure, which reduces its resistance.

Keywords: fiber concrete, pipe, stress, resistance, stretching, dry vibro-pressing, fiber.

The authors are grateful to the company "Karta LTD" MMC, which is the Azerbaijani representative office of the company Mr.Fix in Baku, for sponsoring the work and providing metal fibers; to the Turkish company "Kemerli" for providing metal 3D fibers "Kemerix" and participation in the testing of pipes for compression and crack resistance. The specialists of the laboratory of the company "Accord" took part in the manufacture and testing of fiber-concrete pipes.

For citation: Mastanzade N.S., Rasulov H.I., Rustamli T.M., Altun F. Research in stress-strain state of underground fiber-concrete pipes. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 10 pp. 16-21. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-775-10-16-21

Подземные водоканализационные трубы изготавливаются из железобетона, длиной 1—2 м, диаметром в пределах 600—3000 мм и укладываются под землей на глубине 4—6 м. Трубы изготавливаются на железобетонном заводе методом сухого вибропрессования на специальном оборудовании. Проблемы, возникающие после изготовления трубы, — несоблюдение защитного слоя бетона, наличие трещин, сколов, пористой структуры на внутренней и наружной поверхности. Особенностью подземных трубопроводов является то, что грунтовый массив учиты-

вается в инженерных расчетах не только как действующая нагрузка, но и как внешняя окружающая среда для трубопровода. Поэтому при расчете напряженно-деформированного состояния трубопровода надо подразумевать систему подземный трубопровод — грунтовый массив. Если вопрос прочности трубопроводов достаточно изучен, то нагрузки, действующие на конструкцию, и возникающие напряжения недостаточно проанализированы [1—5]. Множество случаев аварий трубопроводов выявляет, что все авторы как основную причину отмечают на-

Фасадный вид каналнзсимоиной тр\ 0ы ML 200

Артрозами ьатупяционной ииийы Mi 200

Т.

vj 1 =

¡¿и_¿Kí_Ц-.

__

т

CWwf 1 -1

Рис. 1. Схема железобетонной водоканализационной трубы: 1 - арматурные стержни d=8 мм класса А-Ш (А-400) с шагом 100 мм; 2 - арматурный кольцевой хомут d=8 мм класса А-Ш (А-400) с шагом 100 мм

личие продольного растягивающего усилия [2]. Это в основном имеет место в случае сварных металлических трубопроводов. Железобетонные трубы имеют простое соединение встык, входная часть трубы не превышает 10 см. Поэтому поперечные и осадочные деформации, возникающие при сейсмическом воздействии, создают опасность рассоединения труб с образованием трещин. Неравномерные грунтовые осадки являются одной из причин аварий. Для труб большого диаметра поперечные нагрузки имеют большое влияние [3]. Общий вид, размеры и схема армирования водоканализационной трубы показана на рис. 1.

Замена стального арматурного каркаса в трубах фибрами значительно снижает возникающие проблемы, перечисленные выше [4—8]. Полная замена стальной арматуры сокращает сварочные работы и объем потраченной электроэнергии. Повышается растягивающее сопротивление бетона, в результате сокращаются продольные трещины и отколы. В зависимости от типа, размеров и объема содержания фибры резко меняются прочностные и деформатив-ные характеристики фибробетона. Для определения характеристик фибробетонных труб — модуля упругости, коэффициента Пуассона, растягивающей нагрузки были проведены лабораторные экспериментальные исследования на растяжение, изгиб, тре-щиностойкось, скалывание, физико-механические испытания по определению водонепроницаемости, морозостойкости, истираемости и сопротивлению динамическому удару как преимущественных свойств фибробетонных образцов. В качестве фибры использовались металлические и полипропиленовые фибры зарубежного производства.

Рис. 2. Нагрузки, действующие на подземный трубопровод: х

1 - внутреннее давление воды;

2 - собственный вес трубы;

3 - вертикальное давление грунта и наземных нагрузок;

4 - давление грунта в пазухах;

5 - боковое давление грунта;

6 - опорная реакция

3

\

Шелыга

Эпюра М

Эпюра N

N,

Эпюра М

6

Лоток Эпюра N

Рис. 3. Эпюры изгибающих моментов и нормальных сил от собственного веса (а) и внутреннего давления воды (б)

Исследование напряженно-деформированного состояния трубы

В инженерных расчетах подземные железобетонные водоканализационные трубы принимаются жесткими и недеформируемыми. Поперечное воздействие грунта не учитывается [4—5; 9—17]. Необходим учет веса трубы, веса воды внутри трубы, удельный вес материала трубы и воды внутри ее в расчетах конструкции трубопровода. Собственный вес трубы и вес воды подсчитывают по назначенным размерам и удельному весу материала трубы и воды. Вертикальное давление принимается в виде равномерно распределенной нагрузки и веса засыпки в пазухах верхнего свода. Его равнодействующая вычисляется по формуле:

G=Yg HDek,

(1)

Рис. 4. Приведение действующих сил к двум противоположным нагрузкам (а) и появление четырех пластических шарниров (б)

4

5

б

а

б

а

а я

/

мЛ

ЬА,

Рис. 5. Усилия, действующие в сечении трубы: а - образование трещин в сечении трубы; б - расположение арматуры в безнапорной трубе; в - расположение арматуры в напорной трубе

где ^ — удельный вес грунта; Н— глубина от уровня земли до верхней точки трубы; k — коэффициент давления грунта; De — ширина траншеи расположения трубы. Нагрузки, действующие на трубу, показаны на рис. 2.

При определении бокового давления грунта учитывается, что на нижней половине трубы оно меньше, и в точке, где угол наклона касательной равен углу внутреннего трения грунта (ф), отсутствует вообще. Поэтому эпюру бокового давления принимают по скошенной трапеции с максимальной ординатой на уровне горизонтального диаметра, а равнодействующую горизонтального давления — как площадь этой эпюры:

Q=[(0,25YHDe)/((3+De/H) )^2(45°-0,5Ф). (2)

Статический расчет железобетонных труб производят в упругой стадии методом сил как трижды статически неопределимое замкнутое кольцо. Кольцо рассчитывают отдельно на каждый вид нагрузки, а затем алгебраически суммируют усилия от тех или иных нагрузок в зависимости от принятого их сочетания. Максимальный изгибающий момент в сечении трубы влиятелен в самой высшей и самой низшей точке (рис. 3). Давление воды внутри трубы (Р№) создает только нормальное растягивающее усилие N=Pw гЬ, где г — внешний радиус трубы; Ь — толщина стенки трубы (рис. 3).

Для облегчения статического расчета все действующие силы можно привести к двум противоположно действующим нагрузкам (рис. 4). Нагрузки в расчетах корректируются коэффициентами, данными в нормативных документах [1]. Это в основном относится к трубам среднего и малого диаметров (менее 1600 мм).

Максимальные изгибающие моменты в сечении определяются из следующих уравнений:

МГМ=0,3№еес1гт }. (3)

М2=М=-0,^геЛгт

Максимальное нормальное сжимающее усилие в сечении вычисляется как N=-0,5F,.ed. Первые трещины в трубе возникают на вершине и в самой низкой точке опирания. С повышением нагрузки арматура в этом сечении доходит до предела текучести. В этом случае сечение теряет несущую способность и там возникают пластические шарниры. Но труба еще не полностью потеряла свою несущую способность.

С повышением нагрузки в крайних участках трубы арматура доходит до предела текучести и там возникают еще два пластических шарнира. Таким образом, с появлением в сечении трубы четырех пластических шарниров начинается разрушение трубы и она делится на четыре недеформируемых диска, что приводит к распределению моментов по периметру трубы.

Расчет безнапорных труб в предельном состоянии решается корректировкой эпюр кольца в упругой стадии. В точках 1—4 (рис. 3) принимается потеря несущей способности. Условие прочности будет:

а

= 205' (ЛЧа'а'РЧ'* 5« « Чзй 1+16) Ирен* - 1Ш цут» (ЛитИ114 № Мйк> ИМ)

I

- >(*] ЬЧ " I EI.ir.rC 11« Л

Рис. 6. Эпюры главных эффективных напряжений, возникающих в сечении трубы от сейсмической комбинации нагрузок: а - железобетонной трубы; б - фибробетонной трубы с металлической фиброй; в-фибробетонной трубы с полипропиленовой фиброй

б

б

в

научно-технический и производственный журнал ^/^ЗЭД/^ШгШШ "Тв октябрь 2019

lull

Рис. 7. Испытание на продольное растяжение (а), изгиб (б), трещиностойкость (в) и раскалывание (г)

Y.MrFKdrn <

(4)

где 1М=(2х0,138+2х0,182^ гт - сумма внутренних моментов кольца по упругой схеме. При чистом изгибе в каждом сечении сумма предельных моментов:

Mix°=Rs As (hft-x/2).

(5)

Если в крайних сечениях труба подвергается вне-центренному сжатию, тогда при определении несущей способности сечения необходимо учитывать сжимающую нагрузку (рис. 5, а) [7].

Это возможно с добавлением в расчет коэффициента у=1,1—1,2:

0,5Fred Гп < MU + vMu0.

(6)

Если принять, что во всем сечении несущая способность одинаковая М1и°=М2и°, тогда условие прочности будет: 0,5Fred гт < (1+у) Ми0 , а внешний корректирующий момент можно выразить как:

(0,5Fred rn)/(1+v) = 0,25Fred Гп

(7)

Это, как видно, меньше, чем момент в упругой стадии (рис. 5, б-в). Это подтверждает тот факт, что расчеты в предельном состоянии более правильны, чем в упругой стадии, и приводят к экономии армату-

ры. Расчеты трещиностойкости безнапорных труб в упругой стадии проводятся от нормативных нагрузок. Появление трещин не означает утечку воды из трубы. Такие трещины во многих случаях доходят до середины толщины стенки. В зависимости от действующих нагрузок раскрытие трещин наблюдается в точках на вершине и низа трубы.

Численное моделирование напряженного состояния трубы

Для математического моделирования системы труба-грунт был выбран PLAXIS 2D — программная система конечно-элементного анализа, используемая для решения задач инженерной геотехники и проектирования. Расчет производился в условиях плоской деформации. В расчете использовались 15-узловые элементы. Количество конечных элементов при генерировании сетки - 495 шт. Количество узлов — 4159 шт. Максимальный размер конечного элемента — 8,117 м. Минимальный размер конечного элемента — 0,133 м. Средний размер конечного элемента — 3,31 м. Количество конечных элементов втрубе—31 шт. Максимальный размер конечного элемента в трубе — 0,884 м. Минимальный размер конечного элемента в трубе — 0,7057 м. При исследовании эффективных напря-

Рис. 8. Испытание фибробетонной трубы: а - электронный датчик SDP-100C; б - момент разрушения трубы во время испытания на гидравлическом прессе; в - пульт гидравлического пресса марки FORE A.§.

: ;: , i.j: научно-технический и производственный журнал ® октябрь 2019

Результаты испытания фибробетонных труб с металлической фиброй

Тип образца Предел прочности, МПа Класс бетона Примечание

Бетонная труба с добавлением стальной фибры 20 кг/м3 41,2 44,4 B25 Соответствует

Бетонная труба с добавлением стальной фибры 30 кг/м3 48,9 49,8 B30 B30 Соответствует

Бетонная труба с добавлением стальной фибры 40 кг/м3 55,6 54,4 B35 Соответствует

жений, возникающих в трубе, вместе с сейсмическим усилием учтены вес насыпного грунта над трубой, нагрузки от дорожного полотна и динамические нагрузки от транспорта. Напряжения были вычислены отдельно для железобетонной и фи-бробетонной трубы со стальной и полипропиленовой фиброй (рис. 6). Аналогичная процедура была проведена для определения перемещения трубы от сочетания действующих вертикальных нагрузок на трубу с сейсмической нагрузкой. Полученные деформации доходят до =19 см и Сейсмическое ускорение было принято 0^.

uy = 6 см.

180 160 140 = 120 100 —80 —60 40 —20 — 0

— 20 kg/m3 -30 kg/m3 40 kg/m3

Ч/

\\

А к

/

1 7

10 15 20 25 30 Деформация, мм

35 40

45

-10

10 20 30 Деформация, мм

40

50

Экспериментальное определение параметров фибробетона и испытание натурной трубы на прочность

Для определения механических характеристик фибробетонных труб на испытательном полигоне (рис. 7) НИИ строительных материалов им. С.А Дадашева были проведены лабораторные испытания [8].

В испытаниях использовались стальные и полипропиленовые фибры. В результате испытаний для бетонных образцов со стальными фибрами модуль упругости E=60000 МПа, коэффициент Пуассона ц=0,214. Для образцов с полипропиленовыми фибрами модуль упругости E=25000 МПа, коэффициент Пуассона ц=0,248.

Эти испытания проводились на основе Межгосударственного стандарта [1]. Вместе с железобетонными трубами были изготовлены фибробе-тонные трубы без арматурного каркаса, со стальной и полипропиленовой фиброй по отдельности. Испытания проводись на испытательном полигоне НИИ строительных материалов им. С.А. Дадашева, на железобетонном заводе Afqan TT Consortium в г. Шеки и на железобетонном заводе компании Аккорд в г. Баку (рис. 5) [8]. Действующие нагрузки прикладывались к трубе частично силой по 400 кгс (4 кН). Каждый шаг нагрузки выдерживался 5 мин. Испытания сжатия и трещиностойкости трубы прово-

Рис. 9. Зависимость нагрузка-деформация (Р-£) для фибробетонных труб диаметром 1200 мм из бетона класса В25: а - деформации на вершине трубы; б - деформации в крайних точках сечения трубы

дись на гидравлическом прессе марки FORE Л.§. Деформации фиксировались электронными датчиками SDP-100C, имеющими прямой выход к компьютеру (рис. 8). По результатам испытаний, представленным на рис. 9—10 и в таблице видно, что фибробетон-ные трубы с использованием металлической фибры рекомендовано считать оптимальной дозой.

30 кг/м3

Выводы и рекомендации

Результаты испытания фибробетонных труб с различным содержанием стальной фибры (20, 30 и 40 кг/ м3) показали, что оптимальный расход фибры на 1 м3 бетона составляет 30 кг. Этот состав показал максимальное сопротивление фибробетонной трубы на сжатие. Повышение количества фибры увеличивает сопротивление бетона до определенного уровня. Затем наблюдается спад. Переизбыток фибры приводит к изменению структуры бетона, что и уменьшает его сопротивление.

Замена арматурного каркаса фибрами резко увеличивает объем производства труб и снижает себестоимость продукции более чем на 30%.

Используемые при испытании электронные сенсоры для фиксации деформаций позволили получить график зависимости сила—деформация.

Результаты испытания выявили преимущества применения стальных фибр марки 3D при проектировании станций метрополитена в конструкциях тюбингов, строительстве мостов и других уникальных сооружениях.

a

5

0

5

б

0

научно-технический и производственный журнал ÔTrJCJirJ'J,iJJijrjbJî ~2Ô октябрь 2019

Список литературы

1. ГОСТ 6482-2011. Трубы железобетонные безнапорные. Технические условия. М.: Стандартинформ, 2013.

2. Клейн Г.К. Расчет труб уложенных в земле. М.: Госстройиздат, 1957.194 с.

3. Heyes С., Ram S., Evans C., Lambourne H., Orence R. Performance of sewer pipes riner during earthquakes // Australian Geomechanics. Vol. 50. No. 4. Dec. 2015.

4. EN 1916:2002. Concrete pipe and fittings, unreinforced steel fiber and reinforced.

5. СП 52-104—2006* «Сталефибробетонные конструкции». M.: ФГУП НИЦ «Строительство», 2010.

6. Doru Z. Steel fibers reinforced concrete pipes — experimental tests and numerical solutions. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 245(2017) 02232

7. Яваров А.В., Колосов Г.С., Куршедов В.В. Напряженно-деформированное состояние подземных трубопроводов // Строительство уникальных зданий и сооружений: интернет-журнал. 2013, № 1 (6). http://unistroy.spbstu.ru/index_2012_06/01_ kolosova_kuroedov_yavarov_6.pdf (дата обращения 23.07.2019).

8. Алиев T.X., Мастанзаде Н.С., Расулов Х.И., Рустамли Т.М., Мурсалов О.Э. Экспериментальные исследования подземных фибробетонных водока-нализационных труб. International conference «Actual problems in manufacturing building materials and ways of their solution». October 26, Baku, 2018.

9. Flores-Berrones R., Liu X.L. Seismic vulnerability of buried pipelines // Geofisica International. 2003. Vol. 42. No. 2, pp. 237-246.

10. Гумеров Р.А., Ларионов В.И., Сущев С.П. Оценка поперечных нагрузок на подземный трубопровод при сейсмическом воздействии // Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов. 2016. № 4 (106). С. 146-155.

11. Александров А.А., Котляревский В.А., Ларионов В.И., Лисин Ю.В. Модель динамического анализа прочности магистральных нефтепроводов на сейсмические воздействия // Нефтегазoвoе дело. 2011. № 5. С. 54-62.

12. Shues O.O.V., Besseling F., Sturwold P.H. Modelling of a pipe rowin a 2D planestrain FE-analysis. Numerical methods in Geotechnicalengineering, 214 Taylor&Francis Group. London, pp. 247-282.

13. EN 14651. Test method for metallic fibered concrete - measuring the flexural tensile strength (limit of proportionality (LOP), residual). June. 2005. 17 р.

14. Ferrado F.L., Escalante M.R., Rougier V.C. Numerical simulation of the three edge bearing test of steel fiber reinforced concrete pipes // Mecanica Computational. Vol. XXXIV, pр. 2329-2341. Cordoba, 8-11 Noviembre 2016. Argentina.

15. Figueiredo A.D.De, Fuente A.De La, Aguado A., Molins C., Chama Neto P.J. Steel fiber reinforced concrete pipes. Part 1: technological analysis of the mechanical behavior // Ibracon Structures and Materials Journal. 2012. Vol. 5, No. 1, pp. 1-11.

References

1. GOST 6482-2011. Concrete pipes, non-pressure. Technical conditions. Moscow: Standartinform, 2013.

2. Klein G.K. Raschet trub ulozhennykh v zemle [Underground pipes design]. Moscow: Gosstroiizdat, 1957. 194 p.

3. Heyes C., Ram S., Evans C., Lambourne H., Orence R. Performance of sewer pipes riner during earthquakes. Australian Geomechanics. Vol. 50. No. 4. Dec. 2015.

4. EN 1916:2002. Concrete pipe and fittings, unrein-forced steel fiber and reinforced.

5. SP 52-104-2006. Steel-fiber concrete structures. Moscow. 2010.

6. Doru Z. Steel fibers reinforced concrete pipes — experimental tests and numerical solutions. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. 245(2017) 02232

7. Yavarov A.V., Kolosova G.S., Kuroedov V.V. Stressstrain state of buried pipelines. Stroitel'stvo unikal'nykh zdanii i sooruzhenii: internet-zhurnal. 2013. No. 1(6), pp. 1-10. http://unistroy.spbstu.ru/index_2012_06/01_ kolosova_kuroedov_yavarov_6.pdf (date of access 23.07.2019). (In Russian).

8. Aliyev T., Mastanzade N., Rasulov Kh., Rustemli T., Mursalov O. Experimental research of the fiber concrete sewer pipe. International conference "Actual problems in manufacturing building materials and ways of their solution". October 26, 2018, Baku, pp. 42—47.

9. Flores-Berrones R., Liu X.L. Seismic vulnerability of buried pipelines. Geofisica International. 2003. Vol. 42. No. 2, pp. 237—246.

10. Gumerov R.A., Larionov V.I., Sushehev S.P. Estimation of lateral loads on the undergroun pipeline at seismic impact. Problemi sbora, podgotovki i trans-portorovki nefti i nefteproduktov. 2016. No. 4 (106), pp. 146—155. (In Russian).

11. Aleksandrov A.A., Kotlyarevskiy V.A., Larionov V.I., Lisin Yu.V. The model of dynamic analusis of seismic effects strength of main pipelines. Neftegazovoye delo. 2011. No. 5, pp. 54—62. (in Russian).

12. Shues O.O.V., Besseling F., Sturwold P.H. Modelling of a pipe rowin a 2D planestrain FE-analysis. Numerical methods in Geotechnical engineering, 214 Taylor&Francis Group. London, pp. 247—282.

13. EN 14651. Test method for metallic fibered concrete — measuring the flexural tensile strength (limit of proportionality (LOP), residual). June. 2005. 17 p.

14. Ferrado F.L., Escalante M.R., Rougier V.C. Numerical simulation of the three edge bearing test of steel fiber reinforced concrete pipes. Mecanica Computational. Vol. XXXIV, pp. 2329—2341. Cordoba, 8—11 Noviembre 2016. Argentina.

15.Figueiredo A.D.De, Fuente A.De La, Aguado A., Molins C., Chama Neto P.J. Steel fiber reinforced concrete pipes. Part 1: technological analysis of the mechanical behavior. Ibracon Structures and Materials Journal. 2012. Vol. 5, No. 1, pp. 1—11.