CC BY
33
4, где К1ср - усредненный показатель опасности компонента отхода по рассмотренным ПХ.
Показатель экологической опасности отхода:
К = 0,657 + 0,06 + 0,242 + 0,00058 + +0,1339 = 1,09
Поскольку рассчитанный показатель экологической опасности отхода имеет значение, меньшее 10, то в соответствии с нормативным документом [1] данный отход относится к V классу опасности.
— Коротко об авторах
Жариков С.Н. - ведущий научный сотрудник, Метревели А.М. - младший научный сотрудник,
Теплое М.К. - кандидат технических наук, зав. отделом,
ООО «Подземгазпром».
----------------------------------------------- © Д. В. Каналин, 2005
УДК 553.631:69.035.4:546 Д.В. Каналин
ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ОСАДКООБРАЗОВАНИЯ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРАХ В КАМЕННОЙ СОЛИ
Семинар № 14
Я а основе ранее проведенных экспериментальных исследований гидродинамических полей скоростей в подземных резервуарах (шаровые модели) [1, 2], для изучения механизма осадкообразования и движения нерастворимых включений в подземном резервуаре в процессе его создания, была разработана плоская тепловая модель (рис. 1). Движение гидродинамических потоков в модели вызвано разницей температур между подаваемой и находящейся внутри модельной
емкости воды, (имитирующей разницу плотностей между растворителем (пресная вода) и рассолом).
Увеличение масштабов плоской модели с сохранением линейного масштаба моделирования принятого в шаровых тепловых моделях позволило рассматривать гидродинамические процессы протекающие в модельной емкости, как гидродинамические процессы характерные для средней и конечной стадии создания натурного резервуара.
Рис. 1. Схема модельной установки для исследования осадкообразования и гидродинамики в подземной емкости
Модель представляла собой плексигласовый параллелепипед с изолирующей пластиной 9, которая разделяла модель на внутреннюю 7 и внешнюю 8 части. Пластина имитировала внутренний контур подземного резервуара. Для обеспечения максимального теплообмена между внутренним и внешним объемами модели, изолирующая пластина была изготовлена из листа меди. Для охлаждения изолирующей пластины, во внешнем объеме модели циркулировала холодная вода 1, 4.
В верхней части модели устанавливался оголовок, использовавшийся для герметичного крепления соосно расположенных водоподающей и водоотводной колонн.
Для контроля температуры, внутри модели устанавливались термометры 5.
Ввод в модель воды 2 осуществлялся через два последовательно установленных термостата (нагревающих воду до темпе-
ратуры 90 С), по межтрубному пространству водоподающей и водоотводной колонн. Отвод воды из модели осуществлялся по центральной рассолоподъемной колонне 6.
В запланированные промежутки времени в модель через трубку 3 поэтапно вводился краситель или подкрашенные нерастворимые включения определенной гидравлической крупности. Затем фиксировались скорости восходящего потока и радиальные скорости движения потока вдоль поверхности нерастворителя.
На рис. 2 показано движение нерастворимых включений в модели. На рисунке видно, что нерастворимые включения с гидравлической крупностью большей, чем скорость восходящего потока проходили через восходящий поток растворителя и осаждались на дно модельной емкости. Нерастворимые включения с гидравлической крупностью меньшей и равной скорости восходящего потока растворителя, поднимались с восходящим потоком и двигались вдоль поверхности не-
растворителя. По мере замедления скорости радиального потока нерастворимые включения начинали выпадать на дно модельной емкости. Часть из них в последствии снова вовлекалась в восходящий поток растворителя.
Проведенные исследования на плоской модели показали, что скорость движения нерастворимых включений (с максимальной гидравлической крупностью) в восходящем потоке растворителя соответствовала скорости движения восходящего потока, полученной на шаровой модели. Данное утверждение справедливо и для скорости движения радиальных потоков.
На основе обобщенных результатов исследований на плоской и шаровых моделях получена расчетная формула для определения скорости движения рассола в зоне башмака рассолоподъемной колонны.
При противоточной схеме создания подземного резервуара скорость движения рассола в зоне рассолоподъемной колонны соответствует скорости движения рассола во всем резервуаре. При этом удаляться из подземного резервуара будут только частицы, гидравлическая крупность которых меньше скорости осаждения в подземном резервуаре.
Скорость движения рассола в зоне башмака рассолоподъемной колонны для противоточных схем подачи растворителя W (мм/с) определяется как отношение высоты ступени от кровли резервуара до
Рис. 2. Ввод и движение нерастворимых включений в модельной емкости
башмака рассолоподъемной колонны Н(мм) к времени осаждения тос (с)
W = Н/Тос
В свою очередь время осаждения Тос определяется как отношение объема подземного резервуара Ур (м3) на начало или конец ступени к расходу поднимаемого рассола на данной ступени О (м3/с).
Тос = Vр/ О ,с
При прямоточной схеме создания подземного резервуара скорость движения рассола в зоне рассолоподъемной колонны будет определяться скоростью восходящего потока растворителя.
В зоне башмака рассолоподъемной колонны для прямоточных схем подачи растворителя нерастворимые частицы перемещаются восходящим потоком растворителя. Эта скорость может быть определена по эмпирической формуле
W =■
3900 р„ -р„
Н2
мм/с
Рв
где рр и рв - плотность рассола в подземном резервуаре и плотность растворителя, подаваемого в скважину; т/м3; Н - расстояние между башмаками подвесных технологических колонн, м.
Выводы
1. Проведенные исследования гидродинамических потоков в подземном резервуаре на плоской тепловой модели подтвердили полученные данные на шаровых тепловых моделях подземных резервуаров.
2. Скорость движения рассола в зоне башмака рассолоподъемной колонны для противоточных схем подачи растворителя определяется как отношение высоты ступени от кровли резервуара до
башмака рассолоподъемной колонны к времени осаждения.
3. В зоне башмака рассолоподъемной колонны для прямоточных схем подачи растворителя нерастворимые частицы
1. Салохин В.И., Хрулев А.С., Каналин Д.В.
Моделирование процесса конвективного смешения воды и рассола в камерах подземного растворения каменной соли. Горный информационноаналитический бюллетень, №9. - М.: Изд-во МГГУ. 2001.
перемещаются восходящим потоком растворителя. Для определения скорости была получена эмпирическая формула.
--------------- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
2. Салохин В.И., Хрулев А.С., Каналин Д.В.
Влияние гидродинамических процессов в камере подземного растворения на осаждение и вынос нерастворимых включений. Горный информационно-аналитический бюллетень, № 12. - М.: Изд-во МГГУ. 2002.
— Коротко об авторах ----------------------------
Каналин Д.В. - научный сотрудник, ООО «Подземгазпром».
----------------------------------------------------------------- НОВИНКИ
ИЗДАТЕЛЬСТВА МОСКОВСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ГОРНОГО УНИВЕРСИТЕТА
Евдокимов А.В., Симанкин А.Г. Сборник упражнений и задач по маркшейдерскому делу: Учебное пособие для вузов. — 297 с.: ил.
КВЫ 5-7418-0310-5 (в пер.)
Приведены примеры и задачи по основным видам маркшейдерских работ, выполняемых при разведке и добыче полезных ископаемых. Особое внимание уделено описанию задач по оценке точности результатов измерений, устройству основных маркшейдерских приборов и работе с ними, определению площадей, маркшейдерским работам на карьерах, шахтах, рудниках, в том числе и при строительстве, соединительным горизонтальным и вертикальным съемкам, маркшейдерским работам при проведении горных выработок, геометризации недр.
Для студентов вузов, обучающихся по специальности «Маркшейдерское дело» направления подготовки дипломированных специалистов «Горное дело». Может быть полезен инженерно-техническим работникам горно-добывающих предприятий.
УДК 622.1(075)
------------------------------------------------------ © Е.П. Каратыгин, 2005
УДК 622.014.2:502.76:546:553.631.002.68
Е.П. Каратыгин
ГОРНО-ЭКОЛОГИЧЕСКИЙ МОНИТОРИНГ РАЗМЕЩЕНИЯ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ
