CC BY
13
Щеглов Д. Ф.
I V ■ _ • ' - ' ■'■' . !
г: Исследование ковочных молотов с клапанным | распределением.
Ковочные молоты с клапанным распределением имеются на ряде заво-дов Союза. Факт отсутствия каких-либо указаний в литературе как в части регулировки этих молотов в процессе работы, так и рри проектиро-> вании, говорит о недостаточности их экспериментального изучения. Особенно неопределенными являются вопросы выбора перепадов давлений, вызванных мятием рабочего тела (парз, воздуха) на различных участках - хода бабы, построений графиков открытия ; клапанов по ходу рукоятки, определений характера кривых перемещения рукоятки по ходу бабы при . различных режимах работы молотов и др.
-Испытания молотов с клапанными распределениями фирмы ,Эумуко*, '' предпринятые Центральным научно-исследовательским институтом мащи-% .настроения позволили получить достаточный материал, освещающий ука-занные вопросы. Кроме того, на основе испытаний молотов определились технические показатели работы молотов, соответствовавшие существовав-^ _*шш при' испытаниях условиям. Анализ полученных данных дал возмож-с 'юность разработать ряд мероприятий, направленных на улучшение технических показателей работы молотов. Последующие испытания, проведенные -,>в измененных условиях, показали правильность указанных мероприятий.
Задачей настоящей статьи является—на примере исследований двух V молотов, 3-тонного молота фирмы „Эумуко" и 6-тонного,—изложить методику исследований и полученные результаты.
Описательная часть.
Ковочные молоты „Эумуко" с клапанными распределениями (рис. 1 и 2) различного тоннажа строятся на одном и том же принципе осуществления отсечек воздуха (пара) в рабочем цилиндре посредством кла^ . панов. Молоты могут работать как на воздухе, так и на паре. Работа молотов, послуживших объектами настоящего исследования, происходила -/исключительно на воздухе. В соответствии с этим при дальнейшием изло-Джении принимаем за рабочее тело воздух.
-^¿¿¿Леремещение клапанов производится вручную от специальной ру-„, управления. Соответственно числу отсечек воздуха в рабочем ни-
■;*■-''зйгадре, общее количество рабочих клапанов на каждом молоте—четыре.
Такйм образом каждый клапан управляет только одним определенным ра-- бочим процессом, протекающим в цилиндре.
Присваивая каждому клапану соответствующий номер, имееэд:
Ь. Клапан впуска сжатого воздуха в верхнюю полость цилиндра (верхнего впуска).
2. Клапан выпуска отработанного воздуха из верхней полости цилиндра ,(верх него выпуска).
3. Клапан впуска сжатого воздуха в нижнюю полость цилиндра (ниж-него впуска).
3) Работа производилась сотрудниками кузнечной лаборатории: ивж. Баталовым Б. Н., '^техником Жилиным Н. А., Коп ыл о в ы м Н. М. под руководством проф. А. И. Зи-м и н а и автора.
4. Клапан выпуска отработанного воздуха из нижней полости цилиндр (нижнего выпуска). .
Механизм перемещения клапанов устраивается таким образом, что пр:> движении рукоятки вверх клапаны 2 и 3 поднимаются, а клапаны 1 и 4! опускаются. При перемене направления движения рукоятки," перемещения-клапанов происходят в обратном порядке. Моменты их открытий и закрытий в зависимости от положений рукоятки определяются регулировко движения клапанов. Регулировка производится по каждому клапану от*! дельно путем изменения величины мертвого хода в системе рукоятка-клапан. ;
Для облегчения работы рукояткой при подъеме клапанов давления, дей ствующие на клапаны, выравниваются посредством предварительного от* крытия специальных разгрузочных клапанов. >
В нерабочем состоянии молотов рукоятка управления находится, приб** лизительно, в среднем положении; так как при этом оба впускные клапан (1-й и 3-й) должны быть перекрыты, то поршень не испытывает никаког давления от сжатого воздуха, и бабасвободно покоится на бойках.
При подъеме рукоятки от среднего положения осуществляется послег довательное открытие клапанов: сперва клапана верхнего выпуска (2), • затем нижнего впуска (3). Под действием сжатого воздуха на нижнюю' площадь поршня баба устремляется вверх. Если оставить рукоятку в верхнем положении на протяжении всего хода вверх, то произойдет удар: поршня о верхний пружинный амортизатор, так как верхняя полость щг" линдра сообщена в это время с атмосферой, и поршень не испытывает ни*, какого тормозящего действия. Энергия такого удара настолько велика^ что болты крышек амортизатора и цилиндра могут быть сорваны, а сама крышки разрушены. Для избежания этого машинисту необходимо ёыстрй перевести рукоятку в положение ниже среднего за некоторое время до, момента достижения поршнем высшей точки хода. Этим производится по* садка клапанов 2 и 3 и открытие клапанов 1 и 4. Под действием си инерции баба все еще продолжает свое движение вверх, однако сжаты воздух сверху поршня является буфером и не допускает удара поршня крышку цилиндра. Заметим, что момент начала смещения рукоятки вниа должен быть вполне определенным. При запаздывании момента опускани рукоятки произойдет удар о крышку, при слишком раннем опускан остановка поршня произойдет не в высшей точке, и таким образом работ молота будет происходить с неполным использованием хода.
Для получения ударов максимальной энергии рукоятку следует дер* жать в нижнем положении в продолжение всего времени хода бабы вниз/ и только после удара рукоятка должна быть поднята для получения еле* дующего холостого хода вверх. В интересах использования полной мощ* ности молота подъем рукоятки должен производиться немедленно поел* удара. В случае задержки рукоятки в нижнем положении баба некоторо* время будет осуществлять цикл так называемого „прижима". Работа мо лота по такому циклу, не давая сколько-нибудь заметных преимуществ отношении технологического, процесса замедляет темп работы молота. Пр подъеме 'рукоятки до удара и открытия клапанов нижнего впуска (3) # верхнего выпуска (2) в продолжение хода бабы вниз—до удара, последние ослабляется наличием нижнего воздушного буфера и выключением верхя него воздуха. На практике к такому режиму работы молота (с нижне-подушкой) прибегают в тех случаях, когда требуются легкие, но часты' удары. Действительно, в этом случае, к моменту начала подъема бабы* нижняя полость рабочего цилиндра уже заполнена сжатым воздухом, * время „прижима" практически равно нулю. Энергия таких ударов умень? шается тем в большей степени, чем раньше при ходе поршня вниз был произведен подъем рукоятки управления.
*Таким образом, при достаточной опытйости машиниста, правильно от* регулированный молот может обеспечить самые разнообразные требования, предъявляемые к нему технологическими условиями работы. Положение „держания бабы навесу" создается путем медленного и осторожного подъема рукоятки из среднего положения до момента, соответствующего началу подъема бабы. Таким образом произойдет медленное. „подтягивание* бабы кверху под небольшим давлением до упора поршня о штырь амортизатора.
Конструктивное оформление 3-тонных и 6-тонных типов клапанных молотов различно, Первые являются молотами арочного типа с литой станиной. Вторые—мостового типа с клепаной стайииой. Общий вид 6-тонных молотов фирмы „Эумуко* помещен на рис. 1 и 2. Основной отличитёль-
* Рис. 1.
ной особенностью каждого типа молота является также расположение рабочих клапанов, что в свою очередь вызывает изменения в конструкции клапанной коробки и в устройстве механизма перемещения клапанов.
Клапанная коробка 3-тонного молота с клапанами представлена на рис. 3. Оба клапана выпуска (2) и (4) расположены непосредственнд дод соответствующими впускными клапанами (1) и (3). Каждому клапану соответствуют 10 окон, расположенные по окружности втулок. Окна снаружи окружены кольцевыми пространствами/Кольцевые пространства впускных: клапанов (верхняя пара) связаны между собой одним промежуточным каналом, постоянно сообщенным с сжатым магистральным воздухом. Кольцевые пространства выпускных клапанов (нижняя пара), связанные между
собой каналом, постоянно сообщены с атмосферой. Пространства между клапанами впуска и выпуска непосредственно соединены с каналами, со-
л
Ряс. 2,
общающимися с соответствующими полостями цилиндра (пространства между клапанами 1 и 2—с верхней, а пространства между 3 и 4 клапана* ми—с нижней полостью цилиндра).
*:«гой конструкции расположение клала нов обеспечивает гф шмпактвостъ клапанной коробки.
ЖЖ
\
"Рис. 3.
^ рассмотрим механизм перемещения й клапанов 3-тонного молота. (Три щедии рукоятки управления» связанная с ней вертикальная тяга водит во вращательное движение крестовину, изображенную на схемах Щрис, 4). Тяга от рукоятки присоединена к левой части поперечины кребтот
Открыт, /бм* -
^РУКОЯТКИ
Открыт.* О
¡Зтк
- - ¿Шженме
* -о"&
"Г
Р/КОЯГКИ
Шор-1*0 Открыт
ЗЗЗОР-С-Злм 0ткр&т.*0
Зазор -Vя О Открыт.-12
\азор*£*0 пкрыт: 2мм
поло, рушткп
Открыт.*®
Зэзор-£«24мм; Открыт.'О ^
положение рукоятки
3&зор-1*0 Откр'ЗОмм~
Зазорно Открыт.'О
Рис. 4.
рййны* На правой части поперечины подвешен груз, уравновешивающий «еханизм. При вращении крестовины перемещаются болты Ь, шарниро скрепленные к ее вертикальной части (рис. 5). Сидящие на резьбе бол-бронзовые втулки а, снабженные буртиками, будут свободно проскальзывать в отверстиях сухарей ё до тех пору пока их буртики не коснутся торцевой плоскости сухарей. Так как ^еледние шарнирно закреплены двумя планками, образующими рычаги то при дальнейшем перФ*
мещении болтов будет происходить вращение рычагов Л и сидящих е ними на шпонках валиков О. Валики О вращаются в подшипниках и входят
Рис. 5.
внутрь клапанной коробки. Эксцентрично расположенные-на конце валиков пальцы связаны с осями клапанов. Ввиду того, что движение пальцев валиков происходит по окружности, а клапаны должны двигаться по вертикали, то для возможности свободного скольжения пальцев в горизонтальном направлении соответствующие им гнезда имеют форму горизонтальных пазов. Понятно, что чем больше величина зазора с между бурти* ком втулки и торцевой плоскостью сухаря, т. е. чем больше мертвый ход системы рукоятка-^.клапан, тем позже начнется подъем данного клапана и тем раньше при^ обратном движений рукоятки он сядет в гнездо.
Таким образом регулирорка каждого клапана осуществляется изменениями размеров с путем ввертывания или вывертывания втулок а$ сидящих на резьбе болтов Ь. Фиксирование регулировки удобнее вс§го производить по размеру и.
Конструкция клапанной коробки 6-тонного молота (рис. 6) предусматривает расположение всех 4 клапанов на одной горизонтали.
Рассмотрение схем (рис. 7) дает без особых пояснений достаточно ясное представление о движении, воздуха в клапанах клапанной коробки. Верхняя схема соответствует положению рукоятки вверху, а нижняя— внизу. Изменение расположения клапанов по сравнению с 3-тонным молотом вызвало необходимость в 2 лишних каналах, что нельзя признать
1и фактором, Действительно, сжатый воздух, поступающий в полость цилиндра, при ходе бабы вверх, должен предварительно
г 1
¿. Нлояон крхнего !/гуска 2. Клопом £ерхнего ¿б/лус/о Я Кло/юм
Юю/юн ни эр. нею
#
/(/!0№Н/К7И /Гороодо
тлото
Рис. 6.
пройти лишний канал с местным сопротивлением в виде поворота. Такое же дополнительное сопротивление должен преодолеть и отработанный воздух, выходящий в это время из верхней полости цилиндра. Оба указанные г явления влекут за собой замедление подъема бабы, а следовательно, снижение числа ударов молота в единицу времени. Как положительную особенность, свойственную принятому в 6-тонных молотах расположению клапанов, следует отметить простоту устройства механизма перемещения * клапанов (рис, 8).
Регулировку клапанов (рис. 9) осуществляется здесь путем изменения гГ размеров и ввертыванием или вывертыванием толкателей клапанов, сидя-5 _ щих во втулках а. От размеров и в свою очередь зависят величины мерт-^ вых ходов с системы рукоятка—клапан. В отличие от 3-тонного молота изменение размеров « точно выражает здесь величины изменений хода ¡^ клапанов. Это обстоятельство "значительно упрощает и облегчает регули-с, ровку молота.
CjcçMb*
3 клапанной
бЫпылн.
i, к/югюн SepAH $nyçk& г. Клапан Sepie* ¿Ылуска 3 клапан ниЖ* ênycftGt U клапан нижн. £б*п*/<к .
Рис.-.7.
\
Рис. 8.
мщт6тш>
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ ЧАСТЬ.
I. Выявление существующего состояния молотов.
Методики проведения всех необходимых измерений и подсчетов для выявления „существующего состояния" молотов, в целях удобства осуществления систематического контроля за работой молотов техническим персоналом цеха, изложены в виде особых протоколов1)-
По этим протоколам определяются параметры молотов и их кинематические характеристики.
1. Основные параметры (протоколы № 1). '
а) Вес падающих частей (поршень, шток, баба, боек) — Окг
б) Величины максимального проектного хода бабы — Нтах максимального действительного хода бабы —Яд
в) Рабочие площади поршня: верхняя Рсмг> нижняя—осТсмг
г) Величины действительных вредных пространств; верхнего У0~ ^ + ом?>
нижнего смг,
где Уо и Угт — соответственно объемы верхнего и нижнего вредных пространств непосредственно в полости цилиндра; <и0 и щ —соответственно объемы верхнего и нижнего вредных пространств в каналах цилиндра; Ъок и Уик — соответственно объемы верхнего и нижнего вредных пространств в клапанной коробке.
Параметр О—вес падающих частей молота—определяется путем взве* шивания динамометром с последующим, сопоставлением с результатами подсчетов по чертежным данным. Определение остальных параметров производится путем измерения и соответствующих подсчетов.
Определение Уфд производится с помощью измерения расстояний от нижней плоскости бабы до верхней плоскости бойкодержателя, при опущенном на нижнюю крышку поршне (рис. 10)г).
Определенный таким образом размер А имеет также и самостоятельное значение, как фактор, корректирующий правильность установленной высоты бойков. Действительно, суммарная высота бойков 2Нд должна превышать размер А на величину, необходимую для обеспечения формальной высоты нижнего вредного пространства.
Размеры У и^В измеряются непосредственно, размер к определяется путем измерения вспомогательных размеров 8 и размера е с последующим подсчетом по выражениям:
^=»74-5 — е мм — для молота 3 т * -
к — ч-)~г—£+.170 мм — для молота 6 т.
Все необходимые размеры для определения параметров сведены в таблицы 1 и по технике их измерения разделены на четыре группы.
Первая группа размеров (от В до е вкл.) может быть получена без какой-либо предварительной разборки молота.
Вторая группа размеров (от Ь до ? вкл.) может быть получена только при снятой верхней крышке и при наличии бойков.
I) См. приложение и рисунки 10—20.
.Третья группа размеров (И2 и А) определяется так же, как и вторая ¿;'":Грулпа размеров, но при опущенном на нижнюю крышку цилиндра поршне.
■ Четвертая группа размеров (от / до U") в виду затруднительности из-|?,мерения по натуре определяется лишь по чертежам цилиндров.
Далее приведены результаты подсчетов основных параметров молотов. Полученные результаты сведены в табл. 2.
¡Г-- » '
- 2. Кинематические характеристики распределительных механиз-£ мов молотов (протоколы № 2)1).
р Кинематические характеристики молотов определяются: р 1. Законом перемещения клапанов в зависимости от положения руко-' ятки управления на секторе. > 2. Положениями рукоятки управления, которым соответствуют моменты посадки клапанов на седла.
В свою очередь и закон перемещения и моменты посадки клапанов зависят. от:
, а) относительного расположения и размеров звеньев распределительного. механизма;
* б) размеров, фиксирующих регулировку молота;
в) величин зазоров и мертвых ходов в звеньях распределительного механизма.
Для быстрого определения всех указанных зависимостей составлены протоколы № 2. В протоколах приведен порядок определения необходимых данных для заполнения таблиц 1, 2, 3 и составления графика перемещения клапанов в зависимости от положения рукоятки.
Так, например, указано, что для определения относительного располо-¿г жения звеньев распределительного механизма необходимо звено d устано-S?- вить в горизонтальное положение и отметить при этом положение рукоятки управления на секторе. При испытании молота в 3 т горизонтальное расположение звена d (рис. 11) устанавливалось по ватерпасу, а при Händig- таниях молотов в" 6 т — по равенству высот X выступающих из крышки подставки клапанной коробки стаканов (рис. 20). Как уже указывалось ра-нее, расположение звеньев распределительного механизма должно фикси-роваться относительно определенных положений рукоятки управления на I' секторе. Для этой цели необходима разметка полного хода рукоятки (рис.
Г II и 17)0.
Относительное расположение звеньев распределительного механизма зависит от линейных размеров отдельных звеньев механизма. Все размеры, влияющие на относительное расположение звеньев, но не изменяющиеся при различной регулировке работы молота, сведены в таблицу 1 (рис. 11 и 17). Размеры, изменением которых обусловливается данная регулировка работы молота, сведены в таблицу 2. И, наконец, в таблице 3 сведены размеры, влияющие на работу каждого клапана (рис. 12 и 18) ^
Закон перемещения клапанов в зависимости от положений рукоятки управления устанавливается экспериментально, путем фиксирования перемещений каждого клапана приразличных положениях рукоятки на секторе.
Замер указанных перемещений клапанов, обозначенных в табл. 4 и 4а через у, производился при снятых верхних крышках клапанной коробки.
Однако надо заметить, что данные таблицы 4 не дают еще представления о точном расположении рукоятки управления в моменты посадки на седла рабочих и разгрузочных клапанов. Определение указанных расположений рукоятки сводится к нахождению на секторе таких расположений, при которых происходит подъем и посадка рабочих и разгрузочных клапанов. Результаты определений сводятся в табл. 5.
1) См. приложение. ^
te
р* '
В этих таблицах принято, что размеры замеряются в те моменты, когда" замечается начало подъемо*
разгрузочных клапанов (рабочие клапаны сидят на седлах); размеры ^2 — в моменты, когда разгрузочные клапаны подняты до отказа,
а рабочие клапаны сидят еще на седлах; размеры у*—в моменты, когда замечается начало подъемов рабочих клапанов;
размеры (о—в моменты, когда разгрузочные клапаны сидят на седлах; размеры^! — в моменты, когда рабочие клапаны сидят на седлах.
Величины ходов X разгрузочных клапанов определяются как разности показаний измерений Ь0 и ч
Определенные описанным выше образом перемещения клапанов и от* носительные расположения рукоятки в моменты их посадки на седла включают в себя влияние мертвых ходов (зазоров) в распределительных механизмах. Эти мертвые хода снижают величины подъемов клапанов, и может наступить такой момент в работе распределительных механизмов, когда при перемещении рукоятки управления клапаны совершенно не будут подниматься. Отсюда вытекает необходимость контроля величин мертвых ходов. Выявление величин мертвых ходов в распределительных механизмах от рукоятки управления до звена ¿(рис. 11 и 17) не представляет затруднений, выявление же мертвых ходов в звеньях от звена й до рабочих клапанов нуждается в ряде дополнительных операций. Одной из таких операций является измерение размеров X (полученные размеры А^сводятся в табл. 6).
Нач молоте в 3 т отсчет размеров X производится^ между вертикалями, из которых одна проходит через ось вращения рычагов, а другая—через центр нижнего^отверстия рычага (рис; 14)^ Направление вертикалей устанавливается при помощи рейсмуса и ватерпаса.
Вертикальные перемещения клапанов, соотвётствующие!: по дученным размерам X, определены графически, так как ^угол « (рис. 12) известен для каждого клапана. Для молотов в б т.размеры ^ представляют собою высоты выступающих из крышки подставки клапанной коробки стаканов (рис, 20).^ Вследствие совпадения направления перемещений стаканов с направлениями перемещений клапанов, естественно, что для определения величин перемещения клапанов никаких пересчетов в этом случае делать не требуется.
По данным табяиц"4, .5 и 6 составляются графики перемещений клапанов в зависимости от положения рукоятки управления. Приводим описание построения этих графиков.
Для молота 3 т построение [графика (рис. 15) производится следующим образом. На равных расстояниях друг от друга наносится ряд вертикалей, число промежутков между которыми соответствует числу делений сектора, заключенных между крайними положениями рукоятки управления. На нанесенной сетке проводится произвольная горизонтальная линия и от нее вверх откладываются величины ходов (X) разгрузочных клапанов. Так как величйны ходов, примерно, одинаковы, то проводится одна общая горизонтальная линия, на которой и строится график открытия клапанов. От этой линии по соответствующим ординатам откладываются вверх'величины открытия рабочих клапанов из табл. 4 и 6.
Кривые, построенные по табл. 4 и представленные на графике сплошными линиями, дают график фактических открытий клапанов. Кривые, построенные в соответствии с табл. 6>и изображенные на графике пунктиром, дают представление о величинах открытия рабочих клапанов в случае отсутствия в распределительном механизме мертвых ходов.
Для молотов 6 т построение графиков (рис. 21) производится следующим образом. Сначала, на основе приведенных выше соображений, нано-
ряд вертикалей. Примерно, по середине нанесенной сетки проводится а&рльная горизонтальная линия, от которой и откладываются по вер-вниз зазоры Г (разности между ходами стаканов и ходами клапа** в, найденные по таблицам 4 и 6), образующиеся между толкателями и ^/-клапанами при крайних положениях на секторе рукоятки управления.
, Полученные таким образом точки а, б, в, г являются исходными точ-ками для построения по таблицам 6 кривых перемещения стаканов. Для ¿V облегчения построения этих кривых от точек а, б, в, г откладываются по : вертикали вниз соответствующие этим точкам 'начальные (минимальные) ^^значения X. из таблиц 6, Через найденные точки а1, б', в', г' проводятся горизонтальные линии, параллельные линии, проведенной ранее. От этих ' линий по соответствующим вертикалям откладываются вверх величины X, Г-- из таблицы 6.
Для контроля правильности полученных кривых, а также их точности С строятся кривые открытия клапанов по "табл. 4.
II. Снятие и обработка индикаторных диаграмм.
Снятие индикаторных диаграмм имело своей цеЛью дать полное пред« ставление о характерах изменения давлений в нижней и верхней полостях цилиндра, а также над клапаном верхнего впуска в процессе Движения поршня молота. Для осуществления этой цели была проведена следующая V Остановка индикаторов. ? -
' В верхней и вркней полостях цилиндра были установлены индикаторы ^ >„МаШак" с предельными давлениями пружин в 8 кг и масштабом давле-ний 1 кг/см2—6 м'м. На крышке клапана верхнего впуска был установлен >- индикатор „МаШак" с предельным давлением пружины в 16 кг и масшта-„г .бом давлений 1 кг\смг — Ъ мм. Барабаны, установленных индикаторов ¿" были связаны с движением бабы посредством шнура, один из концов ко-торого укреплялся за клин, крепящий верхний боек в бабе. Движение бабы передавалось на барабаны через ходоуменьшитель; последний обеспечивал следующие соотношения хода бабы к перемещению точки на бобковой поверхности барабанов индикаторов:
, = 4+1- =16,375,
7 + 1
ч ,где Л — диаметр барабана ходоуменьшйтеля, (1— „ ролика, 8— '■ . шнура.
-1. Определение характера смещения рукоятки управления по I ходу бабы. ~
Исследуемые ковочные молоты „Еищисо" снабжены руЧными| управле* ниями. Механизм перемещения клапанов здесь не связан механически е , движением бабы, как это имеет место у штамповочных молотов с золотниковым распределением. Вследствие этого установление характера изме-нения рабочих процессов воздуха в цилиндре может быть осуществлено млслучае, если будет известен характер перемещения рукоятки по Х°ДУ бабы. Характер перемещения 3 рукоятки управления в - зависимости от хода бабы устанавливался посредством специально спроектированных приспособлений (рис. 22 и 23). Эти приспособления^ представляющие из себя обычные трехзвенные механизмы, обеспечивали пере? дачу и фиксирование вертикальных -перемещений рукоятки^управления. Вертикальные перемещения крайнего верхнего звена приспособления отмечались карандашом на бумаге барабана индикатора, установленного на
кй клапана верхнего впуска. Для того чтобы знать характер и ее* ¡и этих перемещений, необходимо определить их экспериментально "каждом испытании (вентиль воздухопровода закрыт). Для этой цели Обходимо рукоятку управления поставить в самое нижнее положение и а индикаторной бумаге отметить соответствующее положение карандаша. „Затем, при постепенном подъеме , рукоятки управления, отмечаются те ^положения карандаша, которые он занимает в моменты, когда верхний зсрай рукоятки управления совпадает с нанесёнными-делениями на секторе, 'То же самое необходимо проделать и при опускании рукоятки с самого г/ верхнего ее положения. Полученные отметки должны совпадать с ранее 'полученными отметками. ,
При испытании 3-тонного молота приспособление крепилось к ры-.чагу крестовины на расстоянии 38 мм от центра качания крестовины (рис. 22) и тем самым обеспечивало высоту записываемой диаграммы на индикаторе в 20 мм.
При испытаниях '6-тонного молота приспособление крепилось к ры-. чагу управления (рис. 23) на расстоянии 60 мм от центра вращения ку-. лиссы, тём самым обеспечивало высоту записываемой диаграммы в 25 мм. Однако надо заметить, что расположение мест крепления приспособлений .выбраны именно такими лишь из соображения возможности размещения на ^оодном индикаторном барабане, установленном над клапаном впуска,' двух / диаграмм—диаграммы перемещения рукоятки управления и диаграммы из-% «енения давлений над клапаном верхнего впуска по ходу поршня.
2: Определение характера кривой давлений над клапаном
верхнего впуска.
Для этой цели на установленном на крышке клапана 1 верхнего впуска
- индикаторе, поршень которого находился при открытом кране, под давлением воздуха, находящегося над клапанным пространством, записывалась
- кривая давлений, дающая представление о величине усилий, прижимающих клапан к седлу и о величине усилий, необходимых для его подъема.
Снятие кривой изменений давлений над клапаном 3 нижнего впуска не ; чдроизводилось, так как можно предполагать, что дарактер этой кривой, Яри наличии одинаковых боковых зазоров в клапане и при том же устрой-^ стве разгрузочного клапана,—одинаковый с кривой давления в пространстве над клапаном верхнего впуска.
Определение характера рабочих процессов воздуха в цилиндре
; ПО ХОДУ ПОрШНЯ.
Определение сводится к нахождению на индикаторных диаграммах то-\ век отсечек, т. е. точек, соответствующих моментам подъемов и по адки рабочих клапанов в процессе движения поршня. Метод нахождения точек отсечек следующий. • 4
В верхней части листа (рис. 26), на которой впоследствии будут нанесены все индикаторные диаграммы, снятые при данной настройке молота; * наносится шкала перемещений рукоятки управлений. Затем на нанесенной .шкале строятся графики открытия клапанов (по протоколам № 2) и диа-' граммы перемещения рукоятки управления по ходу бабы.
После этого под диаграммой перемещения рукоятки наносится диа» _ грамма давлений воздуха над клапаном 1 верхнего впуска и индикаторные диаграммы верхней и нижней полостей цилиндра.
• Далее, после того как проведены все указанные построения, нахождение точек отсечек не представляет затруднений. Например, для того что-. бы найти, с какого момента хода поршня вверх клапан 1 верхнего впуска
начинает открываться, достаточно с графика открытия этого клапана сне-
..<■••. * „ ...
ети пй г&ршжт&т точку, соответствующую моменту его открыт^, диаграмму перемещения рукоятки (на ветвь, отвечающую движению р ятшг вниз). Найденная точка пересечения диаграммы проектируется вертикали вниз на нижнюю ветвь индикаторной диаграммы верхней полЫ сти цилиндра. Полученная таким образом точка указывает начало верх« него выпуска воздуха при ходе бабы вверх.
Таким же образом, на основе графика открытия клапана 3, можно на •индикаторной диаграмме- нижней полости найти точку начала „ нижнего впуска воздуха и т, д.
4. Определение расхода воздуха.
Подсчет расхода воздуха производился по индикаторным диаграммам. Для этой цели на этих диаграммах были отмечены точки отсечек, определяющие величины периодов рабочего процесса воздуха и давления воздуха в этих точках.
рх — в конце периода наполнения снизу поршня при движении вверх. />2 — в конце периода выпуска снизу поршня при движении вниз. /?3 —в конце периода наполнения сверху поршня при движении вниз, /?4 — в конце периода выпуска сверху поршня при движении вверх. Значения указанных давлений воздуха приведены в табл. а для каждого испытания. В этих же таблицах приведены удельные объему ю воздуха при указанных условиях, причем эти объемы подсчитывали«»
исходя из изменения давления воздуха в цилиндре молота по закону
$
где р0 — давление воздуха в магистрали,
к —1,41 — показатель адиабаты.
Указанный объем магистрального воздуха определялся по ф-ле 10000 ЯГ^ОЯГ. '
V п.т „
ъ0=--= ----м6 кг,
О ЮОООро
где —газовая постоянная воздуха, равная 29,27, Т — абсолютная г-ра воздуха, Т= 273°+ Ро — давление в абс. атм. Для того чтобы определить, весовой расход воздуха, необходимо первоначально подсчитать его объемный расход.
Объем снизу поршня в конце периода наполнения т Нт в момент отсечки при движении поршня вверх равен:
где <рй Нт — нижнее приведенное вредное пространство.
Объем снизу поршня в конце периода выпуска (1 — $х) Я« при движений поршня вниз равен
У г — (?« + Г1+Ь) СМ*. \ Объем сверху поршня в конце периода наполнения при движении вниз
где ^—верхнее приведенное вредное пространство.
Объем сверху поршня в конце периода выпуска [ 1 —— р/] при движений вверх равен:
Г4~(<Ро+Т х' + ЮНт^СМ*
ш
приводится иллюстрация ориняшх буквенных обозначений
ж
р
п
Рог'
С^/сатищ, Рис. 24.
УМ*
л__
На основании обработанных индикаторных диаграмм каждого испытания составляются табл. <5 величин, необходимых для определения объемная расходов воздуха. -
Весовой расход нижнего воздуха за один двойной ход бабы молота определяется следующим образом?
<2н
V*
— Рг кг
'где и У2 — соответствующие объемы, занятые воздухом, и*р2-удельные объемы воздуха. Весовой расход верхнего воздуха за один двойной ход бабы молота
Полный весовой расход-
П
и
Vл
— кг.
<3 = 0?«+<2* кг.
•Далее, определяется полный объемный расход воздуха (V) при давлении в 760 мм ртутного столба и ¿ = 20°С по нижеследующей зависимости
V
V
М«,
где V —1,3 — 0,004 Ь
Т И». ТИИ, т. 57, ». III,
17
И, наконец, определяется расход воздуха, приходящийся на 1 кгм в гии удара.
Результаты подсчетов сводятся в табл. а и на основании последт строятся графики объемного и удельного расходов воздуха,
5. Определение среднего усилия трения.
Ввиду того, что*вес падающих частей молота точно определен по динамометру, то по индикаторным диаграммам с наименьшим ходом можно' определить среднее значение сил трения при ходе поршня вверх.
Действительно, индикаторная работа LlH воздуха в нижней полости, приг ходе поршня вверх (удар о предохранитель отсутствует), расходуется на преодоление работы сопротивления верхнего воздуха Lu, работы сопротивлений от силы тяжести L0 и от силы трения Ьц
Lin™ Lit-\- Lq-\-LR
Lih — £/«=LQ-\-LR
Здесь разность I»tn — Lu представляет собою свободную работу, иду* щую исключительно на преодоление работы сопротивлений от силы тяжести и силы трения.
Эти силы действуют на всем протяжении хода поршня одновременно, следовательно, уравнение работ можно представить в виде—
LiH-Lit = (G + R)HM Lih — Lu
0 + /?'
На
где
откуда
Lih — Lu Hm
Pce—свободное индикаторное усилие. R=zPce~G кг.
Для определения трения (/?) обработка индикаторных диаграмм прс водится в следующем порядке:
а) По индикаторной диаграмме определяется: , V
Действительный ход поршня Нт
= 0,001./.а. м
I
где /—длина индикаторной диаграммы в мм, а — масштаб длин, равный 16,375.
б) Планиметрируются площади индикаторных диаграмм нижней и верх-, ней полостей цилиндра Фн и Фв, соответствующие индикаторным раС там за ход поршня вверх, а именно площади, расположенные меэ атмосферной линией и верхней ветвью на диаграмме нижней погости, атмосферной линией и нижней ветвью на диаграмме верхней полости.
в) Определяются средние высоты диаграмм верхней и нижней полостг А, и кн
а _ 08 ий- и - ф»
п» —-;— ММ, Пн =
/
I
AtAii
г) Определяются средние индикаторные давления в верхней и нижней рн полостях
рв~ Нв кг\см?\ = кг ¡см2,
т
т
'
где т~ масштаб индикаторной пружины, равный 6, мм\кг.
д) Определяются средние индикаторные усилия в верхней Р9 ив нижней Рн полостях
Р* —рв ^ кг; Рн —рн а Г кг.
е) Определяется свободное усилие,
Рев — Рн — Ра кг.
ж) Определяется среднее усилие трения
# = Рсв—О кг.
Среднее усилие трения при ходе поршня вверх может быть определено также по выражению ^
Р
Д =--:— (Фв — *Фн) кг.
1.т
Результаты определений сводятся в табл. г.
6. Определение скорости бабы и энергии удара.
Определение скорости и энергии удара по индикаторным диаграммам состоит в следующем. I
Первоначально планиметрированием определяются площади диаграмм верхнего и нижнего воздуха, соответствующие ходу поршня вниз, а именно площади, расположенные между атмосферной линией и верхней ветвью на диаграмме верхней полости*, и атмосферной линией и нижней ветвью на диаграмме нижней полости.
Далее, методом, приведенным в разделе определения среднего усилия от работы трения, определяются:
Действительный ход Нт, средние высоты Ын и средние давления ре1, рн на диаграммах, средние индикаторные усилия Рв и Рн и свободное усилие при ходе поршня вниз.
После того как определено свободное усилие, можно определить величины энергии и скорости удара. В самом деле, баланс работ активных сил и сил сопротивления в момент удара равен эффективной энергии молота. Величину последней можно определить из выражения
Как скоро становится известной эффективная энергия молота, то сейчас же и определяется величина скорости в момент удара.
Т _
где пг — масса падающих частей молота, .г* —действительная скорость: V == = м\сек.
Результаты обработки индикаторных диаграмм каждого испытания, для определения энергии и скорости удара, сводятся в табл. д.
7. Определение времени ходов бабы вниз и вверх при работе
молота.
Для этой цели первоначально был использован ходограф. Описание его работы и устройства помещено в журнале Оргэнерго № 4 за 1936 г. Сня-
19
тые при помощи ходографа кривые (рис. 25) показали, что время, затрачиваемое на один двойной ход бабы молота, слагается:
1. Из времени, идущего на падение бабы.
2. Из времени, идущего на прижим (держание бабы на поковке).
3. Из времениу идущего на подъем бабы.
п чти п о ¡зрел/ени * ^^^
Сушесгпбукнмух услобияэс ицапота ^ битисо "ЗЫ,
1 *
СУяшЬшею # 3 рохф.
4*Г А*
Т—|"Г -
Рис. 25.
Продолжительность отдельных участков кривых различна.
Время, идущее на подъем и падение бабы, зависит от протекающих в 1 нижней и верхней полостях цилиндра молота рабочих процессов воздуха. Последние находятся в зависимости от регулировки молота. Время, идущее на прижим, почти целиком зависит от индивидуальных способностей ^ машиниста.
Следовательно, вычисление числа ударов бабы молота с учетом при-жима не дает полного представления о мере совершенства работы молота. : Для того чтобы судить о работе молота при той или иной регулировке, необходимо подсчитывать машинное время, т. е. время, идущее на подъем и падение бабы. Однако применение ходографа не дало возможности производить оценку отдельных регулировок с точки зрения минимальной затраты машинного времени, в виду того, что он не обеспечивал постоянной з скорости движения ленты.
Вследствие наличия такого дефекта в работе ходографа определение а времени подъема и падения бабы определялось графическим, методом. 1 Этот метод состоит из ряда следующих друг за другом графических по- < строений (рис. 32). Графический метод определения энергии и скорости в | функции пути изложен в журнале „Вестник металлопромышленности* № 4 ^ за 1936 г., в статье „Об исследовании индикаторных диаграмм паровоздуш- 1 ных молотов", После того как найдены кривые скоростей движений бабы. | производится построение кривых времени в функции пути. Ниже приво- ? дится описанное построение.
с1Н 1
Имея кривые (Н) и зная, чтоV —- ъ — ; Н = ах 1
йЬ
—масштабы), получаем
,, (Ш а йх /1Ч аг =-=—, ---(I)
■ V Р У
Как известно, графическое интегрирование уравн. (1) невозможно. Для получения t путем графического интегрирования вводится новое переменное з, связанное с ординатой у следующим соотношением;
у.г —о?,
де а —постоянный отрезок. Производя в уравнении (1) замену, имеем
М = —~— г. йх ра2
а Сн
^ Ь—-I .г.йх. — т
о 0
(т —масштаб).
Из полученного уравнения (2) видно, что определение времени сводится к построению вспомогательной кривой z — f{H) и ее графическому интегрированию.
Однако при построении кривой встречается затруднение, ко-
торое состоит в том, что в тех точках хода поршня, где скорость равна нулю (у — 0), ординаты вспомогательной кривой становятся бесконечно большими {Н—величина конечная). Поэтому необходимо ограничить участки построения вспомогательной кривой такими ординатами (ус и ун) на кривой скорости, при которых (при выбранном отрезке а) величина ординаты вспомогательной кривой умещалась бы на чертеже. Величины ус и ук следует брать возможно меньшими, чтобы оставшиеся участки хода поршня (от ус АО у 0 и от ук до з; = 0) не превышали бы в сумме 6—8% от полного хода.
Нахождение ординат вспомогательной кривой производится следующим образом. .
На оси абсцисс кривой 1*=/ (И) строится квадрат со стороной, равной а (см. построение для одной точки, рис. 32), и на вертикальную сторону квадрата или ее продолжение лроектируются точки кривой V—/ (#).
Через полученные точки и точку О квадрата проводятся лучи. Пересечение этих лучей с горизонтальной стороной- квадрата или ее продолжением образует ряд отрезков. Перенос отрезков в соответствующие точки хода поршня дают ординаты вспомогательной кривой. По полученной вспомогательной кривой (#) способом графического интегрирования строится кривая ¿=/ (И).
В случае принятия при интегрировании за постоянный отрезок того же отрезка а, который был принят при построении вспомогательной кривой. .. величина масштаба кривой t — f (Н) выразится следующим соотношением:
т = —_—, сек, мм*1 р.а
Время на участие хода поршня от ординаты ус До ординаты = 0 кривой определяется по формуле:
ЛГ^/М'
' Jcp> .
где Лр—среднее значение ускорения на данном участке Ш.
Г
%Лх
(2)
Полученное время, выраженное в принятом масштабе, откладывается на ординате, проведенной на конце участка пути А И (скорость равна ус). Точка конца отрезка времени является исходной точкой построения кривой ¿ = /(Я). Время на участке хода поршня от ординаты уклоу — 0 определяется точно таким же образом, как оно определяется на участке от ординаты ус до ординаты у — О.
Найденное время добавляется к конечной ординате времени, являющейся результатом определения времени на участках пути от _у = 0 до у=ук. Полученная ордината в соответствующем масштабе определяет время хода поршня вверх. Результаты определения времени сводятся в табл. е.
8. Определение коэфициентов, характеризующих эффективность
работы молота.
Работу молота можно оценивать с двух точек зрения: с точки зрения использования энергии и с точки зрения использования времени. В соответствии с этим введены следующие коэфициенты:
а) Коэфициент использования энергии.
Если обозначить: Ь, —действительную энергию удара, выраженную в кгм, 1т — энергию удара без учета влияния трения, т. е.
£« = £«' + кгм,
Ь„ — энергию удара без учета влияния трения при условии хода поршня вниз с давлением в нижней полости цилиндра, равным рн— давлению выпуска,
т. е. 1в = (Р/ + О — Р„) Нт кгм, где Рв'=рвР
Ь0 — энергию удара без учета влияния трения при условии хода поршня вниз с давлением рв в нижней полости и с давлением р0 (магистральным) в верхней полости, т. е. Х0 = (Ро + 0— Р^Ит кгм, где Р0 = РоР, ~
¿« — энергию удара, представляющую энергии при условии использования полного хода {Нтах) поршня, т. е.
1Н = (Р0 + в — Рн) Нтвх кгм.
Примечание. 1а\ Ьт\ Ь,', Ь0 — определяются при действительном ходе поршня.
= — — механический коэфициент использования энергии;
Ь/я
К» — — — коэфициент использования процесса выпуска; Ьв
Ко — — — коэфициент использования^процесса впуска; Ъ0
Кн = + — коэфициент использования хода поршня;
К—Кн. Кв. К0. Кн — полный коэфициент использования энергии.
б) Коэфициент использования времени.
——коэф. использования времени при ходе поршня вверх; ¿д
iL и
коэф. использования времени при ходе поршня вниз;
X = 0 ~ —общий коэфициент использования времени. Здесь обозначены:
¿о — действительное время хода поршня вверх, выраженное в секундах; и — действительное время хода поршня вниз; и—теоретическое время хода поршня вверх; и — теоретическое время' хода поршня вниз.
Ь = где / = м,секг
У У о
сек, где / = Ч>1 + °1*-м1се#
О
#
Примечание. Действительное и теоретическое время определяется на действительном ходе поршня И.
Т7 —верхняя площадь поршня в см2; а —отношение площадей снизу и сверху поршня; О —действительный вес падающих частей; р0 — давление воздуха в подводящем трубопроводе в ати. рв—давление воздуха в выхлопном трубопроводе в ати.
в) Коэфициент мощности.
Коэфициент мощности (#) дает полное представление об эффективности работы молота. Этот коэфициент представляет собою произведение коэфициента использования энергии на коэфициент использования времени
Результаты по определению этих коэфициентов сводятся в табл. ж. Сопоставляя отдельные графы таблиц, можно легко судить о преимуществах и недостатках каждой регулировки.
III. Испытания и анализ работы 3-тонного молота.
1. Результаты первого испытания молота (в существовавших
условиях),
К моменту первого испытания молота основные параметры его не подвергались каким-либо изменениям, за исключением лишь высоты бойков. Суммарная высота бойков составляла 2Ла = 545 мм. Высота верхнего hd = 280 мм.
Таблица а.
Расход воздуха по индикаторным диаграммам.
ИНД. днагр. Ро ата г с Т м3/кг Pt ama Рг Рг А Щ м3/кг »2 м3/кг »3 мг\кг »4 м31кг
1 7,2 33 306 0,124 5,1 3,8 4,2 2,5 0,158 0,196 0,181 0,263
2 9 » » w 5,2 4,3 4,6 2,5 0,156 0,179 0,189 0,263
3 • Ш 9 ш 4,7 3,3 3,6 2,2 0,167 0,216 0,203 0,286
4 » » м ш 4,6 3,3 3,9 2,5 0,170 0,216 0,191 0,263
5 » » я я 4,7 3,1 3,7 2,2 0,167 0,226 0,200 0,286
Таблица б.
ММ индикат. диаграмм Ниж. воздух аР- 1356 СЛ& Верх, воздух Г= 1611 СМ*
<ри Нт м м Ъ Нт м & Нт м <ро Нт м Ь'Нт м Ь' Нт м Ь' Нт М
1 2 3 4 5 0,520 0,520 0,488 0,500 0,515 0,450 0,447 0,573 0,622 0,680 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,491 0,486 0,376 0,311 0,246 0,640 0,100 0,645 0,096 0,7871 0,095 0,840 0,098 0,890! 0,093 0,082 0,073 0,085 0,107 0,125
Таблица е.
1 я §1 VI У2 V* Р2 0« <3* <1н Фа О 1/ V ¿0
я О* «Ш Км М* м3 м* кг кг кг кг кг кг кг л» гг мЦнг
1 0,132 0,070 0,182 0,108 0,835 0,357 1,005 0,410 0,478 0,595 1,075 0,88 0,00023
2 0,131 0,070 0,182 0,105 0,840 0,390 0,962 0,400 0,450 10,562 1,012 0,83 0,00024
3 0,144 0,066 0,187 0,089 0,862 0,306 0,920 0,311 0,556 0,609 1,165 0,95 0,00021
4 0,152 0,068 0,185 0,083 0,894 0,315 0,968 0,316 0,579 0,652 1,231 1,01 0,00019
5 0,170 0,070 0,183 0,075 1,020 0,310 0,915 0,262 0,710 0,655 1,363 1,12 0,00020
Таблица г.
Среднее усилие от работы трения.
9 X 1 Нт Фн А н рн Фе Ы Р» Рн Рв Рев а Я т
кг/см*
мм м мм2 мм кг\см? ММ2 ММ кг кг кг кг кг
1 39,0 0,640 1080 27,7 4,62 380 9,75 1,65 6120 2660 3460 ЗОЮ 450 15
Таблица д.
Скорость бабы и энергия удара.
4 я* 15 а, « к 5ц ч 1 мм Нт м Фв' мм Не' мм Рв' кг/см* Фн' мм Л«' мм Рн кг/см2 Рв' кг Рн кг Рев' кг и кгм Ьт кгм 1э кгм V -м!сек
1 2 8 4 5 39,0 39,4 48,0 51,3 54,3 0,640 0,645 0,787 0,840 0,890 900 900 980 1200 1180 23,0 22,8 20,4 23,4 21,9 3,85 3,80 3,40 3,90 3,65 510 600 510 560 530 13,0 15,2 10,65 10,9 9,То 2,17 2,54 1,78 1,82 1,62 6200 6120 5480 6280 5720 2950 3450 2420 2470 2200 3250 2670 3060 3810 3520 2078 1720 2420 3210 3150 1635 1650 2010 2150 2280 3715 3370 4430 5360 5410 4,9 4,7 5,4 5,90 5,90
Примечание: Скорость в момент удара вычислялась по зависи мости
(
Таблица е.
Результаты определения времени графическим методом2(рис. 32).
№№ индикатор, диаграмм Время в сек. за ход бабы
Вниз Вверх Вниз и вверх
4 0,242 0,59 0,832
Таблица ж.
Величины коэф., характеризующих эффективность работы молота.
№№ индикатор, диаграмм Ьэ кгм Н т м К/И Кв Ко Кн К X И Теоретическое число ударов **)
3 4 5 4430 5360 5410 0,79 0,84 0,89 0,92 0,94 0,93 0,72 0,74 0,75 0,65 0,71 0,67 0,65 0,67 0,72 0,27 0,32 0,33 0,69*) 0,62 0,69*) 0,18 0,19 0,22 85 72 79
Примечание: *) Коэф. А вычислен по данным, полученным ходографом.
**) Теоретическое число ударов в минуту вычисляется по ма-
60
шинному времени, т. е. в = ———
tд + tд'
2. Анализ работы молота.
На основании анализа полученных результатов вытекает, что молот имеет ряд недостатков.
1) Преувеличенная высота нижнего вредного пространства.
Преувеличенная высота нижнего вредного пространства получается по причине слишком большой высоты бойков 2Аа = 545 мм и излишней длины штока л:.*
Получившаяся преувеличенная высота нижнего вредного пространства влечет за собою неполное использование энергетических возможностей молота.
Так, действительная максимально возможная ветчина хода поршня (см, рис. 10 протокола № 1) при бойках с 2^ = 545 мм составляет:
Нг-Ь—ид— 1435—190—275 = 970 мм,
где Нг — высота цилиндра от верхней плоскости поршня, опущен-
ного на нижнюю крышку до нижней плоскости верхней крышки,
Ь — высота предохранителя,
-
£/<? —высота действительного вредного пространства, Од = 2кд — А — 545 — 270 = 275 мм.
В случае же нормальной величины нижнего вредного пространства £/« — 70 мму величина хода поршня составит
Н2 — £— ин — 1435— 190 — 70= 1175 мм.
Таким образом действительный максимальный ход поршня получился меньше нормального на 1175 — 970 = 205 мм.
Это указывает на неполноту использования хода, следовательно, на снижение энергии удара, а также на непроизводительный расход воздуха.
Мероприятием для устранения этого недостатка может явиться установка бойков с таким расчетом, чтобы нх суммарная высота находилась в пределах 340—420 мм.
Однако, в случае укорочения штока указанные пределы могут быть соответственно повышены.
2) Неправильная регулировка.
Из графика открытия клапанов (рис. 26) видно, что распределение точек посадок и подъема клапанов допускает наличие в обеих полостях цилиндра процессов сжатия и расширения воздуха на значительном участке хода. Наличие в цилиндре таких процессов влечет за собой снижение скорости движения поршня и, как следствие этого, и снижение энергии удара. Это дает основание считать существующую установку клапанов неправильной.
Кроме того, из табл. ж видно, чтб значение коэфициента использования процесса выпуска низко. Это вызвано повышенным давлением в нижней полости цилиндра при ходе поршня вниз. Из индикаторных диаграмм (рис. 26) следует, что средние давления на этих участках хода поршня составляют от 2,17 до 2,54 кг\см2 при слабых ударах и от 1,62 до 1,82 кг/см2—при сильных ударах.
Такие увеличенные противодавления вызваны недостаточным открытием клапана (4) нижнего выпуска. Действительно, в момент соприкосновения бойка с поковкой при слабых ударах подъем клапана составляет 10 мм, а при сильных ударах—17 мм. Эти открытия обеспечивают соответственно живые сечения для протекания воздуха
Д' =1,0.3.10 = 30 см* и
// = 1,7.3.10 = 51 см*.
При конечной скорости движения поршня ^ = 4,9 м\сек, в первом приближении, скорость истечения воздуха при слабых ударах составляет
о, — — *>9.1356 _222 м\сен. Д' 30
При конечной скорости движения поршня х/==5,9 м1сек скорость истечения воздуха при сильных ударах составит
5,9.1356 _1Ъ7м1са:
€9| .—--- -—— I О/ М
Д" 51
Полученные скорости истечения еще раз подтверждают высказанное выше мнение о недостаточном открытии клапана (4). Для получения диа-
SI
ík* 18?
грамм без значительного противодавления снизу необходимо иметь максимальное значение скорости истечения воздуха ш —80 м^сек.
Указанную скорость истечения воздуха может обеспечить живое сече
ние
<0
шйх
5,9,1356 80
100 см2.
Однако добиваться такого подъема клапана, при котором обеспечивается такое живое сечение, не имеет смысла, потому что на пути движения воздуха из нижней полости цилиндра встречается постоянное сечение /7 = 80,5 см2 (рис. 27), последнее и будет лимитировать давление в цилиндре. Таким образом величину открытия целесообразно увеличить только до
к'
80,5 ЗЛО
2,7 сж^27 мм.
Анализ величины максимального открытия клапана 1 верхнего впуска также указывает на недостаточность его открытия для создания нормальных при данной конструкции клапанной коробки скоростей втекания воздуха. Действительно, открытие клапана на 13 мм обеспечивает живое сечение /,3=1>3.3л0=39 см2, лимитирующее давление, в верхней полости цилиндра, так как величина постоянного сечения /7=80,5 см2, является большей чем /3-
Следовательно, величину подъема клапана необходимо довести до
к = 2,7 см ^ 27 мм.
3,10
Зад^бт.
V Сечения см2 Ход бабы Направление движен. воздуха м ез г о 1-Н < (М И ее Н О Т-Ч С9 <
Вниз.......... Впуск Выпуск 189 Ю5 113 84 15^80,5 115 Юб^З 172 122
Вверх •«*.•«..« Впуск Выпуск 189 105 ИЗ 84 154 80,5 115 105 113 172 122
Рис. 28.
3) Недостаточный подъем клапанов при данном ходе рукоятки.
Недостаточный йодъем клапанов нижнего выпуска (4) и верхнего впуска (1) является не только следствием неправильной регулировки, но также наличием значительных мертвых ходов в звеньях распределительного механизма. О влиянии мертвых ходов (от звена й до клапанов) на величину подъемов клапанов можно судить по пунктирным линиям, нанесенных на график открытия клапанов (рис. 15).
В приведенных (рис. 4) основных положениях распределительного механизма открытия клапанов получены графическими построениями. Эти построения не учитывают влияние мертвых ходов на открытия клапанов. При работе молота было замечено, что рычаг, несущий груз, упирается в звено распределительного механизма клапана 4 нижнего выпуска. Это приводит к тому, что на участке хода рукоятки управления от 7 до 8 деления клапана 2 и 5 совершенно не поднимаются, несмотря на продолжающееся перемещение рукоятки.
Таким образом получилось, что максимальные величины открытий клапанов 2 и 5 соответствовали величинам открытий клапанов при 7-ом положении рукоятки на секторе.
Последнее и отмечено на графиках перемещения рукояти пунктирной линией (рис. 26). Превышение кривых этих графиков над пунктирной линией показывает величину упругой деформации рычага несущего груз.
4) Чрезмерные давления над клапанами верхнего (1) и нижнего (3)
впусков.
При снятии верхних крышек-золотниковой коробки было обнаружено:
1. Зазор между боковыми поверхностями клапанов и втулок достигает 0,5 мм на сторону.
2. Под разгрузочными клапанами, клапанов верхнего и нижнего впусков, подложены шайбы с прорезами.
Приводимые на рис. 26 диаграммы давлений отвечают указанному состоянию клапана 1. Рассматривая указанные диаграммы, можно заметить, что кривая давления аб, соответствующая ходу поршня вниз, имеет тот же характер, что и отвечающая этому периоду кривая давлений в верхней полости цилиндра. Это становится совершенно ясным, если принять во внимание, что в данный период времени надклапанная полость соединена с верхней полостью цилиндра (рис. 27). Кривая вгда отвечает движению поршня вверх. Часть этой кривой вг указывает на то, что в первой части хода поршня вверх клапан 1 верхнего впуска закрыт, и над ним, вследствие наличия большого зазора между боковой его поверхностью и поверхностью втулки устанавливается почти магистральное давление.
Однако, начиная с момента открытия разгрузочного клапана, это давление резко падает и к концу открытия разгрузочного клапана оно почти достигает имеющейся в этот момент величины давления в верхней полости цилиндра. Затем,- после того как начал открываться клапан 1, надклапанная полость соединяется с верхней полостью, и характер кривой давлений над клапаном полностью становится идентичным с характером кривой давлений и в верхней полости цилиндра.
Если пренебречь падением давления при прохождении воздуха через отверстия разгрузочного клапана, то можно принять, что разность ординат давлений в начале и в конце хода разгрузочного клапана составит то прижимающее усилие, которое и удерживает кдалан 1 на седле. Очевидно, с возрастанием прижимающего усилия будет возрастать и усилие, потребное для перемещения рукоятки управления.
Для того чтобы понизить давление в надклапанных полостях, необходимо уменьшить зазор между боковыми поверхностями рабочих клапанов и втулок. Необходимо отметить, что в случае слишком больших снижений давлений над клапанами 1 и 3 возможно самопроизвольное открывание их. Применение цеховыми работниками шайб с прорезами приводит к излишнему расходу сжатого воздуха.
Так, например, когда клапаны выпуска открыты (рис. 27 и 28) воздух из магистрали, проходя через боковые зазоры клапанов впусков в прорезы в шайбах, имеет возможность уходить в атмосферу. Кроме указанной утечки, которая происходит на большей части хода поршня вверх и вниз, часть сжатого воздуха попадает в соответствующие полости цилиндра и способствует тем самым повышению противодавления в этих полостях. Вышеизложенное дает право признать, что применение шайб с прорезами для разгрузочных клапанов недопустимо.
б) Мероприятия, устраняющие недостатки в работе молота.
На основе приведенного анализа были намечены следующие мероприятия, обеспечивающие повышение эффективности работы молота.
1. Установка верхнего бойка с высотой к = 160 мм, вместо существующего бойка к — 280 мм,
2. Изменейие существующей настройки в направлении получения максимальных коэфициентов Кв, Ко и
3. Уничтожение мертвых ходов в звеньях распределительного механизма.
4. Притирка клапанов. Прежде чем проводить испытание после осуществления всех 4-х мероприятий, был интересно выявить роль отдельных факторов. С этой целью было проведено второе испытание.
% К * Ч К'цЧ { « 1« Ж я. ^ А. > »1 Ч v
тттш . т 1 1 1 | 1 | 1 | |»| г} | м' ■ - 1 > 1 ' "1 •11 1 11 и 1 |> | Ц-,, ц,,
. /) А и м
\
4
5
3. Результаты второго испытания.
Второе испытание проводилось при измененной регулировке молота. Все остальные факторы при втором испытании остались неизменными. Из* менение регулировки выразилось в создании увеличенного открытия клапана 4 нижнего выпуска. Снятые индикаторные диаграммы (рис. 29) указывают на резкое снижение давления на участках нижнего выпуска.
Снижение давления на участках нижнего выпуска обычно влечет за собой увеличение скорости и энергии удара. Ниже приводятся результаты по определению скорости и энергии удара.
После второго испытания молот был сдан в капитальный ремонт, во время которого были выполнены 3 и 4 мероприятия.
При пуске молота обнаружилось, что молот работать не мог, ввиду самопроизвольных открытий клапанов. В качестве временной меры, для уничтожения самопроизвольных^от-крытий клапанов 1 и 3 была предпринята установка, на'седла разгрузочных клапанов, шайб с прорезами. Однако эта мера полностью не уничтожила самопроизвольного откры-тия*клапанов.
Таблица &
Скорость бабы и энергия удара. ^
№№ нндик. диагр. * с* ч «0 © 9 ч «б Л» N д * V <0 «к. * © а? Ч к * еч "Йг «Ь со * ч «0 о. * £ * «0 £ 5? * ч •м ►-а N * ч * ¡ё
6 48 0,780 990 20,6 3,44 170 3,54 0,59 5540 800 4740 3700 2000 5700 6,1
7 50 0,815 1100 22,0 3,67 230 4,60 0,77 5920 1040 4880 3980 2080 6060 6,3
8 51,50,845 1150 22,4 3,72 70 1,36 0,23 6000 304 5696 4800 2160 6960 6,7
4. Результаты третьего испытания.
При третьем испытании молота был сделан упор на выявление тех результатов, которые вносятся измененной регулировкой в работу молота, В основу изменения регулировки были положены следующие соображения:
1. Недопускание одновременного открытия клапанов впуска и выпуска, относящихся к одной и той*же полости цилиндра.
2. Доведение открытия клапанов 1 и 4 до нормальных величин с целью повышения коэфициентов Кв и К0.
3. Доведение открытий клапанов 2 и 3 до таких величин, которые, при создании нормальной ¿последовательности процессов верхнего выпуска и нижнего впуска, могли бы создать повышение коефициента X.
Ввиду того, что одна и та же регулировка не может быть совершенна как с точки зрения максимального использования энергии (коэфициент К), так и с точки зрения максимального, использования времени (коэфициент X), было установлено два варианта регулировки:
1. Регулировка,^ предусматривающая работу молота с ~ максимальным числом ударов.
2. Регулировка, предусматривающая наибольшую отдачу молота в отношении энергии удара.
Третье испытание молота происходило после осуществления всех'четы-рех указанных выше мероприятий.
Ниже приводятся результаты по определению скорости и энергии ударов.
Таблица^.
Среднее усилие от работы трения.
а я т 3 а Ж Си «а и Зц «9 / мм Нт м Фн мм2 Л« рн кг [см* Фн мм2 Лв мм Рв кг/см% Рн кг Рв кг Рев кг в кг Я кг
10 66 1,085 1350 20,7 О 3,5 ¡сорость 380 "баб 5,7 Ы И 31 0,96 аергия 4770 удара. 1520 3260 ЗОЮ Т! 250 5блица 8,2 д.
«я* № 5 я 2 От м. ■ 1 мм Нт м Фа' мм2 Л/ мм Р*' кг\см2 Фн' ММ2 Нн кг 1 рн кг! см3 Рв' кг Рн' кг Р «•' кгм т кгм Ы кгм Ъш кгм / I &
9 10 60,0 66,0 0,980 1,085 1260 21,0 3,50 1260 [19,1 [ 3,17 460 410 7,66 6,20 1,28 1,04 5640 5120 1735 1405 ,3905 3715 3825 4030 2700 3000 6525 7030 6,5 6,75
3* Изв. ТИИ, т. 57, в. III.
33
Таблицы указывают, что третье испытание не дало желаемых результатов. Это произошло потому, что характер индикаторных диаграмм (рис. 30) оказался неудовлетворительным. Последнее выразилось в резком падении кривой давления верхнего впуска вниз, а также в повышении кривой давлений нижнего выпуска.
Наблюдение за работой молота показало, что причина этого заключалась в самопроизвольном открывании клапана 3 нижнего впуска при ходе бабы вниз.
С целью устранения указанного недостатка в клапанах 1 и 3 б ыли высверлены по 4 отверстия в каждом. Отверстия были снабжены резьбой, для ввертывания в них резьбовых пробок, снабженных отверстиями различных диаметров. ,
5. Результаты четвертого испытания.
К моменту четвертого испытания состояние молота было не совсем удовлетворительное, ввиду пропуска сжатого воздуха через прокладку верхней крышки цилиндра. Бойки были установлены с суммарной высотой 2А«9 = 420 мм. (Высота верхнего — 160 мм).
Таблица а.
Расход воздуха по индикаторным диаграммам.
ГО *>
индикатора. ро Т ^ со <3 € « 5 в- в ¿С СО*"" ^ со ^ СО
диаграмм « в 5$ «3 *
я «а. « ¿1 й' о"
11 7.0 34е 307 0.128 3,0 2,0 3,8 2.3 0,163 0,311 0,197 0,244
12 7.0 34° 307 0,128 4.8 2,2 3,5 1,8 0,167 0,304 0,240 0,334
13 7,0 31° 304 0,128 5,0 2,0 3,7 2,1 03161 0,308 0,199 0,298
Таблица б.
№№ индикат, диаграмм Нижний воздух 1356 см? Верхний воздух 1611 СМ*
9» Нщ У Нт м | м 71 Нт ' Нт М | М фо Нт>~\' Нт м м 71' Нт м Р/я« м
И 12 13 0,380 0,408 0,350 0,565 0,615 0,492 0 0 0 0 0 0 0,301 0,263 0,325 0,970 0,980 0,976 0,265 0,293 0,276 0 0 0
Таблица
№№ индик. диаграмм м» Уо / К Ул <?1 кг 02 кг <?3 кг кг <2* кг (¡в кг с кг Го м» Го
1 2 м? 1 3 м? л 4 м? и м^/кг
11 0,128 0,051 0,204 0,091 0,786 0,016 1,036 0,373 0,77 0,663 1,433 1,17 0,00014
12 0,138 0,055 0,200 0,039 0,827 0,018 0,952 0,266 0,809 0,686 1,495 1,22 0,00017
13 0,114 0,047 0,209 0,097 0,708 0,015 1,050 0,326 0,693 0,724 1,417 1,16 0,00015
34 N
Среднее усилие от работы трения.
« я л X я 1 мм Нт М Фн мм3 Ин мм рн кг ¡см2 Фв мм2 нв мм Рв .кг/см2 Р кг Рв кг Ра кг О кг Я кг
13 59,5 0,976 1390 23,4 3,9 450 7,55 к' 1,26 5290 / 2025 3265 ЗОЮ 250 8,05
Таблица д.
Скорость бабы и энергия удара.
№№ индикат. диагр. * »4» 3 а: 05 ч ч ч. ■9 Ч во Л; <М д га * V < * Ч <4 д N * ' ^ (О ¿С * й (О * V 50 <£ 3 * 4 * ГО ^ и о
11 59,2 0,970 1440 24,4 4,07 220 3,72 0,62 6550 840 5710 2680 5520 8200 7,3
12 59,7 0,980 1240 20,7 3,46 280 4,68 0,78 5570 1008 4512 2700 4420 7120 6,8
13 59,5 0,976 1360 22,8 3,80 230 3,86 0,64 6120 867 5253 3690 5130 7820 7,15
Таблица е.
Результаты определения времени ходов бабы вверх и вниз графическим мето
дом (рис. 32).
индикатор, диаграмм Время в сек. за ход бабы
V
Вниз Вверх Вниз и вверх
И 0,226 0,52 0,746
13 0,24 0,58 0,82
Таблица ж.
Величины коэфициентов, характеризующих эффективность работы молота.
№№ индик. диаграмм 1э Нт Кт Кв Ко Кн К Я Теориич. число ударов
11 12 13 8200 7120 7820 0,97 0,98 0,976 0,97 0,97 0,97 0,92 0,88 0,91 0,75 0,68 0,72 0,77 0,78 0,77 ¡0,52 0,45 0,49 0,77 0,68 0,4 0,33 81 73
M
"S &
Q)
§
1 О
i §
о
0
1
I
£
О §
£ о
OJ
с*
<5
Q)
1
s-
I
S
«S
О
2
s?
>* ?
s •
ti f"H со
« <» - fe 3' о s
X. - > ft Oi
Сравнивая индикаторные диаграммы первого испытания (рис. 26) с индикаторными диаграммами четвертого испытания (рис.31), можно заключить, что величина усилия прижимающего клапана 1 к седлу при четвертом испытании меньше, чем при первом испытании.
Последнее указывает на то, что для перемещения рукоятки управления потребуется прикладывать меньше усилия, и при стремлении облегчить работу машиниста нет никакой необходимости в подкладывании под разгрузочные клапаны шайб с прорезами. Как уже указывалось, четвертое испытание молота было проведено при двух регулировках. Характер каждой регулировки выявляется соответствующим графиком открытия клапанов (рис. 31) в зависимости от положений рукоятки. Обе^регулировки имеют одну общую особенность, заключающуюся в том, что моменты подъемов и посадки рабочих клапанов одной и той же полости совпадают, /
Первая регулировка рассчитана на максимально возможное сокращение времени, затрачиваемого на подъем бабы. Для этой цели точка, соответствующая началу открытия клапана 3 нижнего впуска занимает по сек-тору рукоятки сравнительно низкое положение (4-е деление). Этим обеспечивается достаточное открытие клапанов 2 и 3 при ходе бабы вверх.
Вторая регулировка направлена на получение возможно большей энергии удара. Последнее достигается смещением точек, соответствующих посадкам клапанов при первой регулировке, вверх на одно деление. Таким образом момент посадки клапанов 1 и 2 верхней полости соответствует при второй регулировке четвертому делению вместо третьего, а момент посадки клапанов 3 и 4 нижней полости—пятому, вместо четвертого. Это позволяет при самом нижнем положении (нулевое положение) рукоятки увеличить открытие клапанов верхнего впуска 1 и нижнего выпуска 4, т. е. создать наиболее благоприятные условия получения максимальной энергии удара.
Сравнивая индикаторные диаграммы первого и четвертого испытаний, можно установить, что при четвертом испытании молот работал с лучшими показателями. А именно,:
1. Величина хода бабы увеличилась.
2. Среднее давление р'$ в верхней полости на участке впуска увеличилось.
3. Среднее давление р'н в нижней полости на участке выпуска уменьшилось.
4. Среднее давление р\—верхней полости на участке выпуска уменьшилось.
Графическое сравнительное исследование индикаторных диаграмм, полученных при 1-ом, 3-ем и 4-ом испытании, приведено на рис. 32.
Все получавшиеся изменения в индикаторных диаграммах (рис. 31) можно расценивать только как положительные факторы.
Действительно, сравнивая показатели работы молота (рис. 33) при новых условиях, можно констатировать значительное повышение эффективности работы молота. Так, например, повышение энергии удара достигло
8200-5360 з
5360
Более полную характеристику степени повышения эффективности работы молота, при измененных условиях по сравнению с существующей до внесения изменений, можно усмотреть из следующей таблицы. (Данная таблица относится к ударам с наибольшей энергией),
£
Условия испытания № испытан. Регулировка №№ индикатор, диагр. Размеры фик-сир. регулировок Показатели Коэф. использование
щ «2 % щ и V п Го Го Ьэ Кт Ко Кн К 'Л-
Существовавшие........... • 1 Сущест. 4 — — — — 5360 * 5,9 \ 72 1,01 | 1 0,00019 0,94 0,740,71 ! 0,67 0,32 0,62
| 4 1 И 1 10 22 12 8200 7,3 81 1,17 0,00014 0,97 0,92 0,75 0,77 0,52 0, 7
\
2 13 9 2 20 22 7820*) 7,15 73 1,16 0,00015 0,97 0,91 0,72 0,77 0,49 0,68
*) Преуменьшенная энергия удара объясняется тем, что при снятии индикаторной диаграммы верхняя прокладка цилиндра была пробита.
При отсутствии этого энергия удара имела бы более высокое значение, так как кривая давления верхнего воздуха на диаграмме была бы эквидистантна кривой давления над клапаном (1).
Этот вывод подтверждается третьим испытанием.
П р и м е ч ан и я: 1. Методы измерения размеров, фиксирующих регулировку (настройку) молота, указаны к протоколе № 2.
2. Указанный расход воздуха не учитывает утечек воздуха через неплотности.
3. Коэфициент X вычислен на основе графических построений (рис. 32).
а ?
б s
4 3
5 í
.s3 6 о
[X 703О
* / ff Ш
ЯОЛ/е/?<7 ¿jc/767/??a/l¿s¿f
¡V
<S£ ftÏAf
/OÛOO.
â оов. óooo. ■4 ooo. S ooo. о
УГ
к.
t
Рис. 33-«.
% <&г -
OOOOS
QOOOJ
О
pocxû? ÛûjQi/ЯО
3
/
ß
Рис. 33
<v ^ 3
IV. Испытания и анализ работы 6-тонного молота.
1. Результаты первого испытания (в существовавших условиях).
Расход воздуха по индикаторным диаграммам. Таблица а.
№№ инди кат. диагр.
«
I. о
г»
7,5 6,9 7.4
29 27 29
302 300 302
0,110 0,127 0,120
04 <м *
* *
£ <м в>. СЭ а.
зл 5,0 2,4
4,6 2.2 3,9
4,6 2,4 4,0
ъг
ео со с? со
*
«о
£ а
I I I
1,8 0,2060,147 0,246 0,298 1,5 0,169'0,288 0,190 0,375 1,4 0,165 0,264 0,184|0,387
Таблица б.
№№ индик. диаграмм Нижний воздух: а /=■= 1810 см2 Верхний воздух: 2124 см3
®« Нт М 7 Нт М 71 Нт м ¡3} Нт м <?о /Л»У Нт1ь' НтЬ! Нт м | м | м | м
1 2 3 0,578 0,588 0,553 1,425 1,205 1,285 0,262 0 0 0 0 0 0,326. 0,425 0,456 1,285 0,366| 1,410 0,150 0,157 0,245 0,220 0,138 0,172
Таблица в.
индикат. диагр.
У1 У?. Ук <?1
м3 м3 м* м3 кг
<?2 кг
кг
<?4
кг
Ян.
кг
0,362 0,105,0,318 0,144; 1,76.0,51 0,324 0,10710,370 0,159,1,92 0,37 0,332 0,100 0,378 0,166.1,99 0,38
1,290,48
1,95 2,05
0,42 0,43
1,25 1,55 1.61
кг
О
кг
Уо
Уо
0,81 2,06,1,69 1,53 3,08,2,52 1,62 3,23 2,66
0,00012 0,00017 0,00016
Среднее усилие от работы трения.
Таблица г.
(М
№4 индикатор. к ся ? ММ * С4 Я мм го * * N *
диаграмм £ в а» ' •52 а; «О в со »«г <х> СЦ «О 0, 0, о С*
78,5
1,285
2220
28,3
4,71
260 3,31,0,55 8530
1960 7370,6550
820
Скорость бабы и энергия удара.
12,5 Таблица д.
ММ индикат. |<Ч с* а? ч мм е* * е* * 1 со * ьг * (4} * * Си и
диагр. * ч 90 $ ч «о ч а; V £ С*. ч со си со се £
87
78,5 86
1,425 1,285 1,410
1760 1870 2170
20,2 23,8 25,2
3,37 3,97 4,2
800 9,2,1,53 470; 6,0.1,00 560 6,51,08
677012770 798011810
8350:1950
4000 6170 6400
5700 8260 79407360 9030 8070
13960 15300 17100
6,5 6,8 7,2
Примечаниие: Скорость в момент удара вычислялась по зависимости:
V
где
*=,/Н* = л/=0,055
у а V 6550
Величины коэфициентов, характеризующих эффективн. работы молота.
№№ индикатор, диаграмм I, кгм Нт М Кт К» 'Ко Кн К
1 13960 1,425' 0,93 0,79 0,65 0,84 0,4
2 15Я00 1,285 0,93 0,87 0,76 0,76 0,47
3 17100 1,41 | 0,93 0,87 0,73 0,83 0,49
-л?
2. Анализ результатов испытания.
Проведенный анализ позволил выявить ряд недостатков.
1) Неправильная регулировка.
Из графика открытия клапанов (рис. 34) видно, что клапан 1 верхнего впуска и клапан 2 верхнего выпуска поднимаются и садятся на седла неч одновременно. Клапан 1 поднимается и садится на седло в те моменты/ когда рукоятка управления занимает на секторе третье деление, а клапан 2—лишь тогда, когда рукоятка находится на пятом делении. -
Таким образом при движении рукоятки от пятого деления к третьему в верхней полости цилиндра происходит процесс сжатия воздуха. Как уев»5 зывалось выше, наличие процесса сжатия воздуха в цилиндре снижает? скорость движения поршня, а следовательно, при правильной регулировка молота процесс сжатия не должен иметь места.
Рассматривая далее график открытия клапанов, можно заметить, ч клапан 3 нижнего впуска и клапан 4 нижнего выпуска поднимаются и садятся на седла тоже неодновременно/ Клапан 3 поднимается и садится седло в моменты, когда рукоятка управления находится между первыми* вторым делениями, а клапан 4—лишь тогда, когда рукоятка находшвба/ четвертом делении. Вследствие такого размещения точек лосадок # эд>д%? емов клапанов 3 и 4 получается, что при перемещении рукоятки фт ч&г* вертого деления до первого (рис. 8) клапаны нижнего впуска 3 и няж$ него выпуска 4 открыты.
Для того чтобы представить, что происходит в эти моменты с воздуйг? ним потоком, необходимо обратиться к схеме движения воздуха в клапай* ной коробке (рис. 7). Вполне очевидно, что в те моменты, когда клацая/ нижнего выпуска поднят, при открытом клапане 3 нижнего впуска - ма стральный воздух, не производя полезной работы, стремится, вместе с работавшим воздухом нижней полости цилиндра, выйти в выпуск ' трубу. Анализ разобранных положений посадки и подъема клапанов, поз* воляет заключить, что существующая регулировка молота является неправильной и приводит к непроизводительному расходу воздуха.
Для того чтобы устранить непроизводительный расход воздуха и бежать циклов расширения и сжатия воздуха, при работе его в цилиндра, необходимо посадить клапаны 3,4'и клапаны 1, 2 так, подъемы и посадки каждой пары происходили одновременно.
Так же, как и прежде, в силу высказанных выше соображений, » ходимо установить две регулировки: регулировку обеспечивающую максимальное число ударов (первая регулировка), и регулировку, обеспечивающую максимальную энергию удара (вторая регулировка).
-1-
2) Наличие больших мертвых ходов в звеньях распределительного
механизма. '
Рассматривая график открытия клапанов (рис. 21 протокола № можно заметить, что подъем клапанов неравномерен по всему ходу
коятки управления. Существуют такие участки на графике, где почти не замечается перемещения клапанов.
Наличие таких участков на графике указывает на лоявлени в звеньях распределительного механизма весьма больших зазоров (очевидно, чем больше эти участки, тем больше и зазоры в звеньях),
Однако надо отметить, что вредное влияние зазоров сказывается не только в непроизводительном перемещении рукоятки на определенном участке сектора, но и приводит к ^уменьшению величин открытия клапанов. Все уменьшающиеся по мере увеличения зазоров, открытия клапанов, в свою очередь приводят к понижению эффективности работы молота. Поэтому для лучшей работы молота необходимо устранить имеющиеся мертвые хода в распределительном механизме.
Особенно надо обратить внимание на сочленения концов рычагов (ку-лиссы со стаканами.
3) Недостаточные размеры окон в клапанных втулках (рубашках).
Следя по схемам (рис. 7) за движением воздушного потока, при впусках его в полости цилиндра, и подсчитывая по чертежам „живые" сечения проходимых каналов, отверстий (рис. 6), можно заметить, что лимитирующими сечениями (минимальными) являются сечения окон впуска (12 и
12 /*2тах)<
¿Отсюда, всякие отклонения от указанных на чертеже размеров окон, в сторону их уменьшений, будут отрицательно сказываться на эффективности работы молота.
4) Преувеличенная высота нижнего вредного пространства.
Существующую высоту нижнего вредного пространства иё~ 2/^—А — = 195 мм следует признать преувеличенной против нормальной высоты, которая должна быть равной ин — 70 мм. Ввиду того, что на исследованных молотах шток соединяется с бабой посредством конуса, то в процессе работы молота возможно уменьшение длины штока, последнее повлечет за собой уменьшение нижнего вредного пространства. Принимая это во внимание, вышеуказанный размер Он устанавливается для приработавшегося штока, и кроме того считается необходимым производить систематическую проверку фактической высоты нижнего вредного пространства с целью недопущения ударов поршня о нижний сальник.
5) Преувеличенное давление воздуха над клапанами впуска.
• Рассматривая индикаторные диаграммы (рис. 34), можно установить что давление над клапаном 1 велико.
При существующих давлениях над клапанами впуска 1 и 3, для перемещения рукоятки управления, машинисту приходится прикладывать значительные усилия. Стремление облегчить работу машиниста привело в свое время к увеличению длины рукоятки.
Однако, увеличенная длина рукоятки создала очень большой ход (размах) конца ее, так что хотя машинисту и приходится прикладывать меньшие усилия при работе рукояткой, но зато эта работа требует от него более сложных и трудных движений.
Как видно, задача облегчения условий работы машиниста"в полной мере не решена.
Для того чтобы эта задача была полностью решена, необходимо итти по линии создания нормальных зазоров (0,07 мм на сторону) между боко-
TP СО
ü S CW
I
jjí -y CC 'ifû yfc/
йыми поверхностями втулок и клапанов, а также по линии подбор марных сечений продольных канавок на боковых поверхностях кла
Проведение этих мероприятий позволит снизить давления воздуха2 клапанами, а следовательно, даст возможность создать нормальные усщ вия работы машинисту. ^
3/ Результаты второго испытания молота. -Л
К моменту второго испытания была изменена регулировка, остальные; же мероприятия остались не проведенными, так как проведение этих ме-г;] ролроятий возможно лишь при капитальном ремонте молота. При испн« тании были установлены бойки с суммарной высотой 2/^—1120 ммА
(Высота вехнего Аа = 505 мм.).
Таблица д.
№№ индикаторн. диаграмм - о «О о {-, с« Ч О & с» ^ га ье а. * ге * О? М -и * * «г* & сэ ч 04 «о ео «5 & « • . • ч
4 5 6 7,0 32 32 33 305 305 306 0,128 4,4 4.3 4.4 2,4 1,9 2,4 3,8 4,2 4,0 1,2 1,4 1,6 0,178 0,180 0,178 0,283 0,321 0,283 0,197 0,184 0,191 0,447 0,402 0,365
Таблица б.
№№ индик. диаграмм
г
Нижний воздух:
а /г — 1810 С»2
сри Нтп м
ч Нт м
м
0,548 1,270 0,563 1,315 0,538 1,200
м
<ро Нт м
верхний: воздух:
4 М {■
я
0,236 0,246 0,301
1,435
МЮ
1,380
0,060 0,065 0,090
0,10* 0,130
0,090
Таблица
№№ ИНДИК. диагр. V! М3 Ф м3 ма ск кг кг Оз кг 0* кг Ъ» кг кг / 0 кг Уо м3 Уо 1 м9/кг м
4 5 6 — 1 0,3290,099 0,3190,102 0,3160,097 0,355 0,352 0,357 0,085 0,094 0,102 1,850,35 1,77 0,32 1,77 0,34 1« * 1,80,0,43 1,910,23 1,87|0,28 1,37 1,68 1,59 1,50 1,46 1,43 2,8712,35 3,142,58 3,022,48 0,00014 0,00014- 0,00015 «
* ^
т
Таблица г.
индикаторн. диаграмм * * * С* 31 * е * а? аг < м * и N * * * * «6-о 3 «а * * * . * «в а. * V) * О м -- о; Ж-
6. ¡84,2 1,38 2300^27,7 4,55 25о| 2,э|о,49 823& - 1 1050 7180 6500 680 Ш,5
Скорость бабы и энергия удара,
ИНДИК. диагр. ¡5 СО $ 3 •ч ся ¡й Ч я ""а; в *
4 87,6 1,435 1890 21,6 3,6 5306,05
5 86,1 1,410 2190 25,4 4,2 4305,0
6 84,2 1,3$0 2010 23,9 3,9 530 6,3
ч
«О * го
* *
»4 со
«о
а. а.
а? *
л*
* ар
у
1,01 7630 1830 5800 0,83 9000 15007500 1,05 8450 1900 6550
83008350 10600 8200 904018000
16650 7,1 18800 7,55 17040 7,16
Таблица ж.
№№ индикатор, диаграмм Ьэ кг м Ит м Кт Кв | Ко Кн К
4 5 6 16650 18800 17040 1,435 1,41 1,38 0,94 0,95 0,95 0,87 0,90 0,87 0,74 0,80 0,78 0,85 0,83 0,81 0,51 0,57 0,52
Сравнение индикаторных диаграмм показало, что характер диаграмм при существовавшей регулировке (рис. 34) и при измененной (рис. 35) почти одинаков.
т
шжтШтПШт*
Однако индикаторные диаграммы при существовавшей регулировке получились такими при непроизводительных расходах воздуха вследствие перекрытия клапанов. При измененной регулировке этот не-достаток устранен.
Производя сравнения показателей работы молота (рис. 36) при первом и втором испытаниях, можно от-метите, что достигнуты следующие результаты:
1. Уничтожен непроиз-## водительный расход воздуха.
2. Энергия удара возра-ела на 10%.
Более полную характеристику степени повышения эффективности работы молота, при измененных регулировках, по сравнению с существующей, можно усмотреть из следующей таблицы. (Данные таблицы относятся к ударам с наибольшей энергией).
№ испытаний ММ индик диагр. .. . • л. Размеры фиксир. регул. Показатели Коэф. использования
Щ «2 "з щ Ь9 V Уо Уо и Кт К Ко К К
1 2 3 3 4 5 96 107 100 97 101 111 125 ИЗ 112 112 104 110 17100 16650 18800 7,2 7,1 7,55 2,65 2,35 2,58 0,00016 0,00014 0,00014 0,93 0,87 0,940,87 0,950,90 0,73 0,74 0,80 0,83 0,85 0,83 0,49 0,51 0,57
Примечания: 1) Методы измерения размеров, фиксирующих регулировку §
молота, указаны в протоколе № 2. 1
2) При подсчете расхода воздуха по индикаторной диаграмме 1
№ 3 не учтены: ^
1. Утечка воздуха через неплотности. -4
2. Утечка воздуха вследствие неправильной регулировки молота. Л
V. Заключение.
В результате проведенной работы можно отметить, что в работе моло- -"] тов произошли следующие изменения:
1. Уменьшены удельные расходы воздуха.
2. Увеличена эффективная энергия удара.
3. Увеличено число ударов у 3-тонного молота.
4. Облегчено управление 3-тонным молотом.
Сравнения происшедших изменений с результатами первого испытания приведены в следующей таблице.
Молоты Увелич. эфект. энергии удара в процентах к существуют. Уменью. удельного расхода воздуха в процентах к существуют, расходу Увелич. числа ударов в процентах к существующ.
1 регул. 2 регул. 1 регул. 2 регул. 1 регул. 2 регул.
3-тонный ...... 6-тонный ...... + 53 - 2,6 + 46 + 10 26 12,5 21 • 12,5 12,5 •ма. 1,4
е
ПРИЛОЖЕНИЯ.
Протоколы выявления состояния ковочного молота фирмы
„Ешписо".
Веса падающих частей 3 тн.
Инвентарный № 1. " 7
ПРОТОКОЛ № 1.
Дата: 7 ноября 1936 года.
Взвешивание падающих частей молота и определение основных
параметров молота.
Порядок определения.^
**
М
Сщмиб ггр: ^ Д^гт
ЫтМ
Рис. 10.
»4 И«. ТИН, т. 57, в. 111.
1. Заполнить таблицу 1 данными по чертежам и вычислить по ним значения для таблицы 2.
2. Определить размеры: В; /, е по натуре согласно эскиза (рис. 10).
3. Снять верхнюю крышку цилиндра.
4. Определить размеры: Д Д; и
5. Измерить расстояние Нх и, отложив его снаружи цилиндра, определить 7.
6. Произвести взвешивание пад. частей (со штампом) динамометром.
7. Опустить бабу на прокладку и снять (штампы)—. бойки.
8. Опустить поршень на крышку сальника.
9. Измерить расстояние Н2 и А.
10. Заполнить таблицу 2 данными, подсчитанными по размерам, взятым с натуры, пользуясь помещенными формулами (см. след. стран.).
49
- Определ, в любой момент Определ. при снятой крышке
С существ, штамп. без штамп.
В й / 2/г С п е Ф Нх 7 А
По чертежу . . . По натуре . , . . 800 800 180 180 2800 420 1580 190 450 453 125 10/40 1295 395 1435 270
Продолжение таблицы 1.
Определение по чертежам
к ё1Р 1" с\т V" У Ы" а\Ъ 1и'"
По чертежу . . . По натуре . . , . 62,5 230/45 662,5 230/45| 157,5 62,5 902,5 230/45 157,5
Обработка результатов.
А=е + Т — е— 1580-}-395 —125 = 1850 мм. Нд = Нх — ¿= 1285— 190= 1095 мм. Ягаах = Я3 —^=1435—190=1245 мм.
4 4 .
>/7= *.(№-*). = ЗД4 (45,32 —18,02) = 1356 -
4 4
1356 П0,0
а—— =-= 0,842.
/=" 1611
+ Г (с.т) + Г (£ р) = 6,25 (23,0X4,5)4-66,25 (23,0X4,5) + +15,75 (23,0 X 4,5) = 647 + 6857 +1630 = 9134 см3, щ — РЛ—{Рбуф) = 1611.20 — (Рбуф) = 32220 — 7410 = 24810
= 7400 сл<3.
Г0 = + Го + v0k = 9134 + 24810 + 7400 = 41344 см? «>■ = <£./>) 4' + // (а. *) + /.'"'(&р)-&,25 (23,0X4,5) +
+ 90,25 (23 X 4,5) + Г5,75 (23 X 4,5) = 11618 см?. Г2М = (2Аз — А) а/7 = (42,0 — 27,0) — 15.1356 = 20340 ел*3.
гы = 7400 ли». К2Аа = г>« + г>2йд + ^=11618+ 20340 + 7400 = 39358 см?
Таблица 2,
в Я /=■ а а Но К Ящ ах Нд
По чертежу . . . По натуре .... ЗОЮ 3000 — 1590 1611 1356 0,842 1690 1690 1795 1850. 1245 1095
Продолжение таблицы 2.
2м ьъ Ко »о к Го г>а V фо 4 Уик
По чертежу . . . По натуре .... 420 9134 24810 7400 71374 11618 20340 7400 39358
Руководитель_.
Определение производили. Представитель завода_
ПРОТОКОЛ № 2. •
Дата: 9 ноября 1936 года.
!
Определение характеристики распределительного механизма.
. Порядокопределения.
Ар**«?
■ёпуЛ
1. Определить размеры таблицы 1 (рис. 11) и таблицы 2 (рис. 12) по нату-(ре и по чертежам.
2. Разметить'полный ход рукоятки управления по сектору на 8 равных делений согласно рис. 11.
Примечание. В случае отсутствия сектора рукоятки—установить его.
3. Определить относительное расположение звеньев распределительного механизма при горизонтальном положении звена ¿¿(крестовины, кулисы—рис. 11).
4. Зафиксировать существующую наладку молота, по таблице 2 и рис. 12.
5. Установить закон перемещения клапанов 1, 2, 3 и 4 (таблица 4) в зависимости от перемещения рукоятки, фиксируя размер УиУъУьУк (Рис- 13) на каждом делении^'сектора.
6. Определить расположение рукоятки на секторе, соответствующее моменту подъема разгрузочных и рабочих клапанов (таблица 5).
7. На основании полученной таблицы 4 и 5 начертить график перемещения клапанов в зависимости от движения рукоятки.
При горизонт, положении звена й рукоятка рйсйоложеиа на 3,5 делении сектора.
Таблица 1.
а Ь с к 1 1 а е £ 5
По чертежу По натуре . 1375 1375 275 275 85 но! — 115:2545 60 300 300 85 | 85 150 150 135 135
№ клапана
1 2
3
4
и
Рис. 12.
Таблица 3.
• Р о /и п а Л// 8 ш е А А А-А 2
1 клапан По чертежу 143 95 55 40 22 4 35/30 _ 25 25 13о'ш _
верхи, впуск. По натуре 143 95 55 40 22 3 — - 26 26 — 1- 0,5
2 клапан По чертежу 143 95 55 40 22 — 35/30 - 25 25 130130 —
верх, выпуск. По натуре 143 95 55 40 22 — — - — — — - 0,5
3 клапан По чертежу 143 95 55 40 22 4 35/30 — 25 25 130,130 —
нижн. впуск. По натуре 143 95 55 40 22 4 — - 26 24 — - 0,5
4 клапан По чертежу 143 95 55 40 22 — 35/30 25 25 130130 """""
нижн. вып. По натуре 143 95 55 40 22 — — - — — — 1- 0,5
Количество окон для клапанов 1 и 3—10 шт. Количество окон для клапанов 2 и 4—10 шт.
При подъеме'рукоятки.
Таблица 4.
N° клапана Положение укоятки 1 2 3 4
У Ход клапана У Ход клапана У Ход клапана У Ход клапана
0 22 13 304 0 35 0 287 17
1 25 10 304 0 35 0 291 13
2, 30 5 304 0 35 0 296 8
3 35 0 304 0 35 0 300 4
4 35 0 304 0 35 0 304 0
5 35 0 299 5 33 2 304 0
6 35 0 290 14 30 5 304 0
7 35 0 283 21 35 10 304 0
8 35 0 279 25 23 12 304 0
При опускании рукоятки.
^^^ № клапана 1 2 3 4 -
Положение рукоятки N. У Ход клапа-• на У Ход клапана У Ход клапана У Ход клапана
3
7 6 5 л 4
<± 3
Z 1
0 — — — —. — — —
Таблица 5.
№№ клапанов Разгрузочный клапан Рабочий клапан
to h h Полож. рукоятки „COOT. tt Ух У2 Полож. рукоятки соот. Ход разгр. клаи.
1 2 3 4 — — 4,0 0,0 0,5 4,50 — _ 3,0 4,10 4,30 3,40 3 4
Рис. 13.
Таблица 6. При подъеме рукоятки
■ Хг
Таблица 6-а. „лг* При опускании рукоятки
\ № клапана № клапана
1 2 3 4 1 2 3 4
Положение^. Положение4"4^
рукоятки ^^ рукоятки
0 28 16 6 27 8 _ _
1 — — — — 7 _ _ _- _
2 17 10 11 20 6 _ — — —
3 10 3 15 12 5 — — — —
4 3 51 20 3 4 — _ _ —
5 0 10 22 —5 3 — — — —
6 0 18 25 -5 2 — — —
7 0 27 29 -5 1 _ — — —-
8 0 35 32 -5 \ 0 — — — —
шкрктия клагк,не& 6 дабисшиости ' от
'Ш
к
* 4 0
Лш$е/те /укаяткц.
Рис. 15.
Руководитель,
Определение производили. Представитель завода_
Протоколы выявления состояния ковочного молота фирмы
„Еитисо*.
Веса падающих частей 6 тн.
Инвентарный №2.
ПРОТОКОЛ № 1.
Дата: 2 января 1937 года.
Взвешивание падающих частей молота и определение основных
параметров молота.
Порядок определения.
1. Заполнить таблицу 1 данными по чертежам и вычислить по ним значения для таблицы 2.
2. Определить размеры: В\й\1\ 2.А; « по натуре- согласно эскиза рис. 16.
3. Снять верхнюю крышку цилиндра.
4. Определить размеры: и
5. Измерить расстояние Нх и, отложив его снаружи цилиндра, определить
6. Произвести взвешивание падающих частей (со штампом) динамометром
7. Опустить ^ бабу на прокладку и снять (штампы)—бойки.
8. Опустить поршень на крышку
сальника.
\
9. Измерить расстояние Я2 и А.
10. Заполнить таблицу 2 данными, подсчитанными по размерам, взятым с натуры, пользуясь помещенными формулами (см. след. стран.)
Таблица 1,
Рис. 16.
Определение в любой момент Определен, при снятой к шщке
С существ, штамп. Без штамп.
В а I 2Л г t О е т\1 ТГ А 945
По чертежу . . . По натуре .... 100()| 200 1000, 200 4280 1140 1 - 1 110 2140! 110 520 520 150 150 35/35 35/35 Ш45 380 1990 1990
Продвлжеиие таблицы 1.
Определение по чертежам
V &\Р г" с/т V" а!Ь
По чертежу . . . По натуре .... — 170/140 925 270/65 222 1200 — — 222
Обработка результатов.
А = Т + е — ^4-170= 380+2140—150+ 170 = 2540 мм.
Нд = Нх — £— г — 1645 — 110 — 35 = 1550 мм.
Нтах=.Н2 — 1~е — г=тО—110— 150-35 = 1695 мм.
т:Л2 3 14 522 = —= =2124 см2.
4 4
Р — ф) 3,14.(522 — 202) 101. , 1810 п ако
о.г — —-— ---Ь—-——^ = 1810 см2; а = — —-= 0,852
4 4 ? 2124
г>0 = /'" (§•. /») + /" {с. т) = 22,2 (17 X 14)+ 92,5 (27X6,5) = 21500
Го = 11.2124 = 23400 еж3. г>0/б = 2^50 см3. Г0 = г>0 + ^о + г>о* = 21500 + 23400 + 25500 = 70400 см\ (/>.£) + /« (с: т)-22,2 (14Х 17)+120 (27,0X6,5,) = 26300 си\ У2кд = (2кд — А).о.Р-\-уп *) = 39600 смъ. vUb = 24200 см3. У2кд = 9й + Г2Ла + vUk = 26300 + 39600 + 24200 = 90100 см*.
Таблица 2.
й Я Г а Но К Нтах. Нд
По чертежу . . . По натуре .... 6550 820 2124 2124 1810 1810 0,852 0,852 2050 2050 Продол 2540 жение 1695 -1695 | 1500 таблицы 2.
2 ла АО Ко Ао к Го г>и К 2 Ад Уик У2Нд
По чертежу . . . По натуре .... 1140 21500 23400 25500 70400 26300 39600 24200 90100
Руководитель.
Опреденение производили Представитель завода_
*) Объем поршневой полости (см. черт, поршня) »„ = 4600 см*.
ПРОТОКОЛ № 2.
Дата: 10 января 1937 года. Определение характеристики распределительного механизма.
Порядок определения.
¿/г/
г/
02Ш1
Рис. 17,
1. Определить размеры таблицы 1 (рис. 17) и таблицы 2 (рис. 18) по натуре и по ¡чертежам.
2. Разметить полный ход рукоятки управления по*сек-тору'на 8 равных делений согласно рис. 17.
Примечани"е. В случае отсутствия сектора рукоятки—установить его.
3. Определить относительное расположение звеньев распределительного механизма при горизонтальном положении звена Л (крестовины, кулисы, рис. 17).
4. Зафиксировать существующую наладку молота по таблице 2 и рис» 18.
5. Установить закон перемещения клапанов 1, 2, 3 и 4 (таблица 4) в зависимости от перемещения рукоятки, фиксируя размеры ух (рис. 19) на каждом делении ^сектора.
6. Определить расположе-моменту подъема разгрузочных
ние рукоятки на секторе, соответствующее и рабочих клапанов (таблица 5).
7. На основании таблицы 4 и 5 начертить график перемещения клапа нов в зависимости от движения рукоятки (рис. 21).
' При горизонтальном положении звена й рукоятка расположена на 3, 5 делении сектора.
Таблица 1.
Таблица 2.
а Ъ / «г 1 и
По чертежу По натуре . 1550 1900 150 160 4510 62 150 150
№ клапана и
1 96
2 97
3 125
4 112
¿Ьр т сщщме Ф л
Рис. 18.
Таблица 3.
■ . Р о п X л// (1) е А Ек 2
1 клапан По чертежу 380 51 152,5 5 40/36 51 50 150 150
верхн, йпуек^ По натуре . 376 51 — 6 25/28 52 — , 150 150 0,3
2 клапан По чертежу 380 51 152,5 5 30/26 51 50 120 120
верхн. впуск По натуре . 380 52 — 6 28/25 52 _ 119 118 0,5
3 клапан По чертежу 380 51 152,5 5 30/26 51 50 120 120 —
внжн. выпуск По натуре . 377 51 — 6 25/25 52 —. 120 120 0,3
4 клапан По чертежу 380 51 152,5 5 40/36 51 50 150 150 —
нижн. выпуск По натуре . 376 52 — 6 28/29 52 — 151 150 0,5
пуяппсиву илип длтг-ллаиапив ио—и ШТ.
Количество окон для клапанов 2 и 4—12 шт.
№ клапана Положением, рукоятки 1 2 3 4
У Ход клапана У Ход клапана .У Ход клапана у Ход клапана
0 35 29 61 0 62 0 17 45
1 46 18 61 0 62 0 30 32
2 59 5 61 0 57 , 5 42 20
3 64 0 61 0 47 15 53 9
4 - 64 0 61 0 41 21 62 0
5 64 0 59 2 38 24 62 0
6 64 0 49 12 28 34 62 0
7 64 0 38 23 15 47 62 0
•8 64 0 30 31 8 54 62 0
При опускании рукоятки.
№ клапана Голожение рукоятки 1 2 3 4
У Ход клапана У Ход клапана У Ход клапана У Ход клапана
8 64 0 30 31 8 54 62 0
7 64 0 38 23 18 44 62 0
6 64 0 49 12 28 34 62 0
5 64 0 60 1 36 26 62 О
4 64 0 61 0 39 23 62 О
3 64 0 61 0 47 15 51 3
2 58 6 61 О 58 4 40 12
1 45 19 61 0 62 0 29 33
0 33 31 61 0 62 0 19 43
Рис. 19.
Таблица 5.
№№ клапанов Разгрузочный клапан Рабочий клапан
к к Полож. рукоятки соотв. У\ Уг Полож. рукоятки СООТ. Уч Ход раз-груз. клапана X
1 2 3 4 75 74 77 74 69 69 71 68 4,30 4,10 0,10 4,45 — 64 61 62 62 2,35 4,45 1,35 4,10 6 5 6. 6
Таблица б. При подъеме рукоятки.
Рис. 20.
№ клапана рукоятки ^^ Г 2 3 4
0 74 45 10 81
1 62 26 20 68
2 49 38 28 56
3 42 45 38 45
4 41 45 46 35
5 37 49 47 35
6 26 60 59 21
7 15 72 70 14
8 9 79 78 8
Таблица 6-а. „¿с" При опускании рукоятки.
№ клапана Положение^^\^ рукоятки 1 2 3 4
8 9 79 78 8
7 1« 69 70 14
6 26 58 59 25
5 37 48 48 35
• 4 ' .-• „ . 39 46 46 36
3 42 42 38 46
2 5а 36 27' 58
1 63 24 19 68
й 75 13 10 80
Ду/} аятлу
Рис. 21-Руководитель_
Определение производили. Представитель завода_
