CC BY
4
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ МЕТАЛЛО-КОМПОЗИТНОЙ КАТАНКИ РАЗЛИЧНОГО ДИАМЕТРА С ЗАДАННОЙ СТРУКТУРОЙ И МЕХАНИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ В УСЛОВИЯХ СТАНА 300 АО «УЗМЕТКОМБИНАТ»
Файзуллаев Джамал Сабаханович
самостоятельный соискатель ГУП «Фан ва тараккиёт» Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: bozorboyev 1983@mail. ru
Негматов Сайибжан Садыкович
научный руководитель Государственного унитарного предприятия « Фан ва тараккиёт» Ташкентский государственный технический университет, Академик АН РУз, Заслуженный деятель науки Республики Узбекистан, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Негматова Комила Сайибжановна
зав. лабораторией
«Механохимическая технология композитов и буровых растворов» ГУП «Фан ва тараккиёт» Таш ГТУ, д-р. техн. наук, профессор,
Республика Узбекистан, г. Ташкент
Абед Нодира Сайибжановна
председатель ГУП «Фан ва тараккиёт» Таш ГТУ, д-р. техн. наук, профессор, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Икрамова Мукаддас Эралиевна
зам. зав. лабораторией «Механохимическая технология композитов и буровых растворов» ГУП «Фан ва тараккиёт», канд. хим. наук, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Камолов Турсунбой Очилович
зам. председатель ГУП «Фан ва тараккиёт» Таш ГТУ, д-р. техн. наук, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Эшмуратов Баходир Бешимович
ведуший научный сотрудник лаб. «Механохимическая технология композитов и буровых растворов» ГУП «Фан ва тараккиёт», д-р. техн. наук, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Улмасов Тулкин Усманович
Зав. лаб. «Адгезия и динамика композиционных материалов» ГУП «Фан ва тараккиёт», д-р. техн. наук, Республика Узбекистан, г. Ташкент
Библиографическое описание: ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ МЕТАЛЛО-КОМПОЗИТНОЙ КАТАНКИ РАЗЛИЧНОГО ДИАМЕТРА С ЗДАННОЙ СТРУКТУРОЙ И МЕХАНИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ В УСЛОВИЯХ СТАНА 300 АО «УЗМЕТКОМБИНАТ» // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Файзуллаев Д.С. [и др.]. 2021. 12(93). URL: h tips: // 7un iversum. co m/ru/tech/arch ive/ite m/12866
№ 12 (93)
AunÎ
Ж te;
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
RESEARCH AND DEVELOPMENT OF TECHNOLOGY FOR OBTAINING METAL-COMPOSITE ROLLS OF DIFFERENT DIAMETERS WITH THE GIVEN STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES IN THE CONDITIONS
OF MILL 300 «UZMETKOMBINAT» JSC
Jamal Fayzullaev
Independent applicant of SUE "Fan va tarakkiyot" Tashkent State Technical University, The Republic of Uzbekistan, Tashkent
Sayibzhan Negmatov
Academician of the Academy of Sciences of the Republic of Uzbekistan, Honored Scientist of the Republic of Uzbekistan, Scientific director of the SUE "Fan va tarakkiyot", Tashkent State Technical University, The Republic of Uzbekistan, Tashkent
Komila Negmatova
Head of lab. "Mechanochemical technology of composites and drilling fluids"
of SUE " Fan va tarakkiyot " Tash GTU, Doctor of Technical Sciences, Professor, Republic of Uzbekistan, Tashkent
Nodira Abed
Chairman of the SUE "Fan va tarakkiyot" Tashkent State Technical University, Doctor of Technical Sciences, Professor, The Republic of Uzbekistan, Tashkent
Mukaddas Ikramova
Deputy head of lab.
"Mechanochemical technology of composites and drilling fluids"
SUE "Fan va tarakkiyot", Republic of Uzbekistan, Tashkent
Tursunboy Kamolov
Vice-chairman of the SUE "Fan va tarakkiyot" Tashkent State Technical University, Doctor of Technical Sciences, Republic of Uzbekistan, Tashkent
Bakhodir Eshmuratov
Leading Researcher lab. "Mechanochemical technology of composites and drilling fluids"
SUE "Fan va tarakkiyot", Doctor of Technical Sciences, Republic of Uzbekistan, Tashkent
Tulkin Ulmasov
Head lab. "Adhesion and dynamics of composite materials" State Unitary Enterprise "Fan va tarakkiyot", Doctor of Technical Sciences, Republic of Uzbekistan, Tashkent
АННОТАЦИЯ
В статье приведены результаты экспериментальных исследований и разработка опытно-промышленной технологии производства катанки диаметром 12 мм с заданной структурой и механическими свойствами в условиях стана 300 АО «Узметкомбинат».
ABSTRACT
The article presents the results of experimental research and development of an experimental-industrial technology for the production of wire rod with a diameter of 12 mm with a given structure and mechanical properties in the conditions of the mill 300 of JSC "Uzmetkombinat".
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
Ключевые слова: термическая обработка, арматура, низкоуглеродистой марки стали, железобетон, пластичность, прокаливаемость, механическая прочность.
Keywords: heat treatment, reinforcement, low-carbon steel grade, reinforced concrete, plasticity, hardenability, mechanical strength.
Введение. Основой развития Узбекского металлургического комбината является насыщение внутреннего рынка и рынка сопредельных государств качественной и разносортаментной продукцией, (сортовыми и фасонными профилями, проволокой и метизной продукцией).
Расширение на АО «Узметкомбинат» произ -водства метизной продукции из холоднотянутого металла влечёт увеличение потребности в низкоуглеродистой проволоке общего назначения.
Оптимизация технологии получения катанки, проволоки и метизов без дополнительных материальных и энергетических затрат является актуальной проблемой.
Объект и методика исследований. Экспериментальное исследование проводилось на непрерывном, мелкосортном стане 300, предназначенного для прокатки катанки диаметром 8 - 12 мм, круглой стали диаметром 12 - 40 мм, квадратных и шестигранных профилей эквивалентного сечения, а также фасонных профилей не превышающий площадь поперечного сечения 1256 мм2. Марочный сортамент мелкосортного стана - углеродистые качественные конструкционные стали, легированные инструментальные. Исходная заготовка для стана 300 - прямоугольная заготовка сечением 320-250 мм и длиной 4,3 - 6,0 м.
Формирование показателей качества мелкосортного проката из низкоуглеродистой стали проведены экспериментальные исследования, по разработке режимов ускоренного охлаждения катанки диаметром 12 мм из Ст3сп с прокатного нагрева, для получения заданной дисперсно- перлитной структуры параметров " ^ т " и " " в условиях мелкосортного стана 300. Ускоренное охлаждение круглого проката из стали марки Ст3сп по ГОСТ 380 производили на установке термоупрочнения в потоке стана 300 сортопрокатного цеха №2 АО «Узметкомбинат».
Результаты исследования и их обсуждение.
Реализация данной технологии в первую очередь потребовала проведения расчета теплотехнических параметров охлаждения катанки в устройстве. Одним из основных параметров охлаждающих устройств является длина участка активного охлаждения [1].
При известной скорости прокатки упр, в охлаждающих устройствах достигается практически мгновенное снижение температуры поверхности изделия до температуры окружающей среды, то длина участка активного охлаждения 1охл будет определяться продолжительностью ускоренного охлаждения Тохл, т.е.
Длина участка принудительного охлаждения
^охл _ ^пр^охл, м
Полученные значения ¿охл использовали для определения необходимого числа секций охлаждения для ускоренного охлаждения круглого проката.
Следовательно, определение продолжительности ускоренного охлаждения, которая бы обеспечила некоторый запас тепла в изделии, достаточный для получения (после выравнивания температуры по сечению проката) заданной температуры (самоотпуска /со)., определяющей для соответствующей марки стали ее структурное состояние и свойства. Это время может быть подсчитано по формуле.
¿0 • Я2
^охл ^ , £
где а - коэффициент температура проводности стали, м2/с;
Я- Радиус поперечного сечения катанки, м;
Значения чисел Фурье, характеризующих темп охлаждения катанки диаметром 12 мм, находили по графической зависимости 0 = f ^0) работы [2].
Внутренний диаметр камер охлаждения dк выбирали из условия стабильного прохождения через них раската при ускоренном охлаждении и приемлемых значений объемных расходов воды для обеспечения гидротранспортирования.
4 > (2 - 2,5) • d,
. мм
где ^кат - диаметр поперечного сечения круглого проката, мм
Расчет расхода охлаждающей воды. Минимальное количество воды, необходимое для охлаждения проката до заданной температуры самоотпуска, может быть определено из формулы 3. Расчет истечения жидкости с низкими скоростями относительно скорости перемещения металла производиться с целью определения скорости истечения и расхода жидкости при заданном напоре, форме и диаметре отверстия [3].
Расход жидкости:
где Г - площадь сечения отверстия (насадки), где —п • О2/ _
/4 = 125 • 10-
О - внутренний диаметр охладительный трубы -0,04 м.
р - коэффициент скорости где - 0,82; Р - соответственно статическое давление в резервуаре и в среде, в которую истекает струя - 0,5 кгс/м2. р - плотность истекающей жидкости, где р -
1000 кг/м3
Скорость истечения жидкости в камере охлаждения должна быть выше, чем скорость перемещения
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
металла, в противном случае раскат при прохождении через камеры охлаждении будет застревать.
Давление воды в начале камеры создается за счет кинетической энергии струи, вытекающей из кольцевого зазора форсунки. Скорость истечения струи рассчитываем по формуле:
2Рвх + Р^бс
р-(1-Яф)'
где Кф - коэффициент потери давления от удара струи (Кф=0,5).
Абсолютная скорость движения воды
^абс -
0,785 • (dK2 - dn2p)
, м/с;
Давление в форсунке находим, пренебрегая динамическим давлением воды внутри корпуса форсунки
Р^Цст 2 J
В работе [4] указывается, что для того чтобы получить мелкодисперсную перлитную структуру в низкоуглеродистых сталях, катанку необходимо ускоренно охлаждать до температуры от 700 до 780 0С. Поэтому будем определять температуры охла-ждения(самоотпуска)катанки диаметром 12 мм из СтЗсп после прохождения через зоны активного охлаждения и воспользуемся формулой предложенной В.Т. Черненко:
/t = — 11/с.о.
КА£„с
G.
+ /L
где - минимальный секундный расход воды, кг/с См- вес металла, проходящего через камеру охлаждения за 1с (кг/с) где - и пр х 1п.м
AtB < 100
U, где/«
температура охлаждающей воды, поступающей в установку, 0С
/£а - температура аустенизации металла - 1000 0С. Для расчета изменения теплосодержания удобно пользоваться данными Н.Ю. Тайца приведенной в таблице 19 [1].
с- теплоемкость воды при 1= 20 0С, - 4,183. Величину теплосъема при охлаждении оценивали по зависимости
= с • р • [Го - Гт],
где А^ - средний удельный теплосъем на участке принудительного охлаждения, кДж/м3
с —средняя удельная теплоемкость низкоуглеродистой стали,с =0,730 кДж/кг.град [5]
р — средняя плотность низкоуглеродистой стали в диапазоне изменения температур катанки при охлаждении, р = 7,63 • 103 кг/м3.
Величины средних удельных теплосъемов, реализуемых в конкретных охлаждающих устройствах, использовали для оценок минимально потребных расходов воды в каждом охлаждающем устройстве установки термоупрочнения.
А^ = А^ — кДж/м3
Температура нагрева охлаждающей воды, прошедшей через камеру охлаждения, определяли из соотношения
АГВ =
F •
ст
'пр
Aqm
К • с.
, град.
где св — средняя удельная теплоемкость воды в диапазоне изменения ее температурысв = 4,176 кДж. град. [6]
Расчет теплотехнических параметров охлаждения установок термоупрочнения выполнен для круглого проката диаметром 12 мм, и разработанадва режима ускоренного охлаждения катанки по выше указанной методике, соответственно при скорости прокатки 16 м/с, температура воды 23 0С.
Для проведения исследований была назначена плавка № 490652. Оценку дефектов макроструктуры непрерывно литой заготовки ЭСПЦ сечением 250х320 осуществляли по ГОСТ 10243. Результаты оценки макроструктуры металла представлены в таблице 1. Химический состав стали представлен в таблице 2 и регламентируется ГОСТ 380.
Таблица 1
Оценки дефектов макроструктуры металла по ГОСТ 10243
Ромбич-ность, мм Дефекты макроструктуры, балл
ОХН Центральная пори-стоть Осевые трещины «паучок» Общий балл по трещинам Трещины по граням Угловые трещины Точечная неоднородность
широким узким балл Расстояние от поверх., мм.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
6,0 3,5 1,0 2,0 4,0 2,5 3,0 4,0 3,0 10
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
Таблица 2
Химический состав стали
Номер плавки Массовая доля элементов, %
C Mn Si P S Cr Ni Cu Al N
ГОСТ 380 Ст3сп 0,14-0,22 0,400,65 0,15-0,30 не более
0,040 0,050 0,35 0,35 0,40 - -
490652 0,15 0,42 0,24 0,020 0,038 0,07 0,12 0,19 0,005 0,012
Нагрев металла под прокатку непрерывно литых заготовок ЭСПЦ проводился в ПШБ №1 методической шагающей печи в соответствии с требованиями ТИ-ПС 2.19-04 . Прокатка в обжимной группы клетей производится за семь проходов из заготовки сечением 250х320 мм до сечения 120^120 мм. Первая
клеть отдельно состоящая, а остальные 6 клетей составляют непрерывную группу. Прокатку катанки из квадрата 120х120 производилась согласно утвержденной схеме калибровки, приведенной на рисунке 1.
Рисунок 1. Калибровка валков для круглой стали диаметром 12 мм из квадратной заготовки 120х120 мм
После чистовой клети производили ускоренное охлаждение с использованием трех секций установки термоупрочнения.
Режимы охлаждения проката и результаты замеров температуры после чистовой клети, после установки термоупрочнения и результаты механических испытаний проката приведены в таблице 3.
Отбор проб произведен по длине от головной «Г», срединной «С» и торцевой частей раската «Т» от каждого режима делением общей длины раската на 3 части.
Смотка прутков проведена частями по длине раската от каждого режима с соответствующим отбором проб на испытания (металлографическое исследование, механические испытания). Предельные отклонения по диаметру проката соответствуют точности прокатки В1 по ГОСТ 2590.
В результате металлографических исследований установлено (рисунок 2, 3), что с понижением температуры ускорение охлаждения уменьшается количество избыточного феррита, который все более тонкой прослойкой распределяется преимущественно по границам зерен. Одновременно с этим увеличивается площадь перлитных колоний и уменьшается межпластиночное расстояние от 0,6 - 1,1 мкм до 0,2 -04 мкм.
Рисунок 2. Общий вид распределение структуры катанки d 12 мм по сечению. Режим №2
Наиболее существенные изменения структуры происходят в поверхностных слоях катанки (рисунок 1) . На глубине от 1,2 до 1,8 мм наблюдается кольцо сорбита отпуска, переходящий тонкопластинчатый перлит. Глубина переходного слоя определяется маркой стали и температурой конца охлаждения.
При температуре охлаждения 753 0С глубина слоя достигла 0,6 мм. При температуре охлаждения 650 0С структура сорбита возникает по всему сечению около 70 % (рисунок 3). Величина действительного зерна при ускоренном охлаждении катанки до температуры 750 0С уменьшалось от 7 до 9, 10 баллов.
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
Таблица 3.
Режимы охлаждения и механические свойства ускоренного охлажденного круглого проката диаметром 12 мм из стали 3 сп.
Номер режима Давление воды P, атм, по секциям Температура металла, 0С Механические свойства
окончания прокатки самоотпуск Временное сопротивление ©в,, МПа Относительное сужение Т, %
1 2 3 Г С Х Г С Х
1 4 8 - 955 - 975 750 525 535 530 59 57 58
Среднее - 530 Среднее - 58
2 5 10 15 956 -980 650 560 555 555 60 61 58
Среднее - 555 Среднее - 60
Горячая прокатка без охлаждения 10900С
Головная часть раската микроструктура ферритно-перлитная, зерно №9
Срединная часть раската микроструктура ферритно-перлитная, зерно №10, х200.
Торцевая часть, микроструктура ферритно-перлитная, зерно №10, х100.
Рисунок 3. Микроструктура 1-го режима ускоренно охлажденной катанки диаметром 12 мм
Ускоренное охлаждение катанки оказало существенное влияние на механические свойства. Существенное повышение пластических характеристик проявилось при температуре охлаждения до 650 0С, например, относительное сужение повысилось до 10 % а временное сопротивление на 100 МПа против
горячекатаного раската. Относительное сужение в катанке при охлаждении до 750 0С возросло до 8 % а временное сопротивление на 60 МПа. Разброс значений механических свойств в ускоренно охлажденной катанке по длине бунта несколько уменьшается.
Головная часть раската (Г) микроструктура ферритно-перлитная, №10 балла.
Срединная часть раската (С) микроструктура прервистый слой перлита сорбитообразного (70 % поверхности) остальное ферритно-перлитнаяструктура, зерно№10 х100.
Торцевая часть, раската (Х) Микроструктура прервистый слой перлита сорбитообразного (70 % поверхности) остальное ферритно-перлитнаяструктура, зерно №10 х100.
Рисунок 4. Микроструктура 2-го режима ускоренно охлажденной катанки диаметром 12 мм
№ 12 (93)
universum:
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ
декабрь, 2021 г.
Рисунок 5. Результат
Ускоренное охлаждение катанки до 650 0С позволило в два раза снизить потери металла в окалину с 17 до 8 кг/т и повысить равномерность свойств ее по сечению бунта. Уменьшение окалины обеспечивает снижение расхода металла примерно 7 кг/т, в три раза сократило время травления и снизило расход кислоты с 19 до 8,5 кг/т.
Заключение. Разработана методика проведения экспериментального исследования по разработке режимов ускоренного охлаждения катанки в специальных установках (секция), данная методика позволяет рассчитать теплотехнические параметры катанки и гидротранспортирующие способности установки, прохождения катанки через трубы зоны активного охлаждения.
Список литературы:
1. Кугушин А.А., Узлов И.Г., Калмыков В.В., Мадатян С.А., Ивченко А.В. Высокопрочная арматурная сталь. -М.: Металлургия, 1986, с.272.
2. Михайлов В.К., Мулин Н.М., Рогатин Ю.А. Перспективы применения эффективных арматурных сталей. -Бетон и железобетон, 1973, №9 с. 2 - 3
3. Казанцев Е.И. Промышленные печи. - М.: Металлургия, 1984, с. 354.
4. Трусов В.А., Зинкевич М.Б. Разработка метода расчета деформационного режима при сортовой прокатке. // Производство проката.-2012.-№2.-с.7-11.
5. Трусов В.А., Зинкевич М.Б. Ускоренное охлаждение сортового проката с принудительным вращением охладителя.// Черные металлы.-2012.-№7.-с.10-14.
6. Trusov V.A., Zinkevich M.B. Development of the method of a multi-strand rolling deformation mode calculation.// XIII International Scientific Conference «New technologies and achievements in metallurgy and materials engineering», Czestochowa, 2012.-p. 537-545.
