ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ И ОГНЕТУШАЩИХ СВОЙСТВ ПЕН С ЦЕЛЕВЫМИ ДОБАВКАМИ Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

УДК 614.84

ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ И ОГНЕТУШАЩИХ СВОЙСТВ ПЕН

С ЦЕЛЕВЫМИ ДОБАВКАМИ

Н. Ш. ЛЕБЕДЕВА, Н. А. ТАРАТАНОВ

Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России, Российская Федерация, г. Иваново E-mail: nat.lebede2011@yandex.ru, taratanov_n@mail.ru

Вода как средство пожаротушения имеет множество недостатков (высокая текучесть, высокий коэффициент поверхностного натяжения, и как следствие - низкая смачиваемость поверхности). Использование в огнетушащих составах поверхностно-активных веществ решает эти проблемы, но приводит к увеличению экологической нагрузки. Поэтому мировой тренд в области разработки огнетушащих составов направлен не только на увеличение эффективности средства, но и уменьшение негативных экологических последствий при его применении. Повышение стабильности пен — это актуальная научная и практическая задача, решение которой позволяет увеличить скорость тушения, уменьшить расход огнетушащего состава и уменьшить экологическую нагрузку от ПАВ, входящего в огнетушащий состав. В статье доказано, что введение частиц кремнеземов в огнетушащие составы способствует уменьшению времени тушения, повышая показатель эффективности тушения. Определяющими кратность пены и эффективность тушения параметрами частиц являются удельная поверхность, диаметры микро-, мезопор и диаметр частиц, удельная поверхность частиц и гидрофобность.

Ключевые слова: наночастицы, диоксид кремния, интенсивность разрушения, огнетушащие составы, пенообразователь.

I NVESTIGATION OF PHYSICAL AND FIRE EXTINGUISHING PROPERTIES OF FOAMS WITH TARGETED ADDITIVES

N. Sh. LEBEDEVA, N. A. TARATANOV

Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education

«Ivanovo Fire Rescue Academy of State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination of Consequences of Natural Disasters»,

Russian Federation, Ivanovo E-mail: taratanov_n@mail.ru

Water as a fire extinguishing agent has many disadvantages (high fluidity, high coefficient of surface tension, and as a consequence — low wettability of the surface). The use of surfactants in fire extinguishing compounds solves these problems, but leads to an increase in the environmental burden. Therefore, the global trend in the development of extinguishing agents is aimed not only at increasing the effectiveness of the product, but also reducing the negative environmental consequences when using it. Increasing the stability of foams is an actual scientific and practical task, the solution of which allows to increase the extinguishing speed, reduce the consumption of extinguishing agent and reduce the environmental load from surfactants included in the extinguishing agent. The article proves that the introduction of silica particles into fire extinguishing compounds helps to reduce the extinguishing time, increasing the extinguishing efficiency. The specific surface area, diameters of micro-, mesopore and particle diameter, specific surface area of particles and hydrophobicity are the parameters determining the multiplicity of foam and the quenching efficiency of particles.

Key words: nanoparticles, silicon dioxide, destruction intensity, fire extinguishing agents, foaming

agents.

© Лебедева Н. Ш., Таратанов Н. А., 2021

Каждый год в борьбе с пожарами используют миллионы тонн огнетушащих составов. Вода - экологически безопасное средство пожаротушения. Она может охлаждать нагретые, горящие поверхности, испаряясь создавать своеобразную завесу, в некоторой степени препятствующую попаданию воздуха в зону горения. При этом вода имеет множество недостатков, как средство пожаротушения (высокая текучесть, высокий коэффициент поверхностного натяжения, и как следствие - низкая смачиваемость поверхности). Использование в огнетушащих составах поверхностно-активных веществ решает эти проблемы, но приводит увеличению экологической нагрузки. Катион-ные, анионные поверхностно-активные вещества (ПАВ) оказывают вредное воздействие на человека, растения и животных. Поэтому мировой тренд в области разработки огнетуша-щих составов направлен не только на увеличение эффективности средства, но и уменьшение негативных экологических последствий при его применении.

Существует несколько подходов к разработке новых экологически безопасных составов для пожаротушения, это и природные белковые композиции [1], составы на основе минерального сырья [2]. Основной их недостаток - высокая себестоимость. Альтернативный вариант снижения экологической нагрузки и/или увеличения обретающей способности предложен группой авторов из Ивановской по-жарно-спасательной академии ГПС МЧС России [3-5]. Он заключается в ведении в огнету-шащие составы нано- или микрочастиц ЭЮ2. Ранее на примере огнетушащего состава 6 % раствор ПО-6ТС было показано, что введение частиц кремнезема способствует повышению устойчивости пены и снижению времени тушения на 30-50 % [6]. В предыдущих работах мы анализировали влияние на эффективность тушения (устойчивость пен) таких факторов как: 1) текстурные характеристики, вносимых в ог-нетушащий состав частиц ЭЮ2 (удельная поверхность, пористость, средний диаметр пор) [4-6], 2) количество в масс%, вносимых частиц ЭЮ2 [4-6]. Все перечисленные параметры оказывают влияние на кратность пены и эффективность тушения. Целью данной работы является оценка влияния на свойства огнетушащего состава еще одного показателя частиц ЭЮ2 - степени гидрофобности, а также построения многопараметровой корреляционной зависимости, позволяющей оценить какие из рассматриваемых параметров частиц, является доминирующими. Это позволит осуществлять целенаправленный научно-обоснованный выбор целевых добавок к огнетушащим составам.

1. Оценка гидрофобно/гидрофильного характера частиц

Известно [7, 8], что мелкие твердые частицы способны адсорбироваться на границе раздела жидкость-газ и, таким образом, стабилизировать пену. В частности, в случае частиц кремнезема ключевым параметром, влияющим на адсорбцию, является краевой угол 0 на границе раздела (рис. 2). Этот угол увеличивается с ростом гидрофобности частицы; если частица гидрофобна, угол 0 увеличивается, и частицы стремятся оставаться в воздухе с максимальным отталкиванием от воды. Степень гидрофобности/гидрофильности частиц определяется удельным количеством поверхностных групп, способных связывать и удерживать воду, а также от адсорбционной способности, которая зависит от удельной поверхности, количества сорбционных центров, формы и размеров пор. По данным [9] кристаллические формы диоксида кремния в основном состоят из одинаковых структурных элементов — тетраэдров SiO2, которые расположены в трехмерной структуре упорядоченным образом. Поверхность аморфного кремнезема имеет очень сложное строение. Аморфный кремнезем также состоит из тетраэдров SiO2, но они не образуют сетки параллельных плоскостей в его трехмерной структуре, а отдельные тетраэдры или совокупности тетраэдров ЭЮ2 ориентированы в пространстве случайным образом. По данным Снайдера [10] на поверхности кремнезема в различных соотношениях может находиться 5 видов групп (рис. 1): а) сила-нольная (связанная) вода — свободные, отдельно стоящие ОН-группы; б) физически связанная вода — молекулы воды, имеющие водородные связи с силанольными группами; в) дегидратированные- оксиды — силоксановые группы; г) близнецовые (геминальные) группы ОН, связанные с одним атомом кремния; д) реакционноспособные вицинальные группы ОН, преобладающие в тонкопористых кремнеземах — соседние, близко расположенные ОН-группы, связанные между собой водородной связью [10].

Соответственно, степень гидрофильно-сти будет симбатна, т.е. при увеличении количества ОН-групп, увеличивается и степень гидрофильности части поверхности. Образцы кремнеземов были проанализированы термо-гравиметрически. Все исследованные образцы аморфного кремнезема демонстрируют схожее термохимическое поведение. В качестве примера на рис. 3. представлена типичная термограмма кремнезема 40/100.

Рис. 1. Схема гидратации поверхности частиц кремнезема [10]

Рис. 2. Схематичное представление гидратированной поверхности частицы кремнезема [11]

Рис. 3. Типичная термограмма получаемого кремнезема 1 - TG (изменение массы), 2 - dTG (скорость изменения массы), 3 - тепловой поток

б

а

в

г

д

На полученных термограммах явно прослеживаются поэтапная термическая дегидратации исследуемых образцов. На первом этапе до 145 °С удаляется слабосвязанная адсорбированная вода, изменение энтальпии испаре-

1

ния которой составляет около 30-45 кДж-моль- .

Следующий, более высокотемпературный этап от 150 до 200°С, характеризуется значительно большим изменением энтальпии при испарении воды. Регистрируемые изменения позволяют заключить, что на данном этапе происходит удаление воды, связанной в порах, и стабили-

зированной водородными связями. Следующий этап связан с удалением так называемой «внутренней» воды, которая образуется в ходе реакции дегидратации соседних близко расположенных ОН-групп. По некоторым данным полностью гидрофобной поверхности частиц кремнеземов с учетом превращения силаноль-ных групп в силоксановые можно добиться нагревом до 1200°С [12, 13]. В ходе исследования было установлено, что для формирования гидрофобных частиц исследуемых образцов кремнеземов происходит до температуры

1000°С, что находит отражение на характере кривой TG — отражающий постоянство массы образца на данном участке.

В качестве меры гидрофильности принята характеристика % содержания десорби-рованной воды в температурном интервале 150-1000°С.

В табл. 1 приведены полученные значения степени гидрофобности, отнесенные с учетом доли поверхности, а также полученные ранее текстурные характеристики образцов кремнеземов.

Таблица 1. Основные текстурные параметры частиц кремнеземов

^ размер частиц (вЮ2)п, нм гидродинамический диаметр, нм **S уд м2/г Диаметр, нм V, Объем пор см /г H, гидрофоб-ность

Микропор d2 Мезопор d3

30-60 292 335 1,7 6,616 0,605 0,03

30-60 487 451 3,0 23,071 1.075 0,11

40-100 1355 280 1,5 11,636 0,875 0,10

100-200 2467 334 2,5 8,664 0,605 0,07

100-250 3057 335 1,7 7,745 0,655 0,06

*с темплатом;

** площадь удельной поверхности определена по методу Брунаэра, Эммета и Теллера, по основанному на теории полимолекулярной адсорбции.

Следующим этапом работы являлась оценка влияния добавок частиц кремнеземов на физико-химические свойства огнетушащего состава, полученного внесением 0,1гр частиц в 1л раствора пенообразователя (ПО-6ЦТ), из которого в дальнейшем был приготовлен 6% рабочий раствор, который подавался в генератор пены средней кратности (ГПП-1).

Кратность пены (КП) вычисляли по формуле:

где:

*я - V

m

V - объем собранной пены, дм ; т - масса собранной пены, кг.

(1)

Таблица 2. Влияния добавок кремнеземов на кратность пены

№ п/п Концентрация водного раствора пенообразователя, об % V, дм3 m, кг Кп

1. 6% раствор ПО-6ТС 36,75 1,096 33,53 [4-6]

2. 6% раствор ПО-6ТС с наноразмерным диоксидом кремния 30-60 нм 36,75 1,164 31,57 [4-6]

3. 6% раствор ПО-6ТС с добавлением наноразмер-ного диоксида кремния с модифицированной поверхностью 30-60нм 36,75 1,153 31,87 [4-6]

4 рабочий раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 40-100 нм 36,75 1,165 31,54

5 6% раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 100-200нм 36,75 1,160 31,68

6 6% раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 100-250 нм 36,75 1,163 31,60

Исследования определения эффективности тушения горючей жидкости проводили на установке, описанной ранее [4-6].

Процесс тушения характеризуется следующими параметрами:

Время тушения (тт) - время от момента подачи пены на поверхность жидкости, до момента прекращения горения.

Интенсивность подачи (и) - количество раствора пенообразователя, подаваемое на 1 м2 площади пожара в секунду. Так как плотность рабочего раствора пенообразователя практически не отличается от плотности воды, а масса воздуха в пене ничтожно мала, то можно считать, что 1 кг пены соответствует 1 л раствора. Поэтому получаемое по формуле (2) значение интенсивности подачи имеет размерность л/(м2с).

Т Шп - m и 2 ч

1П -л /(м2 ■ с)

,(2)

П *т

где:

т0 - масса раствора пенообразователя до начала эксперимента, кг;

т1 - масса не израсходованного раствора пенообразователя, кг;

БП - площадь пожара, м2; тт - время тушения, с. Удельный расход (дуд) - количество раствора пенообразователя, израсходованного за время тушения на 1 м2:

Тт, л / м2

(3)

где:

1П - интенсивность подачи, л/(м с); тт - время тушения, с. Время тушения зависит от соотношения интенсивностей подачи и разрушение пены. Если они равны, то тушение не достигается, т.е. тт = «. Такая интенсивность подачи называется критической (икр).

Интенсивность подачи, при которой удельный расход пенообразователя минимален, считается оптимальной (и0р). Обычно и0р1=(2^3укр в зависимости от состава пенообразователя, вида горючей жидкости, параметров пены и др.

Эффективность применяемого пенообразователя, способа подачи пены можно оценить с помощью показателя эффективности тушения (Пэт):

1

(4)

пэ.т. _

/и ■ЪТ

2 ■

В качестве примера представим результаты, полученные для огнетушащего состава на основе 6%-го раствор ПО-6ТС и состава на основе 6%-го раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема (0,1 г на 1 л раствора пенообразователя), полученного по технологии золь-гель синтеза (табл. 3)

Таблица 3. Влияние добавок кремнезема на эффективность тушения пены

№ п/п Концентрация водного раствора пенообразователя, об % m0, кг m 1, кг Тт, с Ч л/(м с) ЧУД>, л/м Пэ.т

1. 6% раствор ПО-6ТС 4,260 3,861 6 0,739 4,43 0,038

2. 6% раствор ПО-6ТС с наноразмерным диоксидом кремния 30-60 нм 4,282 4,031 3,8 0,733 2,79 0,094

3. 6% раствор ПО-6ТС с добавлением наноразмерного диоксида кремния с модифицированной поверхностью 30-60нм 4,275 4,086 2,86 0,734 2,09 0,167

4 рабочий раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 40-100 нм 4,282 4,083 2,78 0,584 0,21 0,221

5 6% раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 100-200нм 4,281 4,061 2,8 0,641 0,23 0,199

6 6% раствор ПО-6ТС с добавлением кремнезема 100-250 нм 4,275 4,068 2,84 0,595 0,21 0,208

Очевидно, внесение добавок кремнеземов в огнетушащий состав увеличивает устойчивость пены, сокращает время и существенно сокращает время тушения. При этом

линейной корреляционной зависимости между анализируемыми функциями (КП, хт, Пэт), что физико-химические параметрами вносимых

добавок (размер, частиц, Sуд, гидродинамический диамер, размер и объем пор, гидрофоб-ность) нет, очевидно, что эта зависимость носит многопараметровый характер. В соответствии с рекомендациями [14] перед проведением корреляционного анализа, функция уi (КП или тТ или Пэт) и переменные ху S уд,

d2, d3, V, Н) нормировались по формулам:

Л = Л

Уг

S

Уг

Xjj

v _ У

(5)

где Эу1 и эху - стандартные отклонения функции и переменных, вычислялись по уравнению:

Sx, - ■

X - X )2

m-1

(6)

Построение множественной регрессии с использованием нормированных переменных имеет неоспоримые преимущества. В отличие от обычных коэффициентов регрессии, выраженных натуральном масштабе, стандартизированные коэффициенты можно непосредственно сравнивать друг с другом. По коэффициентам можно судить об интенсивности влияния изменений отдельных переменных ху на изменение функции у^ Стандартизированные коэффициенты множественной регрессии показывают, на какую часть стандартного отклонения изменилось бы среднее значение зави-

симой переменной, если бы значение соответствующей объясняющей переменной увеличилось бы на стандартное отклонение, а прочие переменные остались без изменения. Благодаря тому, что все нормированные переменные выражены в сравнимых единицах измерения, стандартизованные коэффициенты регрессии показывают сравнительную силу влияния каждой переменной на изменение функции.

Статистическая обработка данных была проведена по программе мультилинейного регрессионного анализа. Степень влияния факторов на отклик оценивалась величиной коэффициента множественной корреляции (Р и дисперсией адекватности (Б^). Нормированные величины приведены в табл. 4.

Исходя из полученных нормированных переменных была построена матрица парных коэффициентов корреляций (табл. 5).

Судя по полученным парным коэффициентам наибольшее влияние на показатель эффективности тушения оказывают такие параметры частиц как диаметр, гидродинамический радиус, удельная поверхность и гидро-фобность. В связи с взаимной зависимостью диаметра и гидродинамического радиуса исключаем гидродинамический диаметр частиц из анализа. Также для построения корреляционной зависимости исключаются менее значимые параметры частиц диаметр микро- и мез-опор, объем пор.

V

Таблица 4. Нормированные физико-химические параметры добавок кремнеземов и нормированные функции кратности пены, времени тушения и показателя

эффективности тушения

№ п/п размер частиц SÜ2, нм Нормированные величины

Пэ.т d dl S уд d2 d3 V H

1 30-60 -32,334 -0,0138 -0,0008 -0,0030 -0,9223 -0,1096 -3,6856 -42,7184

2. 30-60* -4,1671 -0,0138 -0,0007 0,0264 2,2330 0,2563 7,2778 34,9515

3. 40-100 16,6686 -0,0072 -0,0001 -0,0170 -1,4078 0,0020 2,6125 25,2427

4. 100-200 8,1800 0,0141 0,0006 -0,0033 1,0194 -0,0641 -3,6856 -3,8835

5. 100-250 11,6526 0,0208 0,0010 -0,0030 -0,9223 -0,0845 -2,5192 -13,5922

*с темплатом

Таблица 5. Матрица парных коэффициентов корреляций

Пэ.т d d1 S уд d2 d3 V H

Пэ.т 1

d 0,579371 1

d1 0,70359 0,984191 1

S уд -0,28554 -0,29886 -0,3698 1

d2 -0,04376 -0,12581 -0,1848 0,85748 1

d3 0,085429 -0,48324 -0,44464 0,792697 0,735166 1

V 0,192065 -0,54818 -0,46122 0,580699 0,48307 0,945373 1

H 0,598894 -0,20205 -0,08206 0,341255 0,466019 0,811823 0,874341 1

Проведенный таким образом корреляционный анализ величин, представленных в табл. 4 позволил описать зависимость пара-

метра эффективности тушения от свойств вносимых в огнетушащий состав частиц уравнением множественной регрессии:

Пэл, = (767 ± 8 7) ■ d + (-371 ± 50) ■ 5уд + (0,48 ± 0,02) ■ Н. (R2=0,995)

Все параметры являются значимыми, исключение любого из корреляционного уравнения приводит к неудовлетворительному описанию показателя эффективности тушения. Увеличение радиуса частиц и их гидрофобно-сти благоприятно сказывается на эффективности тушения, в то время как увеличение

Кп= (1 5 3 + 7 1 )-5уд+(2 , 6 3

В результате проведенных исследований было доказано, что введение частиц кремнеземов в огнетушащие составы способствует уменьшению времени тушения, повышает показатель эффективности тушения.

удельной поверхности оказалось негативным фактором.

Аналогичная математическая процедура позволила удовлетворительно (Р =0,995) описать зависимость параметра кратности пены от свойств частиц кремнезема следующим уравнением множественной регрессии:

+ 0 , 6 5 ) ■ й 2 + (9 , 7 8 + 5 , 8 1 ) ■ й 3.

Определяющими кратность пены и эффективность тушения параметрами частиц являются удельная поверхность, диаметры микро-, мез-опор и диаметр частиц, удельная поверхность частиц и гидрофобность, соответственно.

Список литературы

1. Review of the Environmental Characteristics of Fire Extinguishing Substances of Different Composition used for Fires Extinguishing of Various Classes V. Loboichenko, V. Strelets, M. Gurbanova [et al.]. Journal of Engineering and Applied Sciences, 2019, vol. 14, issue 16, pp. 5925-5941.

2. Investigation of performance properties of novel composite fire-extinguishing powders based on mineral raw materials. L. Gurchumelia [et al.]. WIT Transactions on Engineering Sciences, 2009, vol. 64, 337 p.

3. Патент 2471527 Российская Федерация RU 2471527 С2. Способ приготовления средства для тушения пожара и сорбирования нефтепродуктов / О. В. Потемкина, И. А. Малый, Н. Ш. Лебедева, Ю. А. Щепочкина, М. В. Акулова; опубл. 10.01.2013. Бюл. № 1.

4. Таратанов Н. А., Лебедева Н. Ш., Потемкина О. В. Способ модификации нанораз-мерного диоксида кремния для создания огне-тушащих составов двойного назначения // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2016. №1. С. 66-70.

5. Таратанов Н. А., Лебедева Н. Ш. Экологически безопасные добавки к огнету-шащим средствам, повышающие устойчивость пены // Современные проблемы гражданской защиты. 2019. № 4(33). С. 61-73.

6. Влияние добавок кремнеземов различной гидрофобности на устойчивость пен для пожаротушения / Н. Ш. Лебедева, Н. А. Таратанов, Е. В. Баринова [и др.]. // Перспективные материалы. 2017. № 5. С. 45-55.

7. Binks B. P. Particles as surfactants-similarities and differences // Current Opinion in

Colloid and Interface Science (COCIS), 2002, Vol. 7, №. 1-2, pp. 21-41.

8. Vignati E., Piazza R., Lockhart T. P. Pickering emulsions: Interfacial tension, colloidal layer morphology, and trapped-particle motion, Langmuir, 2003, Vol. 19, pp. 6650-6656.

9. Химия привитых поверхностных соединений / Г. В. Лисичкин, А. Ю. Фадеев, А. А. Сердан [и др.]. // М.: Физматлит, 2003. 592 с.

10. Snyder L. R., Ward J. W. The surface structure of porous silicas. The Journal of Physical Chemistry. 1966. vol. 70. №. 12. pp. 3941-3952.

11. Opal. Silica mineral [Электронный ресурс] URL: https://owly.wiki/en/Opal/ (дата обращения: 26.10.2021).

12. Huang W. L., Liang К. М., Gu S. R. Effect of HCl in а two-step sol-gel process using TEOS. Journal of Non-Crystalline Solids, 1999, vol. 258, рp. 234-238.

13. Pajonk G. M. Some applications of silica aerogels. Colloid and Polymer Science, 2003, vol. 281, рр. 637-651.

14. Ферстер Э., Ренц Б. Методы корреляционного и регрессионного анализа: Руководство для экономистов. М.: Финансы и статистика, 1983, 302 с.

References

1. Review of the Environmental Characteristics of Fire Extinguishing Substances of Different Composition used for Fires Extinguishing of Various Classes. V. Loboichenko, V. Strelets, M. Gurbanova [et al.]. // Journal of Engineering and Applied Sciences, 2019, Vol. 14, №. 16, pp. 59255941.

2. Investigation of performance properties of novel composite fire-extinguishing powders based on mineral raw materials. L. Gurchumelia [et al.]. WIT Transactions on Engineering Sciences, 2009, Vol. 64, 337 p.

3. Potemkina O. V., Maly I. A., Leb-edeva N. Sh., Shchepochkina Yu. A., Akulo-va M. V. Sposob prigotovleniya sredstva dlya tusheniya pozhara i sorbirovaniya nefteproduktov [Method of preparation of a fire extinguishing agent and sorption of petroleum products], Patent 2471527 Rossijskaja Federacija RU 2471527 C2. opubl. 10.01.2013, byulleten No. 1.

4. Taratanov N. A., Lebedeva N. Sh., Potemkina O. V. Sposob modifikacii nanorazmernogo

dioksida kremniya dlya sozdaniya ognetushashhix sostavov dvojnogo naznacheniya [A method for modifying nanoscale silicon dioxide to create dualpurpose fire extinguishing compounds]. Pozhary' i chrezvy'chajny'e situacii: predotvrashhenie, lik-vidaciya, 2016, №1, pp. 66-70.

5. Taratanov N. A., Lebedeva N. Sh. E'kologicheski bezopasny'e dobavki k ognetushashhim sredstvam, povy'shayushhie ustojchivost' peny [Environmentally friendly additives to fire extinguishing agents that increase foam stability]. Sovremenny'e problemy' gra-zhdanskoj zashhity, 2019, № 4 (33), pp. 61-73.

6. Vlijanie dobavok kremnezemov razlich-noj gidrofobnosti na ustojchivost' pen dlja pozharotushenija [Effect of silica additives of different hydrophobicity on the stability of fire fighting foams] / N. Sh. Lebedeva, N. A. Taratanov, E. V. Barinova [et al.]. Perspektivnye materialy, 2017, issue 5, pp. 45-55.

7. Binks B. P. Particles as surfactants-similarities and differences // Current Opinion in Colloid and Interface Science (COCIS), 2002, Vol. 7, issue 1-2, pp. 21-41.

8. Vignati E., Piazza R., Lockhart T.P. Pickering emulsions: Interfacial tension, colloidal layer morphology, and trapped-particle motion, Langmuir, 2003, Vol. 19, pp. 6650-6656.

9. Ximiya privity'x poverxnostny'x soedi-nenij [Chemistry of grafted surface compounds] / G. V. Lisichkin, A. Yu. Fadeev, A. A. Serdan, [et al.]. M.: Fizmatlit, 2003. 592 p.

10. Snyder L. R., Ward J. W. The surface structure of porous silicas. The Journal of Physical Chemistry, 1966, vol. 70, issue 12, pp. 39413952.

11. Opal. Silica mineral [E'lektronny'j resurs] URL: https://owly.wiki/en/Opal/ (data obrashheniya: 26.10.2021).

12. Huang W. L., Liang K. M., Gu S. R. Effect of HCl in a two-step sol-gel process using TEOS. Journal of Non-Crystalline Solids, 1999, vol. 258, pp. 234-238.

13. Pajonk G. M. Some applications of silica aerogels. Colloid and Polymer Science, 2003, vol. 281, pp. 637-651.

14. Ferster E\, Rencz B. Metody' korrelyacionnogo i regressionnogo analiza: Rukovodstvo dlya e'konomistov [Methods of correlation and regression analysis: A Guide for Economists]. M.: Finansy' i statistika, 1983, 302 p.

Лебедева Наталья Шамильевна

Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,

Российская Федерация, г. Иваново

профессор кафедры

E-mail: nat.lebede2011@yandex.ru

Lebedeva Natalia Shamilevna

Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of

State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination

of Consequences of Natural Disasters»,

Russian Federation, Ivanovo

Professor head of Department

E-mail: nat.lebede2011@yandex.ru

Таратанов Николай Александрович

Ивановская пожарно-спасательная академия ГПС МЧС России,

Российская Федерация, г. Иваново

кандидат химических наук, доцент кафедры

E-mail: taratanov_n@mail.ru

Taratanov Nikolay Alexandrovich

Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education

Federal State Budget Educational Establishment of Higher Education «Ivanovo Fire Rescue Academy of

State Firefighting Service of Ministry of Russian Federation for Civil Defense, Emergencies and Elimination

of Consequences of Natural Disasters»,

Russian Federation, Ivanovo

candidate of chemical sciences, associate professor,

E-mail: taratanov_n@mail.ru