CC BY
18
•
УДК 669.245
Е.Н. Каблов1, О.С. Кашапов1, П.Н. Медведев1, Т.В. Павлова1
ИССЛЕДОВАНИЕ ДВУХФАЗНОГО ТИТАНОВОГО СПЛАВА
СИСТЕМЫ Ti-Al-Sn-Zr-Si-P-СТАБИЛИЗАТОРЫ
DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-1-30-37
Рассмотрены результаты экспериментальных исследований кованых прутков из двухфазного титанового сплава системы Ti-Al-Sn-Zr-Si-в-стабилизаторы. Особенностью исследованного сплава является достаточно высокий уровень легирования элементами, стабилизирующими в-фазу: композицию сплава подбирали таким образом, чтобы обеспечить после закалки в воде ромбический мартенсит. Исследования проводили на прутках, кованых при температуре двухфазной области. В процессе работы проведен рентгеноструктурный фазовый анализ материала прутков после закалки, старения и отжига; определены характеристики кратковременной прочности и исследована микроструктура материала.
Ключевые слова: титановые сплавы, мартенсит, прочность, микроструктура, твердорас-творное упрочнение, дисперсионное упрочнение.
E.N. Kablov1, O.S. Kashapov1, P.N. Medvedev1, T.V. Pavlova1
STUDY OF A а+P-TITANIUM ALLOY BASED ON A SYSTEM
OF Ti-Al-Sn-Zr-Si-0-STABILIZING ALLOYING ELEMENTS
The article reviews the results of experimental studies of а+в forged bars from a titanium alloy based on a composition of Ti-Al-Sn-Zr-Si-e-stabilizing alloying elements. The characteristic feature of this alloy is the quite high level of в-stabilizing alloying elements. The alloy composition was selected in order to obtain a rhombic martensite after water quenching. The studies were carried out on а+в forged bars at temperatures of the single-phase region. X-ray phase analyses of the bar material were carried out after quenching, aging and annealing. The characteristics of strength and the microstructure of the material were examined.
Keywords: titanium alloys, martensite, strength, microstructure, solid-solution hardening, precipitation hardening.
1Федеральное государственное унитарное предприятие «Всероссийский научно-исследовательский
институт авиационных материалов» Государственный научный центр Российской Федерации
[Federal State Unitary Enterprise «All-Russian Scientific Research Institute of Aviation Materials» State
Research Center of the Russian Federation]; e-mail: admin@viam.ru
Введение
Малолегированные двухфазные титановые сплавы наиболее широко применяются для изготовления деталей и сварных узлов ротора компрессора отечественных авиационных газотурбинных двигателей. Первыми промышленными двухфазными титановыми сплавами, разработанными во ФГУП «ВИАМ», были именно жаропрочные сплавы марок ВТ3 (несколько позднее появилась его модификация - сплав ВТ3-1 системы Т^А1-Мо-Сг^е^ [1]) и ВТ8 системы Т^А1-Мо^^Р-стабилизаторы. При одинаковом уровне содержания алюминия и кремния сплавы отличались содержанием Р-стабилизирующих элементов и, соответственно, количеством стабильной Р-фазы. В дальнейшем, при развитии отечественных титановых сплавов старались придерживать-
ся того же уровня легирования тугоплавкими элементами, стабилизирующими Р-фазу, что обусловлено рядом причин, в том числе:
- снижением характеристик жаропрочности при температурах >400 °С;
- возрастанием ликвационной неоднородности в промышленных слитках;
- вероятностью появления тугоплавких включений, особенно при применении двойных лигатур типа «алюминий-молибден».
Современные титановые сплавы, применяемые для деталей двигателя, также в основном относятся к двухфазным, с содержанием стабильной Р-фазы на уровне 8-18% (ВТ8-1, ВТ8М-1, ВТ25У) [2-4]. Отметим, что двухфазные жаропрочные титановые сплавы, разработанные во ФГУП «ВИАМ», имеют более высокий уровень характеристик механических свойств, обеспечивают работоспособность
деталей при больших рабочих температурах по сравнению с зарубежными титановыми сплавами псевдо-а-класса (ЕМ1 829, Ti-6242S), что в общем случае достигается путем сочетания механизмов твердорастворного и дисперсионного упрочнения, в том числе интерме-таллидными фазами типа Т^г]^3 [5].
До температур 450-550 °С малолегированные двухфазные титановые сплавы имеют ряд преимуществ перед малолегированными псевдо-а-титановыми сплавами (с содержанием стабильной Р-фазы - до 5%): более высокую технологичность при горячей деформации в двухфазной области, высокие прочностные характеристики и сопротивление усталости, низкую чувствительность к концентраторам напряжений (при содержании кремния - до 0,25% (по массе)), высокие вязкость разрушения и характеристики трещи-ностойкости. В последнее время отмечают также меньшую склонность этих сплавов к образованию преимущественной кристаллографической ориентации зерен и структурных составляющих и в связи с этим - меньшую чувствительность к задержке при максимальном напряжении в цикле при испытаниях на малоцикловую усталость с контролем деформации образца [6].
За рубежом имеется значительный опыт по применению более легированных двухфазных титановых сплавов для изготовления дисков и лопаток компрессора. Для крупных дисков вентилятора и компрессора применяется высоколегированный двухфазный титановый сплав Ш7 СЛ-5А1^п-22г-4Мо-4Сг). Для дисков и рабочих колес компрессора низкого давления и первых ступеней компрессора высокого давления применяют сплав Т>6246 СЛ-6А1^п-42г-6Мо) [7-10]. Отметим, что для силовых деталей планера самолета F-22 применяется сплав Ti-62222S, первоначально разработанный как материал для дисков компрессора. Интерес к этому сплаву как к высокопрочному жаропрочному материалу проявляют и в настоящее время [11, 12].
Проанализировав составы и характеристики описанных сплавов, можно сделать вывод о том, что при использовании базовых легирующих элементов (путем оптимизации композиции и химического состава сплава) вполне возможно получить более высокий уровень прочностных характеристик при сохранении удовлетворительной технологичности в металлургическом производстве. Существенным образом повысить характеристики прочности возможно путем эффективного дисперсионного структурного упрочнения, непосредственным образом связанного с композицией и содержанием легирующих элементов сплава. В качестве примера можно
привести новый титановый сплав с содержанием Р-фазы до 5% [13], относящийся к псев-до-а-классу и обладающий прочностью на уровне высокопрочных сплавов типа Ti-62222S, Ть6246, ВТ22 и ВТ23 [14, 15]. Высокий уровень прочности в данном случае обусловлен высокодисперсной дуплексной (глобулярно-пластинчатой и бипластинча-той) или триплексной (с первичной, вторичной и третичной а-фазой) микроструктурой, стабильно получаемой вследствие расслоения твердых растворов в процессе охлаждения после деформации и термической обработки на твердый раствор [16].
Интенсивное внедрение современных технологий сварки, в том числе в твердой фазе, при производстве деталей и узлов ротора компрессора, а также применение новых материалов [17-21] открывает новые преимущества для более легированных двухфазных титановых сплавов. В процессе охлаждения сварного шва с температур р-области в материале зоны термического влияния и непосредственно шва образуется ромбический а"-мартенсит, который имеет относительно высокую пластичность и распадается при низких температурах старения. Это позволяет, например, изготавливать монолитные рабочие колеса сваркой, проводить их послесварочный отжиг при низких температурах, практически полностью исключая коробление.
В то же время к концу 1980-х годов в металлургической промышленности внедрены новые тройные и четверные лигатуры типа «алюминий-титан-тугоплавкие металлы», усовершенствованы режимы вакуумно-дуго-вого переплава, осваиваются новые методы плавления титановых сплавов [22, 23]. Ранее приведенные данные, а также имеющийся во ФГУП «ВИАМ» опыт позволяют рассчитывать на улучшение металлургического качества высоколегированных двухфазных сплавов и обеспечить дальнейшее повышение прочностных характеристик сплавов для роторных деталей компрессора. Данная работа посвящена изучению материала прутков из опытного высоколегированного двухфазного титанового сплава системы Т^А1^п-2г^^Р-стабилизаторы. При выборе композиции за основу взята система легирования сплава ВТ3-1, в которой увеличено содержание изоморфных Р-стабили-заторов, снижено содержание эвтектоидных Р-стабилизаторов, алюминия и кремния, добавлены олово и цирконий.
Исследование проведено при поддержке РФФИ в рамках проекта «Исследование закономерностей формирования текстуры рекристаллизации в псевдо-альфа и альфа+бета титановых сплавах системы Т^А1^п-2г^^бета
Таблица 1
Химический состав исследуемого сплава
Содержание основных легирующих элементов Содержание примесей, % (по массе)
[А1]еЧ А1, % (по массе) [Мо^ Si, % (по массе) О N Н с
8,15 5,95 6,75 0,19 0,06 0,005 0,01 0,05
стабилизаторы для моделирования технологии их термомеханической обработки» и соответствует комплексному научному направлению 8. «Легкие, высокопрочные коррози-онностойкие свариваемые сплавы и стали, в том числе с высокой вязкостью разрушения», реализуемому во ФГУП «ВИАМ» [18].
Материалы и методы
В качестве материала для проведения исследований использовали кованые прутки квадратного сечения со стороной 15 мм. Исходный слиток сплава массой 15 кг выплавляли методом двойного вакуумно-дугового переплава. При шихтовке использовали промышленные лигатуры и чистые компоненты отечественного производства. Химический состав сплава, выраженный в структурных эквивалентах по алюминию и молибдену [24], а также содержание алюминия, кремния и примесей приведены в табл. 1.
Слиток ковали на прессе по следующей схеме: всесторонняя ковка слитка со сменой оси в однофазной Р-области, охлажде-ние^-осадка промежуточной заготовки в двухфазной области^подогрев с перекристаллизацией в однофазной области, всесторонняя ковка, охлаждение^-подогрев при температурах двухфазной области, всесторонняя ковка, протяжка на пруток, подогрев, осадка по образующей, огранка, охлаждение. Полученную заготовку в виде плиты сечением ~20 мм резали на мерные заготовки 200^20x40 мм, которые проковывали на пруток квадратного сечения со стороной квадрата 15 мм на молоте при температурах двухфазной области с промежуточными подогревами. Готовые прутки (рис. 1) охлаждали на воздухе.
Термическую обработку прутков проводили в лабораторной печи в мерных заготовках, предназначенных для изготовления образцов. Использовали следующие режимы термической обработки:
1 - двойной отжиг при температурах двухфазной области (типовой режим для большинства двухфазных сплавов, заключающийся в высокотемпературной обработке на твердый раствор с последующим низкотемпературным старением [25]);
2 - двойной отжиг - кратковременный отжиг при температуре, соответствующей
однофазной р-области, охлаждение с регламентированной скоростью в печи (скорость охлаждения на порядок ниже, чем в случае режима 1), старение;
3 - закалка в воде с температуры однофазной области после кратковременной выдержки;
4 - закалка в воде с температуры однофазной области после кратковременной выдержки, двойной отжиг по режиму 1;
5 - закалка в воде с температуры однофазной области после кратковременной выдержки, старение при температуре на 80 °С выше, чем температура старения, применяемая при двойном отжиге.
При проведении исследований определяли механические свойства при растяжении при комнатной температуре на стандартных образцах с рабочей частью 05 мм по ГОСТ1497-84. Микроструктуру исследовали методом оптической микроскопии на травленых микрошлифах (использовали раствор для травления, являющийся слабым водным раствором плавиковой и азотной кислот). Для материала, термообработанного по режимам 3 и 5, ввиду высокой дисперсности структуры, получить удовлетворительные изображения методом оптической микроскопии не представляется возможным. При исследовании фазового состава использовали те же образцы, что и для
Рис. 1. Прутки после деформации
оптической металлографии. Рентгенострук-турный фазовый анализ проводили на ди-фрактометре Empyrean фирмы PanAlytical. Регистрация дифрактограмм проведена на рентгеновском дифрактометре в монохроматическом Cu ^-излучении в геометрии Брэг-га-Брентано. Расшифровка дифрактограмм проведена с помощью специализированной программы HighScore и структурной базы данных PDF-2. Расчет параметров решетки фаз проведен с помощью полнопрофильного анализа рентгеновского дифракционного спектра по методу Паули.
Результаты и обсуждение
Типичная микроструктура, механические свойства при растяжении, а также удельная работа разрушения при испытаниях на ударную вязкость материала приведены в табл. 2,
рентгенограммы материала прутков, термо-обработанных по различным режимам, - на рис. 2, параметры элементарной ячейки -в табл. 3.
Рассмотрим полученные результаты с учетом степени легирования исследованного сплава, согласно принятой классификации. На рис. 3 показан уровень легирования сплавов элементами, стабилизирующими р-фазу, выраженный в структурном эквиваленте по содержанию молибдена [24].
Сплавы ВТ25У, Ti-62222S, ВТ3-1, ТС-6246 при термической обработке по режиму двойного отжига находятся на одинаковом уровне прочности - около 1130-1180 МПа, имея разное содержание стабильной р-фазы.
При закалке в воде из однофазной р-области в сплаве ВТ3-1 еще фиксируется хрупкий а'-мартенсит с ГПУ-ячейкой,
Таблица 2
Микроструктура и механические свойства исследуемого сплава при 20 °С (по испытаниям трех образцов)
Режим термической Микроструктура Прочностные характеристики
обработки материала ^0,2 5
МПа %
1 - двойной отжиг в двухфазной области 1300 1295 1300 1400 1395 1400 7,4 7,3 6,1 15,8 18,3 22,8
2 - р-отжиг, охлаждение с печью, старение шшдш ШШШштжШ 1100 1090 1095 1195 1195 1200 13,2 12,7 13,0 17.4 22.5 23,0
450 1080 6,0 9,1
3 - закалка из р-области — 430 1055 1100 6,2 6,0 8,5 8,8
4 - закалка из р-области, двойной отжиг ИН — 1250 1300 1280 Хрупкое разрушение
5 - закалка из р-области, старение — 1300 1290 1300 1340 1350 1350 7,3 6,7 5,3 14,0 14,2 13,8
а)
о)
^ 40000
■г 30000 р
о
0
1 20000 и
х
ё 10000 о
• - а-ТЧ А — Р-Т1 *
Цл
30 35 40 45 50 55 Угловое положение 29. градус
е)
60
5000
3000■
У 2000 р
| 100» о
-□ - а" А-р-
Г1
1 1 □ Л
> X) \Л лА -м.......
30 35 40 45 50 55 Угловое положение 29. градус
60
4000СГ
• - а -А-Р -Т1
А
' Л)!,
• *
30
35 40 45 50 55 Угловое положение 20. градус
60
. зоооо
20000
10000.
1 • - а-ТЧ ▲ - р-Т1
А
к -Л—
30 35 40 45 50 55 60 Угловое положение 29. градус
г)
^ 30000
20000'
10000.
• - а-ТЧ А - р-Т1 • 1
* .
• *
30 35 40 45 50 55 60 Угловое положение 20. градус
Рис. 2. Рентгенограммы материала прутков после различных режимов термической обработки: а - режим 1 - двойной отжиг в двухфазной области; б - режим 2 - р-отжиг, охлаждение с печью, старение; в - режим 3 -закалка из Р-области; г - режим 4 - закалка из Р-области, двойной отжиг; д - режим 5 -закалка из р-области, старение
который может полностью распадаться только при отжиге, начиная с температуры 750 °С. Сплав Т1-6246 стабильно закаливается на ромбический мартенсит, поэтому для исследуемого сплава с большим уровнем легирования фазовый состав после закалки в воде также предположительно должен быть аналогичен составу сплава Т1-6246. Рентгеноструктурный фазовый анализ показал, что после закалки (режим 3, рис. 2, в) в исследуемом сплаве фиксируется ромбический а"-мартенсит, а также 0-фаза. Наличие пластичного а"-мартен-сита подтверждается результатами испытаний на рас-
тяжение - резким падением значений предела текучести и кратковременной прочности по сравнению со значениями в отожженном состоянии (табл. 2). В закаленном состоянии сплав обладает удовлетворительной пластичностью, в то время как менее легированные серийные двухфазные сплавы после закалки обладают величиной относительного удлинения на уровне 8^1,5% [1].
Прутки с глобулярно-пластинчатой микроструктурой в состоянии после двойного отжига (режим 1) имеют предельно высокий уровень прочности с сохранением пластических характеристик. Отметим, что
Таблица 3
Параметры элементарной ячейки (в нм) обнаруженных фаз
Режим термической обработки а-Т1 (ГПУ)* Р-Т1 (ОЦК)** а"-Т1 (ромбическая решетка)
а с а а Ь с
1 - двойной отжиг в двухфазной области 0,292935 0,4682339 0,323716 - - -
2 - Р-отжиг, охлаждение с печью, старение 0,2930424 0,4678117 0,3238334 - - -
3 - закалка из Р-области - - 0,3266975 0,302831 0,4914811 0,4665977
4 - закалка из Р-области, двойной отжиг 0,2929233 0,4683782 0,3238806 - - -
5 - закалка из Р-области, старение 0,2930135 0,4680532 0,3235717 - - -
* Гексагональная плотноупакованная структура. ** Объемноцентрированная кубическая решетка.
Рис. 3. Уровень легирования титановых сплавов, выраженный в структурном эквиваленте по содержанию в-стабилизирующих элементов
высокий уровень прочности в определенной мере связан с высокой скоростью охлаждения заготовок на воздухе; при термической обработке заготовок под образцы в малых сечениях скорость охлаждения может составлять ~150 °С/мин.
После отжига в однофазной в-области с регламентированной скоростью охлаждения и старения материал прутков имеет превращенную пластинчатую микроструктуру. Отличительными особенностями полученной микроструктуры от типичной структуры двухфазных титановых сплавов после в-отжига являются относительно тонкая а-оторочка по границам в-зерна (рис. 4, а) и преимущественная морфология выделения пластин а-фазы в виде корзинчатого плетения (рис. 4, б), несмотря на низкую скорость охлаждения с температуры в-области. После термической обработки по данному режиму фазовый состав материала следует рассматривать как более близкий к равновесному.
Прямое сравнение параметров решетки а-фазы для режимов 1 и 2, возможно, не
совсем корректно, так как в первом случае глобули первичной а-фазы и пластинки превращенной вторичной а-фазы различны по химическому составу, а в случае режима 2 химический состав пластин а-фазы однороден. Параметр ОЦК-решетки в-фазы во втором случае несколько выше, чем в первом, что подтверждает вывод о большем уровне легирования, а значит, и большей стабильности в-фазы (концентрация легирующих элементов, стабилизирующих в-фазу, увеличивается, а алюминия - снижается). Хорошо известно, что с уменьшением скорости охлаждения после высокотемпературной ступени отжига для двухфазных титановых сплавов с пластинчатой микроструктурой снижаются прочностные характеристики и увеличиваются характеристики пластичности [1]. В данном случае наблюдается аналогичная ситуация - материал обладает наибольшими характеристиками пластичности, при этом прочность материала снижается на 200 МПа, оставаясь на уровне легированных двухфазных и псевдо-в-титановых сплавов.
Рис. 4. Микроструктура материала прутка, термообработанного по режиму 2: а - а-оторочка по границе в-зерна; б - типичная микроструктура внутри зерна
Отметим, что, исходя из значений параметров элементарной ячейки материала прутков с глобулярно-пластинчатой и бипластинчатой микроструктурами (режимы 1 и 4), уровени легирования а- и Р-твердых растворов схожи. В то же время, из-за высокой объемной доли превращенной а-фазы и наличия крупного Р-зерна, при термической обработке по режиму 4 при испытаниях на растяжение наблюдается хрупкое разрушение. Обращает на себя внимание высокая дисперсность частиц а-фазы в структуре материала (табл. 2, рис. 5).
Рис. 5. Микроструктура прутка, термообра-ботанного по режиму 4
После термической обработки по режиму 5 -закалки с температур Р-области и старения при относительно высокой температуре - получены высокие показатели прочности при удовлетворительных характеристиках пластичности материала. По сравнению с состоянием после закалки величина относительного удлинения несколько снижается, а относительного сужения - увеличивается в ~1,5 раза. Оценивая состояние твердых растворов по параметрам элементарной ячейки, видно, что уровень легирования а-фазы достаточно высокий и находится на уровне значений для режима 2, в то время как Р-фаза наименее легирована. Вероятно, это свидетельствует о некоторой пересыщенности а-твердого раствора Р-стабилизаторами. Для получения более стабильного фазового состава материала после закалки из Р-области необходимо увеличивать температуру или продолжительность выдержки при старении.
Заключения
Результаты исследования прутков из двухфазного титанового сплава системы Т1-А-§п--2г^1-Р-стабилизаторы ([Мо]^=6,75) показали, что для исследуемой системы легирования возможно значительное повышение прочностных характеристик деформированного материала в отожженном состоянии. Повышение прочности может быть достигнуто путем структурного дисперсионного упрочнения - в первую очередь увеличением дисперсности а-фазы с различной морфологией в процессе охлаждения после обработки на твердый раствор и старения. Совместный эффект от структурного дисперсионного упрочнения и твердорастворного упрочнения сплава элементами внедрения (кремний, углерод) позволяет получать уровень прочности, характерный для гораздо более легированных сплавов псевдо-Р- и Р-класса.
Для псевдо-а- и (а+Р)-сплавов системы Т1-А1^п-2г^1-Р-стабилизаторы при рациональном подборе изоморфных и эвтектоид-ных Р-стабилизаторов возможно существенно облегчить процесс рекристаллизации и сфероидизации а-фазы, что подтверждено ранее проведенными работами [16], а также результатами данного исследования. Это позволит упростить технологию горячей деформации, в том числе для операций окончательной деформации при температурах однофазной области, с целью получения микроструктуры типа корзинчатого плетения видманштетто-вой), а также рассчитывать на ее стабильное получение по сечению полуфабриката.
Исследование подтвердило возможность получения удовлетворительных характеристик пластичности сплава системы Т-А^п-2г^1-Р-ста-билизаторы при закалке материала в воде с температур однофазной р-области, а также после старения при температурах неполного отжига, что крайне важно для получения сварных узлов с применением традиционных и новых видов сварки.
Полученные результаты свидетельствуют о перспективности выбранного направления исследований и продолжении работ в рассматриваемой области.
Библиографический список
1. Солонина О.П., Глазунов С.Г. Жаропрочные титановые сплавы. М.: Металлургия, 1976. 448 с.
2. Павлова Т.В., Кашапов О.С., Кондратьева А.Р., Калашников В.С. Возможности по расширению области применения сплава ВТ8-1 для дисков и рабочих колес компрессора // Труды ВИАМ: электрон. науч.-техн. журн. 2016. №3 (39). Ст. 05. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 25.09.2019). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-3-5-5.
3. Xuemei Y., Hongzhen G., Zekun Y., Shichong Y. Effect of isothermal forging strain rate on microstructures and mechanical properties of BT25y titanium alloy // Materials Science & Engineering A. 2016. Vol. 673. P. 355-361. DOI: 10.1016/j.msea.2016.07.084.
4. Луценко А.Н., Славин А.В., Ерасов В.С., Хвацкий К.К. Прочностные испытания и исследования авиационных материалов // Авиационные материалы и технологии. 2017. №S. С. 527-546. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-527-546.
5. Lutjering G., Williams J.C. Titanium. 2nd ed. Verlag; Berlin; Heidelberg: Springer, 2007. 449 p.
6. Bache M.R., Evans W.J., Suddell B., Herrouin F.R.M. The effects of texture in titanium alloys for engineering components under fatigue // International Journal of Fatigue. 2001. Vol. 23. P. 153-159.
7. Titanium and Titanium Alloys. Fundamentals and Applications / ed. Ch. Leyens, M. Peters. Weinheim: WILEY-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, 2003. 513 p.
8. Xu J., Zeng W., Zhou D. et al. Influence of alpha/beta processing on fracture toughness for a two-phase titanium alloy // Materials Science & Engineering A. 2018. Vol. 731. P. 85-92. DOI: 10.1016/j.msea.2018.06.035.
9. Alluaibi M.H., Cojocaru V.D. Effect of thermomechanical processing and heat treatment on the microstructure evolution of the Ti-6246 alloy // Materials Science and Engineering. Conference Series. 2018. No. 454. DOI: 10.1088/1757-899X/454/1/012040.
10. Heutling F., Helm D., Buscher M. et al. Prediction of tensile properties of beta-forged Ti-6246 engine compressor disks // Proceedings of the 13 th World Conference on Titanium. The minerals, metals & materials society, 2016. P. 1875-1880.
11. Evans D.J., Broderick T.F., Woodhouse J.B., Hoenigman J.R. On the synergism of a2 and sislicides in Ti-6Al-Sn-2Cr-2Zr-2Mo-Si // Titanium'95: Science and Technology. 1995. P. 2413-2420.
12. Zhang X.D., Evans D.J., Baeslack W.A., Fraser H.L. Effect of long term aging on the microstructural stability and mechanical properties of Ti-6Al-2Cr-2Mo-2Sn-2Zr alloy // Materials Science and Engineering. 2003. Vol. A344. P. 300-311.
13. Кашапов О.С., Павлова Т.В., Калашников В.С., Кондратьева А.Р. Исследование влияния содержания легирующих элементов на свойства высокопрочного жаропрочного псевдо-а-сплава ВТ46 // Труды ВИАМ: электрон. науч.-техн. журн. 2016. №9 (45). Ст. 06. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 25.09.2019). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-9-6-6.
14. Путырский С.В., Арисланов А.А., Яковлев А.Л., Ночовная Н.А. Исследование механических свойств деформированных полуфабрикатов сплавов ВТ23М и ВТ43, оценка их климатической стойкости в условиях арктического климата // Труды ВИАМ: электрон. науч.-техн. журн. 2018. №4 (64). Ст. 12. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 25.09.2019). DOI: 10.18577/23076046-2018-0-4-101-110.
15. Моисеев В.Н. Высокопрочные титановые сплавы в самолетостроении. 2001. 13 с. [Электронный ресурс]. URL: https://viam.ru/public/files/2001/2001-203458.pdf (дата обращения: 31.08.2019).
16. Кашапов О.С., Павлова Т.В., Калашников В.С., Заводов А.В. Явление образования и низкотемпературного распада метастабильных твердых растворов с выделением дисперсных частиц третичной а-фазы в жаропрочных титановых сплавах // Труды ВИАМ: электрон. науч.-техн. журн. 2018. №8 (68). Ст. 01. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 25.09.2019). DOI: 10.18577/23076046-2018-0-8-3-22.
17. Каблов Е.Н. Ключевая проблема - материалы // Тенденции и ориентиры инновационного развития России. М.: ВИАМ, 2015. С. 458-464.
18. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3-33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
19. Каблов Е.Н., Кашапов О.С., Павлова Т.В., Ночовная Н.А. Разработка опытно-промышленной технологии изготовления полуфабрикатов из псевдо-а-титанового сплава ВТ41 // Титан. 2016. №2 (52). С. 33-42.
20. Каблов Е.Н. Материалы нового поколения - основа инноваций, технологического лидерства и национальной безопасности России // Интеллект и технологии. 2016. №2 (14). С. 16-21.
21. Каблов Е.Н. Материалы и технологии ВИАМ для «Авиадвигателя» // Пермские авиационные двигатели. 2014. №31. С. 43-47.
22. Vacuum Melting and Remelting processes: ASM Handbook. ASM International, 2008. Vol. 15: Casting. 1226 p. DOI: 10.31399/asm.hb.v15.9781627081870.
23. Patel A., Fiore D. On the Modeling of Vacuum Arc Remelting Process in Titanium Alloys // Materials Science and Engineering. Conference Series. 2016. Vol. 143. DOI:10.1088/1757-899X/143/1/012017.
24. Давыденко Л.В., Егорова Ю.Б., Чибисова Е.В. Статистическое сопоставление механических свойств титановых сплавов разных классов // Известия МГТУ «МАМИ». 2013. Т. 2. №1 (15). С. 35-38.
25. Gupta R.K., Kumar V.A., Chhangani S. Study on Variants of Solution Treatment and Aging Cycle of Titanium Alloy Ti6Al4V // Journal of Materials Engineering and Performance. 2016. Vol. 25. P. 1492-1501. DOI: 10.1007/s11665-016-1993-8.
