CC BY
143
УДК 621.434
С. Н. Атанов
ИССЛЕДОВАНИЕ ДОЗАРЯДКИ чЕТЫРЕХТАКТНОГО ДВИГАТЕЛЯ
через впускной клапан волной сжатия, генерируемой в процессе выпуска
Рассматриваются результаты исследований возможности использования интенсифицикации волновой дозарядки четырехтактного бензинового двигателя «УМЗ-341» воздухом через дополнительный волнообменный канал и впускной клапан волной сжатия выхлопа. Расчеты проведены в современном пакете для численного анализа поршневых двигателей и газопроводов «Horsepower Lab 1D». Установлено, повышение наполнения двигателя на 11 процентов по сравнению с классической дозарядкой отраженной волной сжатия впуска из впускного настроенного канала при использовании волн в выпускном канале для продувки. Бензиновый, четырехтактный, двигатель, выхлоп, дозарядка, волновой наддув, впускной клапан
ВВЕДЕНИЕ
В течение всей истории поршневых двигателей внутреннего сгорания (далее двигателей) и особенно в последние десятилетия все большее значение приобретает такой конкурентный показатель двигателя, как коэффициент наполнения, определяющий и все прочие удельные показатели двигателя. Максимальный коэффициент наполнения в четырехтактных поршневых гоночных двигателях составляет 1,3 [1]. Он получен сначала (в середине прошлого века) практически на гоночном двигателе NSU, имеющем рабочий объем, равный 250 см3, степень сжатия, равную 12, при частоте вращения, равной 20000 об/мин, а потом (в 70-х гг. прошлого века) обоснован теоретически профессором Б. П. Рудым [2] и на основе математического моделирования им выведена эмпирическая формула для предельного коэффициента наполнения
8
л; = 1,33
е- 1
где е - степень сжатия.
Такие высокие коэффициенты наполнения получены на относительно конструктивно несложных системах газообмена, представляющих собой настроенные индивидуальные для каждого цилиндра четырехтактного двигателя впускной и выпускной каналы постоянного сечения. Их проходное сечение и длина должны быть согласованы с рабочим объемом, фазами газораспределения и частотой вращения. Повышение наполнения происходит за счет волновой продувки рабочей камеры и за счет газодинамического наддува (дозарядки) рабочей камеры воздухом через впускной клапан. При всасывании
Контактная информация: 8 (347) 272-84-05
воздуха во впускном канале формируется волна разрежения, которая, отражаясь от открытого конца впускного канала, превращается в отраженную волну сжатия, дозаряжающую рабочую камеру двигателя в конце процесса впуска.
Данная работа посвящена исследованию при помощи имитационного компьютерного моделирования метода интенсифицирования дозарядки. Для примера выбран серийный стационарный среднеоборотный четырехтактный бензиновый одноцилиндровый двигатель внутреннего сгорания. В исследуемом методе более эффективно используется располагаемая работа выхлопных газов для интенсификации волнового (динамического) наддува (дозарядки) рабочей камеры двигателя воздухом через впускное окно. В двигателе для этого имеется дополнительный волнообменный канал, сообщающий начало выпускного канала вблизи рабочей камеры с началом (входом из окружающей среды или ресивера) впускного канала. Волна сжатия выхлопа проходит по дополнительному волнообменному каналу во впускной канал и интенсифицирует дозарядку.
СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА
В настоящее время наиболее технически совершенными являются штучные гоночные и серийные автомобильные многоцилиндровые двигатели. Для повышения коэффициента наполнения и других удельных показателей, в том числе литровой мощности, в большинстве этих двигателей используется настройка газовоздушного тракта (ГВТ). Т.е. для заранее заданного режима работы двигателя подбираются фазы газораспределения и время-сечение клапанов (окон), площади поперечного сечения и
длины впускного и выпускного каналов. В современных настроенных ГВТ используются как конструктивно простейшие конструкции, так и сложные агрегаты с подвижными элементами, обеспечивающими изменение эффективной настроенной длины, а иногда и площади впускных каналов. Применяются механизмы изменения фаз газораспределения и времени-сечения клапанов [3]. Но предельный коэффициент наполнения остается для них пределом. Регулирующие механизмы и системы лишь расширяют диапазон высокого коэффициента наполнения по частоте вращения коленчатого вала.
Настройка впускных и выпускных каналов позволяет использовать располагаемую работу газов (свежего заряда или продуктов сгорания) в рабочей камере двигателя. Эти настроенные системы широко распространены. Будем называть их классическими. Однако, как известно, располагаемая работа продуктов сгорания в таких системах используется не полностью [2].
Как известно [2], фирма №и провела более 60 000 опытов для подбора параметров ГВТ одноцилиндрового гоночного двигателя. Очевидно, что это потребовало существенных материальных затрат и времени.
Профессором Б. П. Рудым разработана теория газообмена ДВС [2], включающая математический аппарат, позволяющий с высокой точностью проводить вычислительные эксперименты на компьютерных моделях ГВТ двигателей.
В настоящее время известно несколько систем имитационного моделирования газодинамических процессов в ГВТ двигателя. Б. П. Рудым разработаны «нульмерные» и «одномерные» термо- газодинамические математические модели одномерного нестационарного движения газа в элементах ГВТ основанные на основных законах сохранения, поэтому они являются наиболее адекватными и дают почти на порядок большую точность. Б. П. Рудым и С. Р. Березеным проведены вычислительные эксперименты, построены диаграммы влияния различных конструктивных параметров ГВТ и частоты циклов на коэффициент наполнения в обобщенных переменных [7]. Эти диаграммы позволяют определять коэффициент наполнения в зависимости от значения параметров ГВТ выполненного по классической схеме системы газообмена.
На основе работ Б. П. Рудого разработаны Система имитационного моделирования «Альбея»
для работы на персональных компьютерах и современный пакет для численного анализа поршневых двигателей и газопроводов «Horsepower Lab 1D, v.0.99», работающий как в операционной системе Windows, так и в Linux [8]. В «Аль-бее» и «Horsepower Lab 1D».
Принципиальное преимущество систем имитационного моделирования заключается в том, что можно в любой точке модели в любой момент времени определить значение любого параметра, а также определять любые интегральные параметры, например коэффициент наполнения. В этих условиях при разработке новых двигателей или доводке экспериментальные лабораторные эксперименты, по меньшей мере на начальном этапе нецелесообразны и можно с меньшими затратами в вычислительном эксперименте проиграть необходимые ва-рианты конструкции ГВТ, а затем в «железе» провести необходимый минимум экспериментов.
Автором в соавторстве с Рудым предложен метод повышения предельного коэффициента наполнения за счет более полного использования располагаемой работы продуктов сгорания посредством сохранения, отражения и возвращения волн сжатия выхлопа к выпускному окну рабочей камеры двигателя для дополнительной дозарядки воздухом. Для этого необходим выброс продувочного воздуха в выпускной канал и повторное открытие выпускного клапана после закрытия впускного клапана. Для реализации этого метода может быть использован профилированный выпускной трубопровод, который подобен настроенному выпускному трубопроводу, используемому в двухтактных двигателях. Он имеет участок постоянного поперечного сечения, расширяющийся и сужающиеся участки.
Попытки исследования возможности повышения коэффициента наполнения относительно предельного коэффициента наполнения классических настроенных ГВТ показывают эффективность предложенного метода и его перспективность [3]. Однако в предложенном ГВТ усложняется конструкция выпускных кулачков распределительного вала. Также к недостаткам предложенного метода следует отнести значительный объем настроенной выпускной системы.
Другим методом повышения предельного коэффициента наполнения за счет более полного использования располагаемой работы продуктов сгорания, предложенным автором в соавторстве
с Рудым является передача части волны сжатия выпуска к впускному клапану для интенсификации процесса дозарядки во впускной системе. Для этого начало выпускного канала вблизи выпускного клапана сообщают с началом впускного канала при помощи дополнительного настроенного волнообменного канала. Способ работы ГВТ реализующий этот метод запатентован [4] (рис. 1).
Рис. 1. Схема ГВТ с дозарядкой волной сжатия выпуска через впускной клапан: 1 - выпускной патрубок; 2 - выпускной настроенный канал;
3 - дополнительный волнообменный настроенный канал; 4 - зазор между каналами с клапаном впуска воздуха в систему; 5 -впускной настроенный канал
Краткая феноменологическая модель этой системы с интенсифицированной дозарядкой следующая. При выпуске газов через выпускной клапан в выпускной патрубок и далее в настроенном выпускном канале и в дополнительном волнообменном настроенном канале формируются волны сжатия выпуска. Выпускной газ тоже поступает в дополнительный настроенный волнообменный канал. Волна сжатия выпуска в выпускном настроенном канале после отражения от его открытого в окружающую среду или ресивер конца возвращается к выпускному клапану и началу настроенного волнообменного канала отраженной волной разрежения. Эта волна разрежения обеспечивает продувку рабочей камеры двигателя, а также поступает в дополнительный настроенный волнообменный канал и обеспечивает отсасывание (продувку) выпускных газов, попавших в дополнительный настроенный волнообменный канал. Продувка, или, другими словами, замещение отработавших газов воздухом, повышает коэффициент наполнения и за счет увеличения массы воздуха, и за счет снижения температуры газов в рабочей камере, что в дальнейшем повысит коэффициент наполнения в процессе всасывания, так как уменьшится подогрев поступающего воздуха и повышение его давления. После продувки начинается всасывание воздуха из впускного настроенного канала в рабочую камеру двигателя
через впускной клапан. При этом формируется волна разрежения впуска. Она движется к открытому концу впускного настроенного канала, где отражается волной сжатия. Эта отраженная волна сжатия дозаряжает рабочую камеру двигателя воздухом через впускной клапан в конце процесса впуска, увеличивая коэффициент наполнения посредством повышения давления, плотности и массы воздуха. Волна сжатия выпуска, которая движется по дополнительному волнообменному настроенному каналу, переходит во впускной настроенный канал и накладывается на отраженную волну сжатия впуска, увеличивая давление перед впускным клапаном в конце процесса впуска, а значит, дозарядка интенсифицируется. Таким образом, коэффициент наполнения повышается.
Этот метод повышения предельного коэффициента наполнения проверялся в системе имитационного моделирования «Альбея» без учета потерь и оказался эффективным для четырехтактных двигателей [5]. Однако при лабораторно-экспериментальной проверке этого метода интенсификации дозарядки на карбюраторном тихоходном двигателе возникли известные трудности. Значительная длина дополнительного волнообменного настроенного канала вызывала соответственно существенные потери в волне по длине канала. Использование карбюратора вызывало проблемы с дозированием топлива. Первоначально коэффициент наполнения снижался, и как оказалось, отработавшие газы выбрасывались во впускной канал. Дополнительно проведенный анализ картины волн в этом ГВТ выявил наличие вредоносных волн разрежения. Одна из них - это волна разрежения впуска, проходящая мимо щели в дополнительный волнообменный настроенный канал, и соответственно, подсасывающая выпускные газы из выпускного настроенного канала в дополнительный волнообменный настроенный канал. Вторая вредоносная волна - это отраженная волна разрежения, возникающая при отражении волны сжатия выпуска, двигающейся по дополнительному волнообменному каналу, от щели и ресивера, которая также возвращаясь к началу дополнительного волнообменного настроенного канала подсасывает выпускные газы из выпускного настроенного канала в дополнительный волнообменный настроенный канал. Модернизация метода газообмена установкой обратных впускных клапанов в боковой поверхности дополнительного волнообменного
настроенного канала на середине его длины и в разрыве между впускным и дополнительным волнообменным настроенными каналами в рамках мысленного эксперимента позволила первую вредоносную волну отсечь от выпускного настроенного канала на обратном впускном клапане, расположенном на середине длины дополнительного волнообменного настроенного канала. А вторую вредоносную волну ликвидировать и повысить эффективность волны сжатия выпуска. В лабораторных экспериментах подтверждена продувка дополнительного волнообменного настроенного канала. А в вычислительных экспериментах при моделировании обратных впускных клапанов в виде обратных впускных клапанов, установленных на входе в небольшой ресивер сообщенный с модулем «Щель» получено повышение коэффициента наполнения даже в тихоходном двигателе.
В системе настроенных каналов с дополнительным волнообменным каналом воздух всасываемый в ^T используется не только для наполнения рабочей камеры двигателя, но также для продувки начального участка дополнительного волнообменного настроенного канала и его часть уходит в выпускной канал минуя рабочую камеру двигателя. Поэтому главный показатель - коэффициент наполнения в реальном эксперименте определить невозможно, а определить его можно только в вычислительном эксперименте.
ПОСТАНОВКА ЗАДАчИ
Цель работы: исследовать возможности
интенсификации волновой дозарядки одноцилиндрового среднеоборотного бензинового двигателя воздухом через дополнительный волнообменный канал и впускной клапан волной сжатия выпуска.
Задачи:
1) Разработать имитационные модели бензинового двигателя с настроенными каналами газообмена, обеспечивающими:
• продувку и классическую дозарядку через впускной клапан;
• продувку и интенсифицированную доза-рядку через впускной клапан волной сжатия выпуска через дополнительный волнообменный канал, накладываемой на отраженную волну сжатия впуска.
2) провести сравнительные расчеты двигателя с такими системами каналов газообмена.
МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
Для экспериментов выбран имеющийся одноцилиндровый карбюраторный двигатель «УМЗ-341» с частотой вращения 3600 мин-1. Его преимущество по сравнению с ранее исследованным заключается в более высокой частоте вращения, а значит, он будет иметь меньшие потери в волнах по длине каналов и, соответственно, больший коэффициент наполнения. Учитывая современный уровень развития систем впрыска топлива, карбюратор может быть заменен форсункой.
Поскольку определить коэффициент наполнения в лабораторном эксперименте для одной из исследуемых схем газообмена невозможно, вычислительный эксперимент выбран в качестве основного для настоящего исследования.
Поскольку расчеты выбранного двигателя ранее не проводились, первоначально определены параметры впускного в выпускного каналов для классически настроенного ГВТ (оптимальная схема ГВТ) с использованием диаграмм влияния различных конструктивных параметров ГВТ и частоты циклов на коэффициент наполнения в обобщенных переменных [7].
Собраны две модульные имитационные модели двигателей со сравниваемыми газовоздушными трактами в пакете для численного анализа поршневых двигателей и газопроводов «Horsepower Lab 1D, v.0.99» [8]. Первая (1) -модульная имитационная модель двигателя с классической настройкой ГВТ (рис. 2); вторая (2) - модульная имитационная модель двигателя с дополнительным волнообменным настроенным каналом для интенсификации дозарядки рабочей камеры волной сжатия выпуска через впускное окно (рис. 3).
Рис. 2. Модульная имитационная модель 1
В модульных имитационных моделях заданы исходные и начальные данные двигателя и рассчитанные по зависимостям обобщенных переменных параметры настроенных впускной и выпускной труб.
Учитывая необходимость экспериментального подтверждения результатов расчетов в будущем, диаметры и, соответственно, площади проходных сечений настроенных каналов выбраны из ряда стандартных размеров (ближайший диаметр) труб.
е»м ГЬо»*? г Ксмндв млечр®** Слрмкд
О |а* И|■ | e|jg| -=»|О| х:[и|
Рис. 3. Модульная имитационная модель 2
Сформированы перечни выходных данных, выводимых в табличном и графическом виде в развернутой индикаторной диаграмме «Экран», выводимой на экран компьютера после завершения расчета по требованию и в виде диаграммы-анимации распределений параметров по продольной координате ГВТ двигателя -«Трек». Координата (абсцисса) на диаграмме-анимации «Трек» для имитационной модели 2 увеличивается от нуля на выпускном клапане до максимальной на конце выпускного настроенного канала, выходящего в выпускной ресивер. Но на ней последовательно откладываются каналы и емкости ГВТ двигателя с увеличением координаты в направлении движения основных волн сжатия (тех, которые используются в том же цикле работы, в котором они возникли). Это следующие каналы: выпускной патрубок в головке цилиндра двигателя; дополнительный волнообменный настроенный канал (большее
значение координаты на нагнетающем воздух конце у впускного настроенного канала); впускной настроенный канал; впускной патрубок в головке цилиндра двигателя; цилиндр; повторно выпускной патрубок в головке цилиндра; выпускной настроенный канал.
Выбраны интегральные параметры цикла для вывода в текстовое окно «Indicator».
Обратные впускные клапаны в данной модульной имитационной модели заданы как обратные идеальные впускные клапаны, установленные на ресиверах еще более малого объема, составляющего третью часть рабочего объема рабочей камеры двигателя. Разрывы в тройниках моделируются как Т-образные тройники.
При исследовании первоначально определялся коэффициент наполнения двигателя с классической настройкой впускного и выпускного каналов, параметры которых получены из расчета по безразмерным комплексам. Затем для двигателя с диаметрами настроенных впускного и выпускного каналов, взятых ближайшими из ряда диаметров наиболее доступных стандартных труб.
Затем исследовалось влияние площади выпускного канала на коэффициент наполнения для выявления степени значимости наличия разности площадей впускного и выпускного каналов. Внутренние диаметры также выбирались из ряда стандартных труб.
Затем исследовалось влияние площади классически настроенных каналов на коэффициент наполнения двигателя.
Исследована возможность приближения впускного обратного клапана вместе с ресивером и тройником из средней части дополнительного волнообменного настроенного канала ближе в выпускному клапану, но с сохранением качественной продувки начального (горячего) участка этого канала свежим воздухом через упомянутый обратный клапан.
Исследовано влияние на коэффициент наполнения величин площади и длин двухгазового волнообменного и впускного каналов системы с дозарядкой выхлопом через впускной клапан для случая, когда площадь всех каналов, кроме коротких патрубков в головке реального двигателя «УМЗ 341», равны. Длины выпускных каналов одинаковы. Площади каналов в каждой системе равные.
ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ
Результаты лучшего вычислительного эксперимента на двигателе с классической настройкой впускного и выпускного каналов с наибольшим коэффициентом наполнения (рис. 4) показывают хорошие условия для волновой продувки рабочей камеры двигателя отраженной волной разрежения выпуска (разрежение за выпускным клапаном в период перекрытия клапанов в районе 360о поворота коленчатого вала (ПКВ) в средней части диаграммы) и дополнительно остаточной отраженной четвертой волной сжатия впуска (повышенное давление перед впускным клапаном, там же). А также хорошие условия для волновой дозарядки рабочей камеры двигателя отраженной волной сжатия впуска в конце процесса впуска (повышенное давление перед впускным клапаном Рвп, превышающее давление в цилиндре, Рц в правой верхней части диаграммы).
1 — ммм ПиП 1 • и-ч иі» .'ЛиШ 1 »•« СД 1 Рв % — . _ - г“- Л. 1 • »»■■■« иш лп Рц/
\\ Мій > ОМ ^\Р®П
С5
[о 100 ^ ^ С-Е!-: 360 540 730
Рис. 4. Развернутая индикаторная диаграмма двигателя с классическим ГВТ по углу ПКВ: Рц -давление в цилиндре (диапазон давлений на диаграмме - от минус 0,05 до плюс 0,2 МПа);
РВ - давление за выпускным клапаном;
РВП - давление перед впускным клапаном;
Ов - расход отработавших газов через выпускной клапан (диапазон расходов на диаграмме - от минус
0,25 до плюс 1 кг/с); Овп - расход свежего заряда через впускной клапан
Результаты лучшего вычислительного эксперимента на двигателе с интенсифицированной дозарядкой рабочей камеры воздухом через дополнительный волнообменный канал и впускной клапан волной сжатия выпуска с наибольшим коэффициентом наполнения (рис. 5) показывают по сравнению с двигателем с классически настроенными впускным и выпускным каналами несколько худшие условия для волновой продувки рабочей камеры двигателя отраженной волной разрежения выпуска (меньшее разреже-
ние за выпускным клапаном в период перекрытия клапанов в районе 360о поворота коленчатого вала (ПКВ) в средней части диаграммы) и дополнительно остаточной отраженной третьей волной сжатия впуска (меньшее повышение давления перед впускным клапаном, там же). Но сравнительно лучшие условия для волновой интенсифицированной дозарядки рабочей камеры двигателя отраженной волной сжатия впуска и волной сжатия выпуска в конце процесса впуска (повышенное давление РВП перед впускным клапаном, превышающее давление в цилиндре, в правой верхней части диаграммы) и большее по модулю значение расхода воздуха GВП через выпускной клапан в середине процесса впуска, в том числе кратковременное повышение расхода воздуха через впускной клапан (в нижней правой части диаграммы).
Р /к \ »Г\ \РЧ — м>л :я 1 мм :я • л* /Ту еп
\ / •Л л
-ХУ
-У Св
0 1Э0 ^/’8П •360 £40 730
Рис. 5. Развернутая индикаторная диаграмма двигателя с интенсифицированной дозарядкой по углу ПКВ
Фрагменты развернутых индикаторных диаграмм двигателей с ГВТ обеих схем при максимальных коэффициентах наполнения для удобства сравнения наложены друг на друга (рис. 6).
90 180 270 360 450 540 630
Угол поворота коленвала, град —>
- (тонкая линия) двигатель классическая дозарядка; — (толстая линия) интенсифицированная Рис. 6. Сравнение развернутых индикаторных диаграмм исследованных методов волновой дозарядки (наддува)
Диаграмма показывает наличие ожидаемого повышенного давления во впускном трубопроводе перед впускным клапаном РВП и в цилиндре Рц в начале сжатия (на диаграмме вверху справа), а также повышение расхода свежего заряда (воздуха) на впуске СВП в момент подхода волны сжатия выпуска (на диаграмме внизу справа). Очевидна дополнительная интенсифицированная дозарядка.
Волновая картина в ГВТ в момент максимального заброса выхлопных газов из выпускного канала в волнообменный канал (рис. 7) показывает:
1. Формирование интенсивной волны сжатия выпуска, движущейся вправо в волнообменном канале по направлению к впускному каналу (выделено жирной линией в верхней левой части диаграммы) (диапазон давления на диаграмме -0,05 ... +0,2 МПа).
2. Заброс выхлопных газов (КСЗ = 0) в начальный участок волнообменного канала (выделено жирной линией в средней по высоте левой части диаграммы) (диапазон КСЗ на диаграмме -4 ... +6).
Рис. 7. Экран «Трек», 322 град поворота коленчатого вала (ПКВ):
Р - давление; КСЗ - доля свежего заряда (воздуха) в смеси; Т - температура газа
3. Высокую температуру газов в начальном участке волнообменного канала (выделено жирной линией в нижней левой части диаграммы) (около 1000 К при диапазоне температуры на диаграмме 0 ... 2500 К).
Картина процесса (рис. 8) в момент подхода волны сжатия выпуска по волнообменному каналу к впускному каналу, через который в это время происходит всасывание в рабочую камеру и в котором формируется волна разрежения, показывает:
ІЕ--Г
Рис. 8. Экран «Трек», 440 град ПКВ
• сохранение достаточно интенсивной волны сжатия выпуска в волнообменном канале (волна выделена жирной линией в центре на диаграмме);
• присутствие отраженной волны разрежения выпуска в выпускном канале и в начальном участке волнообменного канала, прилегающем к выпускному патрубку цилиндра, которая очищает волнообменный канал отсасывая отработавшие газы в выпускной канал и далее в окружающую среду (участки функциональной зависимости давления, справа и слева чуть меньше цены деления по оси абсцисс).
Картина процесса (рис. 9) в момент открытия выпускного окна показывает полную продувку волнообменного канала от отработавших газов и наличие большого количества (более половины объема) свежего заряда в начальном участке выпускного трубопровода (КСЗ и Т, выделенные толстыми линиями в правой части диаграммы). Волнообменный канал готов к следующему циклу работы.
У
р * ІКсз \ _!
Г /
.
Рис. 9. Экран «Трек», 105 град ПКВ
Таким образом, при использовании настроенной системы газообмена с волнообменным дополнительным каналом для интенсифицированной волновой дозарядки одноцилиндрового
средне-оборотного бензинового двигателя волной сжатия выхлопа через впускной клапан возможно повышение коэффициента наполнения бензинового двигателя внутреннего сгорания относительно классической системы с дозарядкой и продувкой на 11,1 % и индикаторной мощности на 7,41 % при увеличении длины каналов газообмена на 5,10 м, а объема системы газообмена на 2,39 л или относительного объема на 7,17.
приложение результатов
Полученные результаты позволяют приступить к разработке и изготовлению экспериментальной установки на базе бензинового двигателя «УМЗ-341» для лабораторного подтверждения возможности интенсифицированной волновой дозарядки волной сжатия выхлопа через дополнительный волнообменный канал и впускной клапан.
ВЫВОД
Разработанные имитационные модели бензинового двигателя как с классической настройкой, так и с настроенной системой газообмена, включающей дополнительный волнообменный канал, и соответствующие сравнительные расчеты показали возможность интенсификации волновой дозарядки одноцилиндрового среднеоборотного четырехтактного бензинового двигателя воздухом через дополнительный вол-
нообменный канал и впускной клапан волной сжатия выхлопа.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бекман В. В. Гоночные мотоциклы. Л.: Машиностроение, Ленингр.отд-ние, 1983. 271с.
2. Рудой Б. П. Теория газообмена ДВС : учеб. пособие / Б. П. Рудой. Уфа : УАИ, 1978. 109 с.
3. Ханк Г. Турбодвигатели и компрессоры: справочное пособие. М.: Астрель: АСТ, 2007. 351 с.
4. Атанов С. Н. Метод увеличения коэффициента наполнения 4-тактного ДВС // Вестник УГАТУ Уфа, 2009. Т. 12. № 2 (31) С. 59-61.
5. Атанов С. Н. Пат. № 2066002 РФ, МПК7 F 04 F 11/02, F 02 B 33/42. Способ распределения рабочих тел волнового обменника давления и устройство для его осуществления / Атанов С. Н.; опубл. 1996.08.27.
6. Атанов С. Н. Возможности повышения предельного коэффициента наполнения 4-тактного ДВС // Сб. тезисов второй науч.-техн. конф. молодых специалистов, посвященной годовщине образования объединения ОАО «УМПО». Уфа: УМ-ПО, 2006. С. 31-33.
7. Рудой Б. П. Расчет на ЭВМ показателей газообмена ДВС : учеб. пособие / Б. П. Рудой, С. Р. Березин. Уфа: УАИ, 1979. 101 с.
8. Черноусов А. А. Свид. об офиц. рег. прог. для ЭВМ 2010613235 РФ. Horsepower Lab 1D / Черноусов А. А.; зарег. 2010.05.17.
ОБ АВТОРЕ
Атанов Сергей Николаевич, ст. преп., зав. лаб. каф. двигателей внутреннего сгорания. Дипл. инж.-мех. (УГАТУ, 1987). Иссл. в обл. волнового перемещения воздуха использованием выхлопа поршневых двигателей.
