CC BY
3№ 1. pp. 2496-2511. URL: https://Www.researchgate.net/publication/331272086_Distribution of_temperature_ on_the_depth_of_restorable_details_at_electrocontact_welding_of_a_steel_tape
12. Senin P. V., Stolyarov A. V., Chervyakov S. V. Strained valve-housing contact of hydraulic steer // Journal of mechanics of continua and mathematical sciences. 2020. Special Issue, № 8. pp. 1-9. DOI: https:// doi.org/10.26782/jmcms.spl.8/2020.04.00001.
13. Hardening of Electrohydraulic Injectors Valve Units of Diesels at Repair /1. I. Gabitov, R. N. Saifullin, M.N. Farhshatov, A. V. Negovora, S. G. Mudarisov, E. R. Khasanov, R. R. Galiullin, F. Z. Gabdrafikov, N.M. Yunusbaev and A. R. Valiev//Journal of Engineering and Applied Sciences. -2018. -13. -S. 64786486. DOI: https://doi.org/10.3923/jeasci.2018.6478.6486.
14. Nafikov M. Z. Reconditioning of shafts by electric resistance welding of two steel wires / M. Z. Nafikov // Welding International. - 2016. - vol. 30. - № 3. - C. 236-243. DOI: https://doi.org/10.1080/09507116.2015.1044274
15. Latypov R. A., Latypova G. R., Vaniyanc K. T. Elektrokontaktnaya privarka poroshkovoj smesi, soderzhashchej dispergirovannye othody tverdogo splava, so stal'yu 65G // Sovremennye materialy, tekhnika i tekhnologii. 2018. № 4 (19). S. 53-58. URL: https://cyberleninka.ru/article/n/elektrokontaktnaya-privarka-poroshkovoy-smesi-soderzhaschey-dispergirovannye-othody-tverdogo-splava-so-stalyu-65g
16. Serov A. V., Serov N. V., Burak P. I., Sokolova V. M. Metodika naznacheniya optimal'nyh rezhimov elektrokontaktnoj privarki // Vestnik Federal'nogo gosudarstvennogo obrazovatel'nogo uchrezhdeniya vysshego professional'nogo obrazovaniya "Moskovskij gosudarstvennyj agroinzhenernyj universitet imeni V.P. Goryachkina". 2019. № 6 (94). S. 35-39. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=41565004
17. Gaskarov I. R. Issledovanie svojstv pokrytij, poluchaemyh elektrokontaktnoj privarkoj stal'noj lenty /1. R. Gaskarov, I. R. Maksyutov, V. V. Arslanov, A. V. Arslanov// Vestnik Bashkirskogo gosudarstvennogo agrarnogo universiteta. 2018. № 4 (48). S. 123-128. DOI: https://doi.org/10.31563/1684-7628-2018-48-4-123-128
18. K vyboru prisadochnogo materiala pri elektrokontaktnoj privarke / R. F. Masyagutov, 1.1. Zagirov, N. M. YUnusbaev [i dr.] // Rossijskij elektronnyj nauchnyj zhurnal. 2019. № 3 (33). S. 115-127. URL: https://www. elibrary.ru/item.asp?id=40579501
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ БУСТЕРНОГО НАСОСА В КАЧЕСТВЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО НАСОСНОГО АГРЕГАТА ПРИ ГАШЕНИИ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО УДАРА В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
ШИРЯЕВ Вадим Николаевич, гл. инженер НИИ «ЭнергоГидроМех», vadik334@mail.ru УРЖУМОВА Юлия Сергеевна, канд. техн. наук, доцент кафедры мелиорации земель, urzhumovay@mail.ru
ТАРАСЬЯНЦ Сергей Андреевич, д-р техн. наук, профессор кафедры водоснабжения и использования водных ресурсов, starasyancz@mail.ru
ШИРЯЕВА Наталья Олеговна, аспирант кафедры мелиорации земель, n.shiryaeva61@yandex.ru Новочеркасский инженерно мелиоративный институт имени А.К. Кортунова ФГБОУ ВО "Донской государственный аграрный университет"
Проблема и цель. Целью настоящей работы является проведение натурных экспериментальных исследований по использованию бустерного насоса в качестве дополнительного насосного агрегата при гашении гидравлического удара в напорных трубопроводах, на насосной станции «Междуречье» Изобильненского филиала управления «Ставропольмелиоводхоза», для которой ранее проводился теоретический расчет с целью возможности остановки основных насосных агрегатов без использования дополнительных традиционных устройств - гасителей гидравлических ударов. Методология. Для достижения цели исследования и ответа на поставленные вопросы экспериментально определялась фактическая величина полной энергии в трубопроводах при различных эксплуатационных вариантах сети. Опытное определение величины потенциальной энергии перед обратным клапаном основного насосного агрегата проводилось с использованием теории планирования эксперимента. В качестве факторов принимались: потенциальная энергия П1 во всасывающих трубопроводах основного и дополнительного насосов Х1, определяемая по вакуумметру;
УДК 621.65.05
10.36508/RSATU.2020.48.4.019
© Ширяев В. Н., Уржумова Ю. С., Тарасьянц С. А., Ширяева Н. О., 2020 г
-Ш
потенциальная энергия П2 в напорном трубопроводе дополнительного насоса Х2, определяемая манометром; потенциальная энергия П3 в напорном трубопроводе основного насоса Хз, определяемая манометром и регулируемая задвижкой.
Результаты. Обработка результатов проведенной группы опытов позволила получить зависимость величины потенциальной энергии в напорном распределительном трубопроводе перед обратным клапаном основного насоса от значений потенциальной энергии в напорном распределительном трубопроводе бустерного насоса и напорном распределительном трубопроводе основного насоса.
Заключение. В ходе исследований было установлено, что при подборе марки насоса, принимаемого в качестве бустерного, следует напор, независимо от подач, завышать на 10-15 м по сравнению с напором основных насосов для гарантированной возможности закрытия обратных клапанов на напорных трубопроводах перед остановкой основных насосов.
Ключевые слова: основной насосный агрегат, бустерный насос, всасывающий трубопровод, напорный трубопровод, потенциальная энергия, кинетическая энергия, полная энергия, гидравлический удар.
Введение
В настоящее время основным способом подачи воды на орошение являются закрытые оросительные сети с машинным водоподъемом. Эксплуатация трубопроводных систем имеет специфические особенности, несоблюдение которых ведет к аварийным ситуациям и прекращению подачи воды. Наибольшую эксплуатационную опасность работы трубопроводных сетей представляют переходные процессы - пуск и остановка насосных агрегатов [10,13,16], изменение местоположения потребителя, срывы безаварийной эксплуатации трубопроводной арматуры, в результате которых давление в сети и корпусах гидромеханического оборудования повышается в сотни раз в случае непредвиденного обратного потока воды по всему поперечному сечению напорного трубопровода [7,8]. Существующие нормы проектирования
предусматривают устройства для гашения гидравлических ударов, основными из которых являются водо-воздушные колпаки, практически вышедшие из строя на всех действующих насосных станциях [1,5]. Исходя из этого, нами предложено использовать бустерный насос [9] в качестве дополнительного насосного агрегата при гашении гидравлического удара в напорных трубопроводах.
Методика проведения исследований, измеряемые и определяемые величины Исследования проводились на действующей насосной станции «Междуречье» Изобильненско-го филиала Управления «Ставропольмелиоводхо-за» (рисунки 1, 2, 3) с целью возможности пуска и остановки основных насосных агрегатов без использования дополнительных традиционных устройств - гасителей гидравлических ударов.
Рис. 1 - Общий внешний вид машинного зала Рис. 2 - Внутренний вид насосного оборудования, насосной станции «Междуречье» установленного на насосной станции
«Междуречье»
Рис. 3 - Схема водозаборного сооружения и установленного гидромеханического оборудования
в исследуемой насосной станции
Схема установки дополнительного оборудования для проведения исследований приведена на рисунках 4,5.
Предлагаемая исследуемая технология эксплуатации насосной станции с возможностью гашения гидравлического удара заключается в следующем (рис. 4): перед пуском основного центробежного насоса 1, в начале сезона, пускается дополнительный насос 5 с закрытой задвижкой 6 и закрытой задвижкой 3 сети, открывается задвижка
6 и автоматически открывается обратный клапан
7 на напорном трубопроводе 9 дополнительного насоса 5. При полностью заполненном напорном трубопроводе 2, что засвидетельствует манометр 8, включается основной центробежный насос 1, отключается дополнительный насос 5, открывается задвижка 3. Перед остановкой основного цен-
тробежного насоса 1 включается дополнительный насос 5 и с увеличенным давлением в напорном трубопроводе 2 закрывается обратный клапан 4, предотвращая обратный ток воды в напорном трубопроводе 2 и явление гидроудара. Основной центробежный насос 1 останавливается при открытой задвижке сети 3, останавливается дополнительный насос 5, автоматически закрывается обратный клапан 7 и обратный клапан 4. При понижении давления в сети включается автоматически дополнительный насос 5, исключая сброс воды из напорного трубопровода 2. При последующих пусках основного центробежного насоса 1 процесс повторяется без использования задвижки 3 и предотвращения обратного тока воды в напорном трубопроводе 2, а следовательно, и гидравлического удара в напорном трубопроводе 2 сети.
1 - основные насосные агрегаты; 2 - задвижки на напорных распределительных трубопроводах; 3 - задвижки на всасывающих трубопроводах; 4 - монтажные вставки; 5 - обратные клапаны на напорных распределительных трубопроводах; 6 - обратный клапан бустерного насоса; 7 - задвижка бустерного насоса; 8 - бустерный насос; 9 - задвижки на напорных магистральных трубопроводах; 10 - дренажный приямок; 11 - всасывающие трубопроводы Ду=1200 мм; 12 - всасывающий трубопровод бустерного насоса Ду=100; 13 - напорный трубопровод бустерного насоса; 14 - напорные распределительные трубопроводы основных
насосов; 15 - распределительный коллектор Рис. 4 - Технологическая схема установки основного и вспомогательного оборудования, всасывающих
и напорных трубопроводов
1 - основной насосный агрегат Д6300-80; 2 - напорный распределительный трубопровод Ду=600 мм; 3, 14, 15 - задвижки Ду=600 мм (марка 30ч906бр); 4 - обратный клапан; 5 - бустерный насос (К90/85); 6 - задвижка Ду=100 мм (30ч6бр); 7 - обратный клапан; 8, 10, 13 - манометры; 9 - напорный трубопровод бу-
стерного насоса; 11 - расходомер; 12 - вакууметр Рис. 5 - Схема установки бустерного насоса для предотвращения гидравлического удара и поддержания постоянного давления в сети
Предварительными исследованиями, для определения возможности использования бустерного насоса в качестве дополнительного насосного агрегата при гашении гидравлического удара, экспериментально определялись фактическая величина полной энергии в трубопроводах при различных эксплуатационных вариантах сети [12,17].
В задачи исследования входило:
1) опытное определение полной энергии в напорном магистральном и всасывающем трубопроводах при работе бустерного насоса;
2) расчет фактических напоров в сети при работе бустерного насоса;
3) опытное определение полной энергии в напорном магистральном и всасывающем трубопроводах при работе с двумя основными насосными агрегатами на один трубопровод;
4) расчет фактических напоров в сети при работе основного насосного агрегата.
При проведении исследований для всасывающего трубопровода определяли:
- фактический расход Q1б, определенный в напорном трубопроводе объемным способом при разной степени открытия задвижки; в
-фактическая потенциальная —кинетика. 9Рч
и полная энергии по показаниям
ческая
гд
Игле. = 153,3 - 151,9 = 1,4 (М), Эл ^ [3],
ЭРо
- кинетическая энергия по скоростному
V2
напору во всасывающем трубопроводе и полная энергия = ^^ + [4]. Расчетные данные сведены в таблицу 1.
А
Рис. 6 - Опытное определение величины вакуума на всасывающем трубопроводе бустерного насоса
вакуумметра 12 (рис. 6) при разности отметок водозаборного сооружения 153,3 и оси насоса 151,90
Таблица 1 - Фактические значения величины потенциальной кинетической и полной энергии
ЗРа 29
= ^ + 00 всасывающем трубопроводе бустерного насоса Ду = 100(88)мм
Степень открытия задвижки Фактический расход Q16 ,м3/с Фактическая кинетическая энергия —,м Потери напора во всасывающем трубопроводе Показания вакуумметра, м ЗРо' Полная энергия Э1, м
0,25 0,016 0,32 0,51 -1,60 -1,92
0,50 0,020 0,56 0,89 -2,02 -2,58
1,75 0,022 0,68 1,08 -2,21 -2,89
1,00 0,025 0,88 1,40 -2,50 -3,38
При проведении исследований для напорного трубопровода измерялись:
- фактический расход Qб. и скорость потока Vб в напорном трубопроводе насоса по времени
наполнения q6 = ^¡инь ^
¿нэп.
и.тр.
- объем напорного
трубопровода (расчетный), ^ап - время наполнения напорного трубопровода;
- фактическая потенциальная и кинетическая энергия в напорном трубопроводе по показаниям манометра 8 и по скорости движения потока Vб.в напорном трубопроводе 2 для четырех степеней открытия задвижки 6 (рисунки 5, 7); рассчитывались потери напора и полная энергия по зависимостям:
Рис. 7 - Манометр для определения потенциальной энергии бустерного насоса в напорном трубопроводе
- потери напора /ги^ = (Л - принималась 0,02; длина 1_=3608 м, Он=1,12 м);
- потенциальная энергия Эб=hwб+Hг , Нг - геометрическая высота подъема, Нг=62,05 м;
- полная энергия Эп6 = Э6 + Расчетные данные сведены в таблицу 2.
Таблица 2 - Фактические значения величин потенциальной кинетической и полной энергии
вРо' 2-3
для напорного трубопровода бустерного насоса (коэффициент «Л» принимается 0,02; длина трубопровода 3608 м)
Степень открытия задвижки Подача, мз/с Полная энергия во всасывающем трубопроводе Э1б,м Полная энергия в напорном трубопроводе Э2б, м Напор бустерного насоса, H =Э - ' б 2б. Э1,,м
0,25 0,020 -1,92 94,98 95,92
0,50 0,028 -2,58 95,36 97,94
0,75 0,030 -2,89 102,18 103,07
1,00 0,033 -3,38 106,40 109,78
Опытное определение величины потенциальной энергии перед обратным клапаном бустерного насоса
При выполнении исследований проведен анализ таблиц 1, 2 для бустерного насоса, по которому определены величины энергий для всасывающего 3i и напорного трубопровода Э2 и фактический полный экспериментальный напор бустерного насоса Нб.
Анализ таблицы 2 показал возможную величину полного напора бустерного насоса Нб в зависимости от степени открытия задвижки на напорном трубопроводе от 95,92 до 109,78 м.
По рисунку 8 на основании построенной кривой потерь напора в трубопроводе в зависимости от подачи hwf5 =î(Q6) определена возможная фактическая подача Q6=0,37 м3/с и возможный напор в сети, для подачи 0,37 мз/с Нб=75 м. Для напора 109,78
м фактическая подача составляет 0,018 м3/с.
При проведении исследований с основным насосным агрегатом Д6300-80 измерялись:
- фактический расход Q0 и скорость потока в напорном трубопроводе V0 по показаниям расходомера (рис. 9);
- фактическая потенциальная и кинетическая энергия в напорном трубопроводе по показаниям манометра 10 и по скорости движения потока в напорном трубопроводе 2 для четырех степеней открытия задвижки 3; рассчитывались потери на-
пора и полная энергия по зависимостям:
I у 2
- потери напора — А— (Л принимается 0,02; 1=3608 м, Он=1,12 м);
- потенциальная энергия Э0=hwб+Hг , Нг - геометрическая высота подъема 62,05 м;
полная энергия Эп0 = Э сведены в таблицу 3.
+ —. Расчетные данные
2з
н,»
110
100
* 90
8 г ВО
7 ■ 70
6 - га
5 ■ 50
4 - 40
3 - 30
2 ■ 20
1 - 10
0 I- 0
0
в/№*>хный лЩСр ^ и
/
-А П
-- 'С 4- Йпп т м 3 0 /
Н, \
■чу* I 0, »о.в« а •0.0В** Г Н
/ Не=М 97 \
( Ц. -О.ОА а го, =о.оа и. --сыт \ к"--
"1' -
■р«1- -н
КЗМ5
Г" п- 4$.3 С
0.СВД6 0.012 0,018 0,024 0.030 0.036 0.042 0,048
20 40 60 80 100 120 140 160 О.мУч Рис. 8 - Характеристика бустерного насоса К90/85 (напорной-расходной Нб=^б); КПД-пб=^б ); допусти мой вакуумметрической высоты всасывания
^доп.б = /Мб) потребляемой мощности Ыб=^Об))
Рис. 9 - Электромагнитный расходомер для определения расхода в напорном магистральном трубопроводе (EUROMAG MUT2500EL)
Таблица 3 - Фактические значения величин потенциальной кинетической и полной энергии
основных насосов
Степень открытия задвижки 3 (рисунок 5) Фактические показания манометра Мо, м Подача, м3/с Скорость в трубо-проводе Vо, К=0,98 м2),м/с Скоростной напор (кинетическая энергия), 2л' м Потери напора фак-тиче-ские Мо-Нг, м Потери напора к\м0 = Он 2 д (расчетные) Потен-циаль-ная энергия дро Полная энергия в напорном трубопроводе, Э2 Коэффициент сопротивления (фактический)
при работе одного агрегата на один трубопровод
0,25 62,05 0,30 0,30 0,0047 2,85 0,3 62,35 62,35 0,36
0,50 66,10 0,69 0,70 0,02 4,05 1,28 63,33 63,35 0,109
0,75 68,1 0,99 1,01 0,05 4,00 3,22 64,1 64,15 0,025
1,00 69,2 1,36 1,38 0,09 7,15 5,79 68,29 68,38 0,028
при работе 2-х агрегатов на один трубопровод
0,25 63,55 0,60 0,61 0,22 1,50 1,22 63,55 63,57 0,41
0,50 67,05 1,70 1,73 0,15 5,00 5,68 67,05 67,20 0,12
0,75 80,25 2,60 2,65 0,36 18,20 23,05 79,89 80,25 0,034
1,00 97,05 3,47 3,54 0,64 35,02 41,14 87,05 87,69 0,020
при работе 2-х агрегатов на полтора трубопровода
0,25 63,25 0,44 0,44 0,009 1,20 0,63 63,25 63,25 0,30
0,50 66,87 1,27 1,29 0,08 4,82 5,46 66,87 66,95 0,10
0,75 72,25 1,95 1,98 0,19 10,20 12,87 72,25 72,44 0,04
1,00 81,91 2,60 2,72 0,37 19,86 24,29 81,91 82,28 0,02
Рис. 10 - Характеристика основного насоса Д6300-80 (напорно-расходный Но=^о ),КПД-По=^о ),
допустимой вакуумметрической высоты всасывания = /(<2о) и потребляемой мощности N =Т(СЬ))
Из анализа таблицы 3 следует, что по фактическим показаниям манометров потери напора зависят в основном от скорости движения в напорном трубопроводе, что, естественно, объясняется законами гидравлики [2,11]. В данном исследуемом случае для стального трубопровода, с внутренним диаметром 1,12 м, при дальности транспортировки воды 3608 м и расходах, колеблющихся от 0,30 до 1,36 м3/с, потери напора находятся в пределах 0,3-5,79 м, при этом фактический коэффициент сопротивления Л находится в пределах 0,03-0,028.
Полная потенциальная энергия в напорном трубопроводе находится в пределах от 62,35 до 68,29 м, при фактических потерях напора от 2,85
до 7,15 м. Суммарная полная энергия в напорном трубопроводе определится по зависимости
Э, =
'2 - - + ~
зр о гд
и находится в пределах от 62,35
до 68,29 м.
По данным таблицы 3 и рисунка 10 определяются гидравлические фактические параметры основного насосного агрегата, напоры Но и Нб; подачи <Зо и Об, допустимая геометрическая высота всасывания, и Ндоп,б)< фактическая по-
требляемая мощность двигателей 1\1ф0 и 1\1фб КПД - Пф.0 и Пф.б.
Таблица 4 - Экспериментальная величина полной энергии и напора основных агрегатов
Степень открытия задвижки Подача, мз/с Полная энергия во всасывающем трубопроводе Э10, м Полная энергия в напорном трубопроводе Э20, м Напор основного насоса Но=Э20-Э10 м
принята по результатам испытаний для наиболее тяжелых условий, при работе 2-х насосных агрегатов на один трубопровод
0,25 0,60 -1,92 63,57 65,49
0,50 1,70 -2,58 67,20 69,78
0,75 2,60 -2,89 80,61 83,50
1,00 3,47 -3,38 87,69 101,07
принята по результатам испытаний для наиболее тяжелых условий, при работе 2-х насосных агрегатов на полтора трубопровода
0,25 0,44 -2,00 63,25 65,25
0,50 1,27 -3,50 66,95 70,45
0,75 1,95 -3,68 72,04 75,72
1,00 2,60 -4,00 82,28 86,28
Из таблицы 4 видно, что величина полной энергии основных насосных агрегатов колеблется, в зависимости от количества включенных насосов на один напорный трубопровод, от 63,57 м (наиболее удобные условия для включения бустерного насоса) до 87,69 м (предельно возможные условия для предотвращения обратного тока в напорном тру-
бопроводе - максимальный напор, по рисунку 8 - 100 м). Таким образом, при выборе гидравлических параметров дополнительного насоса необходимо провести расчет возможной полной энергии, создаваемой основными агрегатами в напорном магистральном трубопроводе, и далее с учетом полученных величин определить необходимые
значения напора и расхода дополнительного насосного оборудования [15,18].
Опытное определение величины потенциальной энергии перед обратным клапаном основного насосного агрегата
Определение проводилось в зависимости от гидравлических параметров в напорном магистральном, напорном дополнительном и всасывающих трубопроводах - основного и дополнительного насосов.
Исследования проводились с использованием теории планирования эксперимента, в качестве факторов принимались [6]:
- потенциальная энергия П1 во всасывающих трубопроводах основного и дополнительного насосов Х1, определяемая по вакуумметру 12 и регулируемая задвижкой 15 (рис. 5);
- потенциальная энергия П2 в напорном трубопроводе 9 дополнительного насоса Х2, определя-
-9
емая манометром 8 и регулируемая задвижкой 6;
- потенциальная энергия Пз в напорном трубопроводе основного насоса 2 Х3, определяемая манометром 13 и регулируемая задвижкой 14.
В качестве критерия Н принималась полная потенциальная энергия в трубопроводе 16, определяемая манометром 10. Исследования проведены в два этапа:
- первый - для определения влияния каждого из исследуемых факторов на величину критерия оптимизации «Н»;
- второй - для определения влияния оптимальных значений наиболее значимых факторов на величину «Н» и максимальной полной потенциальной энергии перед обратным клапаном 4 (рис. 5). Величины фактических и кодированных параметров для трехфакторного плана, принятых по таблицам 3,4, показаны в таблице 5.
Таблица 5 - Значения фактических и кодированных факторов для первой группы
Факторы Код Интервалы, м Уровень
Средний «0», м Нижний-, м Верхний+,м
П1, м Х1 -1,0 -2,0 -1,0 -3,0
П2, м Х2 10,0 70,0 60,0 80,0
Пз, м Хз 10,0 60,0 50,0 70,0
Таблица 6 - Матрица планирования и результаты исследований по первой группе опытов
№ опыта Потенциальная энергия Х1 (П1),м Потенциальная энергия Х2 (П2,)м Потенциальная энергия Х3 (П3),м Величины факторов Критерий Н,м
Х1 (П1)м Х2 (П2)м Хз (Пз)м
1 + + + -3,0 80,0 70,0 85,6
2 + - - -3,0 60,0 50,0 84,3
3 - + + -1,0 80,0 70,0 88,0
4 - - - -1,0 60,0 50,0 84,2
5 + 0 0 -3,0 70,0 60,0 85,0
6 + 0 0 -3,0 70,0 60,0 85,0
7 - 0 0 -1,0 70,0 60,0 84,9
8 - 0 0 -1,0 70,0 60,0 86,5
9 0 + + -2,0 80,0 70,0 88,0
10 0 + + -2,0 80,0 70,0 87,0
11 0 - - -2,0 60,0 50,0 64,2
12 0 - - -2,0 60,0 50,0 65,0
13 0 0 0 -2,0 70,0 60,0 80,4
14 0 0 0 -2,0 70,0 60,0 81,0
15 0 0 0 -2,0 70,0 60,0 82,2
16 0 0 0 -2,0 70,0 60,0 82,2
Данные таблицы 6, обработанные методами [2,6], позволили получить уравнение регрессии вида:
Н=Ь+Ь., х ±Ь х+Ь, х
0 11 2 2 3 3
(...) ,
где: _ И\=гнп - свободный член;
0 ЛГ
(1) (2)
- коэффициент фактора; (3)
N - число опытов по плану; Хт - значение фактора в опыте.
Подстановка вычисленных коэффициентов Ь0 и Ь в уравнение 1 позволила составить зависимость 4, по которой построена ранжировочная кривая степени влияния факторов на значение «Н» (рис. 11)
Н=90,8+19,1Х1-30,2Х2-44,1Хз (4)
По рисунку 11 видно, что наибольшее влияние на потенциальную энергию Н оказывает энергия в напорном трубопроводе бустерного насоса П2=87 %, степень влияния энергии в напорном распределительном трубопроводе основного насоса составляет 58 % и менее значимую степень влияния 8 % оказывает энергия во всасывающих трубопроводах основного и бустерного насосов. С учетом вышеизложенного проведена вторая группа опытов с двумя факторами Х2 и Хз. Значения факторов показаны в таблице 7.
Рис. 11 - Кривая зависимости степени влияния исследованных факторов на потенциальную энергию в напорном трубопроводе основного агрегата перед обратным клапаном
Таблица 7 - Кодированные и фактические параметры для второй группы опытов
Факторы Код Интервалы,м Уровень
Средний «0», м Нижний-, м Верхний+, м
80,0 70,0 90,0
Пз Хз 10 70,0 60,0 80,0
Матрица планирования показана в таблице 8.
Обработка результатов проведенной второй группы опытов позволила получить зависимость величины потенциальной энергии в напорном распределительном трубопроводе 16 перед об-Таблица 8 - Матрица и резу
ратным клапаном основного насоса от значений потенциальной энергии в напорном распределительном трубопроводе 9 бустерного насоса и напорном распределительном трубопроводе 2 основного насоса. таты второй группы опытов
Значения факторов
№ опыта Энергия бустерного насоса, Х2 (П2), м Энергия основного насоса, Хз (Пз), м П2,м Пз,м Энергия перед обратным клапаном основного насоса Н, м
80,0 70,0 90,0
1 + + 90,0 80,0 85,4
2 - - 70,0 60,0 70,2
3 + - 90,0 60,0 84,5
4 - + 70,0 80,0 65,0
5 0 + 80,0 80,0 80,0
6 0 - 80,0 60,0 64,5
7 0 0 80,0 70,0 88,2
8 0 0 80,0 70,0 84,8
Н=64,2-15,9Х2+34,1Хз+12,2Х22-10,4Хз2-15,1Х1Х2 (5) Уравнение 5 позволяет проводить расчеты величины потенциальной энергии «Н» перед обратным клапаном основного насоса в зависимости от величины потенциальной энергии
П2 и Пз. Расчетные данные сведены в таблицу 9. Кроме того, в таблицу 9 внесены расчетные значения полной энергии в напорных трубопроводах основного и бустерного насосов.
Н,м
120
90
60
301
1 л,=о Пг=0 П3=-1 110S.6 л, =л?=о
92,3 1 -Г1- 88,2
_ п,=о 6 6.9 п
Ъ-1 1 Л,=-( п rw
64.2 40.1
<J0.5 t 51.9 32.8
Факторы П..П(м)
Рис. 12 - Графическая зависимость потенциальной энергии перед обратным клапаном основного насоса Н от величины потенциальной энергии в напорных трубопроводах бустерного П2
и основного насоса Пз
По рисунку 12 видно, что наибольшее расчетное значение величины потенциальной энергии Н=105,4 получено при кодированных значениях П2=+1 и Пз=+1, что соответствует натуральным величинам энергии П2=90 и Пз=80 м.
Таблица 9 - Зависимость потенциальной энергии напорного распределительного трубопровода основного насоса от энергии распределительного трубопровода бустерного насоса,
рассчитанная по уравнению 5
№ п/п опыта П2, м Пз, м По-тенци-альная энергия основного насоса, м Подача основного насоса, м3/с Подача бустерного насоса, м3/с Скорость в трубо-проводе 0 1,12 м, м/с Скорость в трубо-проводе 0 0,088 м, м/с Скоростной напор в трубопроводе дополнительного насоса, м Скоростной напор в дополнительном трубо-про-воде, м Полная энергия Э2, м
1 (+)96,0 (+)80,0 69,10 2,22 0,030 2,26 4,93 0,26 1,23 70,33
2 (-)70,0 (-)60,0 59,30 2,00 0,042 1,98 7,00 0,19 2,49 61,79
3 +(96,0) (-)60,0 85,96 1,38 0,042 1,24 7,00 0,07 2,49 58,45
4 -(70,0) +(80,0) 100,90 0,55 0,030 0,50 4,93 0,01 1,23 102,13
5 0(80,0) +(80,0) 85,00 1,38 0,030 1,30 4,93 0,08 1,23 86,23
6 0(80,0) -(60,0) 68,00 2,20 0,042 2,10 7,00 0,13 2,49 70,49
7 0(80,0) 0(70,0) 64,2 2,00 0,035 1,95 2,00 0,19 0,20 64,4
8 0(80,0) 0(70,0) 64,2 2,00 0,035 1,95 2,00 0,19 0,20 64,4
Заключение
В результате экспериментальных исследований установлен предел возможной величины полной энергии в напорных трубопроводах 100-110 м для центробежных бустерных насосов, так как дальнейшее увеличение напора приводит к нецелесообразному увеличению затрат электрической энергии для вспомогательного оборудования мелиоративных насосных станций.
Установлено, что опытное определение величины полной энергии бустерного насоса 108,6 м подтверждает проведенный теоретический расчет в пределах ошибки 2-3 %. При подборе марки насоса, принимаемого в качестве бустерного, следует напор, независимо от подачи, завышать на 10-15 м по сравнению с напором основных насосов для гарантированной возможности закрытия
обратных клапанов на напорных трубопроводах основных насосов. Экспериментальные исследования с использованием теории планирования эксперимента позволили получить выражения для расчета полных энергий перед обратными клапанами основных насосов в зависимости от значений полной энергии принимаемого бустерного насоса, дающей возможность рассчитать гидравлические параметры сети при необходимости предотвращения гидравлического удара.
Список литературы 1. Алдошкин, А.А. Совершенствование методов и технических средств ограничения давления в системах водоподачи закрытых оросительных систем / А.А. Алдошкин // Техника и оборудование для села. - 2019. - № 8. - с. 23-27 URL: https:// elibrary.ru/item.asp?id=39251457
2. Али, М.С. Особенности расчета переходных процессов в водоводах насосных станций в условиях образования разрывов сплошности потока / М.С. Али, Д.С Бегляров, Э.Е. Назаркин // Природообустройство. - 2020. - № 4. - с. 122-128. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=44097791
3. Али, М.С. Решение практических задач с использованием модели насосов при переходных режимах в напорных системах / М.С. Али, Д.С Бегляров, А.Ю. Титаева, Е.А. Лентяева // Природообустройство. - 2020. - № 1. - с. 100-103. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=43100929
4. Апресян Д.Ш. Совершенствование методов расчета переходных процессов в напорных коммуникациях насосных станций при пуске агрегатов: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природообу-стройства, Москва, 2013. URL: https://elibrary.ru/ item.asp?id=22355025
5. Бегляров, Д.С. Методика расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи при пусках насосных агрегатов / Д.С. Бегляров, Д.Ш. Апресян // Природообустройство. - 2012.
- № 2. - С. 69-72. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=23999905
6. Бегляров, Д.С. Методика расчета переходных процессов с учетом клапанов для пуска и защемления воздуха, и длины зоны разрыва сплошности потока / Д.С. Бегляров, И.Ю. Сахаров // Природообустройство. - 2013. - № 2. - С. 76-79. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19061957
7. Бегляров, Д.С. Расчетно-теоретические исследования переходных процессов в закрытой оросительной системе / Д.С. Бегляров, С.Ю. Пере-верзев // Природообустройство. - 2012. - № 4. - С. 52-57. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=18045876
8. Газаров, А.Р. Гидравлический удар в трубопроводах: расчет и предотвращение / А.Р. Газаров, Р.А. Колосов, Е.И. Ховрина // Известия тульского государственного университета. - 2019.
- №12. - с. 557-559. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=41746252
9. Греков, Д.М. Совершенствование методов расчета переходных процессов в системах водо-подачи со стабилизаторами давления: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природообустройства, Москва, 2012. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19392040
10. Картвелишвили, Л.Н. Принципы расчета гидравлического удара и их развитие / Л.Н. Картвелишвили // Природообустройство. - 2012.
- № 4. - С. 72-77. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=18045881
11. Лопа, И.В. Расчет прочности трубопровода при гидравлическом ударе / И.В. Лопа, Н.Е. Проскуряков // Известия волгоградского государственного технического университета. - 2017. - № 9. - с. 17-20. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=29953126
12. О расчете избыточного давления в напорных трубопроводах при возникновении гидравлического удара / Е.С Ларина // Новые идеи о науках о земле : Материалы XIV Международной научно-практической конференции "Новые идеи в науках о земле". - Москва, 2019. - с. 476-481. URL: https://
elibrary.ru/item.asp?id=41371423
13. Сахаров И.В. Совершенствование методов расчета переходных процессов в протяженных водоводах со значительным геодезическим напором: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природоо-бустройства, Москва, 2010. URL: https://elibrary.ru/ item.asp?id=19335392.
14. Abdel-Gawad, Hossam A., Djebedjian B. Modeling water hammer in viscoelastic pipes using the wave characteristic method / Applied Mathematical Modelling. - 2020. - Vol. 83. - p. 322-341. DOI: https:// doi.org/10.1016/j.apm.2020.01.045
15. Karadzic U., Bergant A., Starinac D., Bozovic B. Water Hammer Investigation of the Shut-Down of a High-Head Hydropower Plant at Very High Reynolds Number Flows / Journal of Mechanical Engineering.-
2019.- Vol. 65 Issue 7/8.- p430-440. DOI: https://doi. org/10.5545/sv-jme.2019.6092
16. Qiang G., Jianxu Z., Yongfa L., Xiaolin G., Daohua L., Jian Z. Fluid-Structure Interaction Response of a Water Conveyance System with a Surge Chamber during Water Hammer / Water. -
2020. - Vol 12, Iss 1025. D0I:https://doi.org/10.3390/ w12041025
17. Salimi A., Karami H., Farzin S., Hassanvand M., Azad A., Kisi O. Design of water supply system from rivers using artificial intelligence to model water hammer / ISH Journal of Hydraulic Engineering.-2020.- Vol. 26 Issue 2. - p.153-162. DOI: https://doi. org/10.1080/09715010.2018.1465366.
18. Yang Z., Zhou L., Dou H., Lu C., Luan X. Water hammer analysis when switching of parallel pumps based on contra-motion check valve / In Annals of Nuclear Energy.- 2020.- Vol. 139. - р. 156-163. DOI:https://doi.org/10.1016/j.anucene.2019.107275.
19. Алдошкин, А.А. Совершенствование методов и технических средств ограничения давления в системах водоподачи закрытых оросительных систем / А.А. Алдошкин // Техника и оборудование для села. - 2019. - № 8. - с. 23-27 URL: https:// elibrary.ru/item.asp?id=39251457
20. Али, М.С. Особенности расчета переходных процессов в водоводах насосных станций в условиях образования разрывов сплошности потока / М.С. Али, Д.С Бегляров, Э.Е. Назаркин // Природообустройство. - 2020. - № 4. - с. 122-128. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=44097791
21. Али, М.С. Решение практических задач с использованием модели насосов при переходных режимах в напорных системах / М.С. Али, Д.С Бе-гляров, А.Ю. Титаева, Е.А. Лентяева // Природообустройство. - 2020. - № 1. - с. 100-103. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=43100929
22. Апресян Д.Ш. Совершенствование методов расчета переходных процессов в напорных коммуникациях насосных станций при пуске агрегатов: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природообу-стройства, Москва, 2013. URL: https://elibrary.ru/ item.asp?id=22355025
23. Бегляров, Д.С. Методика расчета переходных процессов в напорных системах водоподачи при пусках насосных агрегатов / Д.С. Бегляров,
Д.Ш. Апресян // Природообустройство. - 2012.
- № 2. - С. 69-72. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=23999905
24. Бегляров, Д.С. Методика расчета переходных процессов с учетом клапанов для пуска и защемления воздуха, и длины зоны разрыва сплошности потока / Д.С. Бегляров, И.Ю. Сахаров // Природообустройство. - 2013. - № 2. - С. 76-79. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19061957
25. Бегляров, Д.С. Расчетно-теоретические исследования переходных процессов в закрытой оросительной системе / Д.С. Бегляров, С.Ю. Пере-верзев // Природообустройство. - 2012. - № 4. - С. 52-57. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=18045876
26. Газаров, А.Р. Гидравлический удар в трубопроводах: расчет и предотвращение / А.Р. Газаров, Р.А. Колосов, Е.И. Ховрина // Известия тульского государственного университета. - 2019.
- №12. - с. 557-559. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=41746252
27. Греков, Д.М. Совершенствование методов расчета переходных процессов в системах водо-подачи со стабилизаторами давления: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природообустройства, Москва, 2012. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19392040
28. Картвелишвили, Л.Н. Принципы расчета гидравлического удара и их развитие / Л.Н. Картвелишвили // Природообустройство. - 2012.
- № 4. - С. 72-77. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=18045881
29. Лопа, И.В. Расчет прочности трубопровода при гидравлическом ударе / И.В. Лопа, Н.Е. Проскуряков // Известия волгоградского государственного технического университета. - 2017. - № 9. - с. 17-20. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=29953126
30. О расчете избыточного давления в напорных трубопроводах при возникновении гидравлического удара / Е.С Ларина // Новые идеи о науках
-9
о земле : Материалы XIV Международной научно-практической конференции "Новые идеи в науках о земле". - Москва, 2019. - с. 476-481. URL: https:// elibrary.ru/item.asp?id=41371423
31. Сахаров И.В. Совершенствование методов расчета переходных процессов в протяженных водоводах со значительным геодезическим напором: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Московский государственный университет природоо-бустройства, Москва, 2010. URL: https://elibrary.ru/ item.asp?id=19335392.
32. Abdel-Gawad, Hossam A., Djebedjian B. Modeling water hammer in viscoelastic pipes using the wave characteristic method / Applied Mathematical Modelling. - 2020. - Vol. 83. - p. 322-341. DOI: https:// doi.org/10.1016/j.apm.2020.01.045
33. Karadzic U., Bergant A., Starinac D., Bozovic B. Water Hammer Investigation of the Shut-Down of a High-Head Hydropower Plant at Very High Reynolds Number Flows / Journal of Mechanical Engineering.-
2019.- Vol. 65 Issue 7/8.- p430-440. DOI: https://doi. org/10.5545/sv-jme.2019.6092
34. Qiang G., Jianxu Z., Yongfa L., Xiaolin G., Daohua L., Jian Z. Fluid-Structure Interaction Response of a Water Conveyance System with a Surge Chamber during Water Hammer / Water. -
2020. - Vol 12, Iss 1025. DOI:https://doi.org/10.3390/ w12041025
35. Salimi A., Karami H., Farzin S., Hassanvand M., Azad A., Kisi O. Design of water supply system from rivers using artificial intelligence to model water hammer / ISH Journal of Hydraulic Engineering.-2020.- Vol. 26 Issue 2. - p.153-162. DOI: https://doi. org/10.1080/09715010.2018.1465366.
36. Yang Z., Zhou L., Dou H., Lu C., Luan X. Water hammer analysis when switching of parallel pumps based on contra-motion check valve / In Annals of Nuclear Energy.- 2020.- Vol. 139. - р. 156-163. DOI:https://doi.org/10.1016/j.anucene.2019.107275.
USING A BOOSTER PUMP AS AN ADDITIONAL PUMP UNIT FOR EXTINGUISHING HYDRAULIC
SHOCK IN PRESSURE PIPES
Shiryaev Vadim N, chief engineer Research Institute «Energohydromyech», vadik334@mail.ru Urzhumova Yulia S., candidate of technical science, associate professor of «Land Reclamation» Department, urzhumovay@mail.ru
Tarasyants Sergey A., doctor of technical science, professor of "Water Supply and Utilization of Water Resources" Department, starasyancz@mail.ru
Shiryaeva Natalia O., post-graduate student of of «Land Reclamation» Department, n.shiryaeva61@ yandex.ru
Novocherkassk Engineering and Land Reclamation Institute named after A.K. Kortunov Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education "Don State Agrarian University"
Problem and purpose. The purpose of this work is field experimental studies on the use of a booster pump as an additional pumping unit when extinguishing a water hammer in pressure lines at Mezhdurechye pumping station of Izobilnensk branch of Stavropolmeliovodkhoz management, for which a theoretical calculation was previously carried out in order to stop the main pumping stations units without the use of additional traditional devices - hydraulic shock absorbers. Methodology. To achieve the research purpose and answer the research questions, the actual value of the apparent energy in the pipelines was experimentally determined for various operational options of the network. Experimental determination of the potential energy value in front of the check valve of the main pumping unit was carried out using the theory of experiment planning. As factors were taken: potential energy in suction lines of the main and additional pumps , determined by the vacuum gauge; potential energy in the pressure line of additional pump , determined by the pressure gauge; potential energy in the pressure line of main
pump , determined by a pressure gauge and regulated by a gate valve.
Results. The processing of the results of the group of experiments carried out made it possible to obtain the dependence of the potential energy value in the pressure distribution line before the check valve of the main pump on the values of potential energy in the pressure line of the booster pump and the pressure line of the main pump.
Conclusion. In the course of research, it was found that when selecting a brand of a pump, taken as a booster, the water head, regardless of the flow, should be 10-15 m higher compared to the water head of the main pumps, in order to ensure the possibility of closing the check valves on the pressure lines before stopping the main pumps.
Key words: main pump unit, booster pump, suction line, pressure line, potential energy, kinetic energy, apparent energy, hydraulic shock.
Literatura
1. Aldoshkin, A.A. Sovershenstvovanie metodov i tekhnicheskih sredstv ogranicheniya davleniya v sistemah vodopodachi zakrytyh orositel'nyh sistem / A.A. Aldoshkin // Tekhnika i oborudovanie dlya sela. -
2019. - № 8. - s. 23-27 URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=39251457
2. Ali, M.S. Osobennosti rascheta perekhodnyh processov v vodovodah nasosnyh stancij v usloviyah obrazovaniya razryvov sploshnosti potoka / M.S. Ali, D.S Beglyarov, E.E. Nazarkin // Prirodoobustrojstvo. -
2020. - № 4. - s. 122-128. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=44097791
3. Ali, M.S. Reshenie prakticheskih zadach s ispol'zovaniem modeli nasosov pri perekhodnyh rezhimah vnapornyh sistemah/M.S. Ali, D.S Beglyarov, A.YU. Titaeva, E.A. Lentyaeva//Prirodoobustrojstvo. - 2020. - № 1. - s. 100-103. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=43100929
4. Apresyan D.SH. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v napornyh kommunikaciyah nasosnyh stancij pri puske agregatov: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitetprirodoobustrojstva, Moskva, 2013. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=22355025
5. Beglyarov, D.S. Metodika rascheta perekhodnyh processov v napornyh sistemah vodopodachi pri puskah nasosnyh agregatov/D.S. Beglyarov, D.SH. Apresyan//Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 2. - S. 6972. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=23999905
6. Beglyarov, D.S. Metodika rascheta perekhodnyh processov s uchetom klapanov dlya puska i zashchemleniya vozduha, i dliny zony razryva sploshnosti potoka / D.S. Beglyarov, I.YU. Saharov // Prirodoobustrojstvo. - 2013. - № 2. - S. 76-79. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19061957
7. Beglyarov, D.S. Raschetno-teoreticheskie issledovaniya perekhodnyh processov vzakrytoj orositel'noj sisteme /D.S. Beglyarov, S.YU. Pereverzev//Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 4. - S. 52-57. URL: https:// elibrary.ru/item.asp?id=18045876
8. Gazarov, A.R. Gidravlicheskij udar v truboprovodah: raschet ipredotvrashchenie / A.R. Gazarov, R.A. Kolosov, E.I. Hovrina //Izvestiya tul'skogo gosudarstvennogo universiteta. - 2019. - №12. - s. 557-559. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=41746252
9. Grekov, D.M. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v sistemah vodopodachi so stabilizatorami davleniya: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitet prirodoobustrojstva, Moskva, 2012. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19392040
10. Kartvelishvili, L.N. Principy rascheta gidravlicheskogo udara i ih razvitie / L.N. Kartvelishvili // Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 4. - S. 72-77. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=18045881
11. Lopa, I.V. Raschet prochnosti truboprovoda pri gidravlicheskom udare / I.V. Lopa, N.E. Proskuryakov // Izvestiya volgogradskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. - 2017. - № 9. - s. 17-20. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=29953126
12. O raschete izbytochnogo davleniya v napornyh truboprovodah pri vozniknovenii gidravlicheskogo udara / E.S Larina // Novye idei o naukah o zemle : Materialy XIV Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Novye idei v naukah o zemle". - Moskva, 2019. - s. 476-481. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=41371423
13. Saharov I.V. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v protyazhennyh vodovodah so znachitel'nym geodezicheskim naporom: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitet prirodoobustrojstva, Moskva, 2010. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19335392.
14. Abdel-Gawad, Hossam A., Djebedjian B. Modeling water hammer in viscoelastic pipes using the wave characteristic method / Applied Mathematical Modelling. - 2020. - Vol. 83. - p. 322-341. DOI: https://doi. org/10.1016j.apm.2020.01.045
15. Karadzic U., Bergant A., Starinac D., Bozovic B. Water Hammer Investigation of the Shut-Down of a High-Head Hydropower Plant at Very High Reynolds Number Flows / Journal of Mechanical Engineering.-2019.- Vol. 65 Issue 7/8.-p430-440. DOI: https://doi.org/10.5545/sv-jme.2019.6092
16. Qiang G., Jianxu Z., Yongfa L., Xiaolin G., Daohua L., Jian Z. Fluid-Structure Interaction Response of a Water Conveyance System with a Surge Chamber during Water Hammer / Water. - 2020. - Vol 12, Iss 1025. D0I:https://doi.org/10.3390/w12041025
17. Salimi A., Karami H., Farzin S., Hassanvand M., Azad A., Kisi O. Design of water supply system from rivers using artificial intelligence to model water hammer / ISH Journal of Hydraulic Engineering.- 2020.- Vol. 26 Issue 2. - p.153-162. DOI: https://doi.org/10.1080/09715010.2018.1465366.
-Ш
18. Yang Z., Zhou L., Dou H., Lu C., Luan X. Water hammer analysis when switching of parallel pumps based on contra-motion check valve /In Annals of Nuclear Energy.-2020.- Vol. 139. - r. 156-163. DOI:https:// doi.org/10.1016j.anucene.2019.107275.
19. Aldoshkin, A.A. Sovershenstvovanie metodov i tekhnicheskih sredstv ogranicheniya davleniya v sistemah vodopodachi zakrytyh orositel'nyh sistem / A.A. Aldoshkin // Tekhnika i oborudovanie dlya sela. -
2019. - № 8. - s. 23-27 URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=39251457
20. Ali, M.S. Osobennosti rascheta perekhodnyh processov v vodovodah nasosnyh stancij v usloviyah obrazovaniya razryvov sploshnosti potoka / M.S. Ali, D.S Beglyarov, E.E. Nazarkin // Prirodoobustrojstvo. -
2020. - № 4. - s. 122-128. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=44097791
21. Ali, M.S. Reshenie prakticheskih zadach s ispol'zovaniem modeli nasosov pri perekhodnyh rezhimah vnapornyh sistemah/M.S. Ali, D.S Beglyarov, A.YU. Titaeva, E.A. Lentyaeva//Prirodoobustrojstvo. - 2020. - № 1. - s. 100-103. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=43100929
22. Apresyan D.SH. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v napornyh kommunikaciyah nasosnyh stancij pri puske agregatov: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitetprirodoobustrojstva, Moskva, 2013. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=22355025
23. Beglyarov, D.S. Metodika rascheta perekhodnyh processov v napornyh sistemah vodopodachi pri puskah nasosnyh agregatov/D.S. Beglyarov, D.SH. Apresyan//Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 2. - S. 6972. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=23999905
24. Beglyarov, D.S. Metodika rascheta perekhodnyh processov s uchetom klapanov dlya puska i zashchemleniya vozduha, i dliny zony razryva sploshnosti potoka / D.S. Beglyarov, I.YU. Saharov // Prirodoobustrojstvo. - 2013. - № 2. - S. 76-79. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19061957
25. Beglyarov, D.S. Raschetno-teoreticheskie issledovaniya perekhodnyh processov vzakrytoj orositel'noj sisteme /D.S. Beglyarov, S.YU. Pereverzev//Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 4. - S. 52-57. URL: https:// elibrary.ru/item.asp?id=18045876
26. Gazarov, A.R. Gidravlicheskij udar v truboprovodah: raschet ipredotvrashchenie / A.R. Gazarov, R.A. Kolosov, E.I. Hovrina //Izvestiya tul'skogo gosudarstvennogo universiteta. - 2019. - №12. - s. 557-559. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=41746252
27. Grekov, D.M. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v sistemah vodopodachi so stabilizatorami davleniya: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitet prirodoobustrojstva, Moskva, 2012. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19392040
28. Kartvelishvili, L.N. Principy rascheta gidravlicheskogo udara i ih razvitie / L.N. Kartvelishvili // Prirodoobustrojstvo. - 2012. - № 4. - S. 72-77. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=18045881
29. Lopa, I.V. Raschet prochnosti truboprovoda pri gidravlicheskom udare / I.V. Lopa, N.E. Proskuryakov // Izvestiya volgogradskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. - 2017. - № 9. - s. 17-20. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=29953126
30. O raschete izbytochnogo davleniya v napornyh truboprovodah pri vozniknovenii gidravlicheskogo udara / E.S Larina // Novye idei o naukah o zemle : Materialy XIV Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Novye idei v naukah o zemle". - Moskva, 2019. - s. 476-481. URL: https://elibrary.ru/item. asp?id=41371423
31. Saharov I.V. Sovershenstvovanie metodov rascheta perekhodnyh processov v protyazhennyh vodovodah so znachitel'nym geodezicheskim naporom: avtoref. dis. ... kand. tekhn. nauk. Moskovskij gosudarstvennyj universitet prirodoobustrojstva, Moskva, 2010. URL: https://elibrary.ru/item.asp?id=19335392.
32. Abdel-Gawad, Hossam A., Djebedjian B. Modeling water hammer in viscoelastic pipes using the wave characteristic method / Applied Mathematical Modelling. - 2020. - Vol. 83. - p. 322-341. DOI: https://doi. org/10.1016/j.apm.2020.01.045
33. Karadzic U., Bergant A., Starinac D., Bozovic B. Water Hammer Investigation of the Shut-Down of a High-Head Hydropower Plant at Very High Reynolds Number Flows / Journal of Mechanical Engineering.-2019.- Vol. 65 Issue 7/8.-p430-440. DOI: https://doi.org/10.5545/sv-jme.2019.6092
34. Qiang G., Jianxu Z., Yongfa L., Xiaolin G., Daohua L., Jian Z. Fluid-Structure Interaction Response of a Water Conveyance System with a Surge Chamber during Water Hammer / Water. - 2020. - Vol 12, Iss 1025. D0I:https://doi.org/10.3390/w12041025
35. Salimi A., Karami H., Farzin S., Hassanvand M., Azad A., Kisi O. Design of water supply system from rivers using artificial intelligence to model water hammer / ISH Journal of Hydraulic Engineering.- 2020.- Vol. 26 Issue 2. - p.153-162. DOI: https://doi.org/10.1080/09715010.2018.1465366.
36. Yang Z., Zhou L., Dou H., Lu C., Luan X. Water hammer analysis when switching of parallel pumps based on contra-motion check valve /In Annals of Nuclear Energy.-2020.- Vol. 139. - r. 156-163. DOI:https:// doi.org/10.1016j.anucene.2019.107275.
