CC BY
40Окончание. Начало в № 1.
IR2159, IR21591 -
ПРЕЦИЗИОННЫЕ КОНТРОЛЛЕРЫ ДИММЕРОВ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ
4. Технические характеристики Абсолютные максимальные значения
Владимир Башкиров
Представительство International Rectifier
Параметр Ед ИЗМ
Обозначение Определение
Vb Плавающее напряжение питания верхнего уровня -0.3 625 В
Vs Плавающее напряжение смещения верхнего уровня Vb- 25 Vb + 25 В
vho Плавающее напряжение выхода верхнего уровня Vs- 0.3 Vb + 0.3 В
VLO Плавающее напряжение выхода нижнего уровня -0.3 Vcc + 0.3 В
IOMAX Максимально допустимый выходной ток (на том или другом выходе] с учетом емкости Миллера МОП ПТ -500 500 mA
VVCO Напряжение на входе ГУН -0.3 6 В
ICPH Ток на выводе CPH -5 5 mA
VIPH Напряжение на входе IPH -0.3 5.5 B
VDIM Напряжение на входе управления диммингом -0.3 5.5 В
VMAX Установка максимально допустимого входного напряжения -0.3 5.5 В
VMIN Установка минимально допустимого входного напряжения -0.3 5.5 В
VCS Напряжение на входе токовой ОС -0.3 5.5 В
ISD Ток на входе выключения -5 5 mA
ICC Ток питания (замечание 1] - 25 mA
dV/dt Допустимая скорость изменения напряжения смещения -50 50 В/нс
Pd Мощность, рассеиваемая корпусом при внешней температуре +25 0C (16-выводной DIP] - 1.6 Вт
Pd Мощность, рассеиваемая корпусом при внешней температуре +25 0C (16-выводной SOIC] - 1.25 Вт
RthJA Тепловое сопротивление переход/среда, DIP-16 - 75 0С/Вт
RthJA Тепловое сопротивление переход/среда, SOIC-16 - 100 0С/Вт
Tj Температура перехода -55 150 0С
Ts Температура хранения -55 150 0С
Tl Температура пайки (припоя, 10 с] - 300 0С
Замечание. Эта ИС содержит диод Зенера между выводами VCC и COM с номинальным пробивным напряжением 15,6 В. Примите к сведению, что этот вывод источника не должен управляться источником питания постоянного тока с низким импедансом с напряжением больше чем VCLAMP, заданном в разделе Электрические характеристики.
Рекомендуемые условия эксплуатации
Параметр Ед.изм.
Обозначение Определение
VBS Плавающее напряжение питания верхнего уровня VCC - 0.7 VCLAMP В
Vs Напряжение смещения источника верхнего уровня в устойчивом состоянии -1 600 В
VCC Напряжение питания VCCUV+ VCLAMP В
ICC Ток питания Замечание 2 10 mA
VVCO Напряжение на выводе VCO 0 5 В
VDIM Напряжение на выводе DIM 0 5 В
IMAX Ток на выводе MAX (замечание 3) -750 0 мкА
VMIN Напряжение на выводе MIN 1 3 В
rfmin Сопротивление установки минимальной частоты 10 100 кОм
ISD Ток на выводе отключения -1 1 mA
ICS Ток на выводе контроля тока -1 1 mA
Tj Температура перехода -40 125 0C
Замечание. 1. Должна быть обеспечена величина тока через вывод VCC, достаточная для возможности стабилизации напряжения на этом выводе внутренним диодом Зенера с напряжением 15,6 В. 2. Вход MAX является источником тока управляемым напряжением. Для обеспечения оптимальной характеристики токового зеркала интерфейса димминга этот ток должен иметь величину в диапазоне от 0 до 750 мкА.
Электрические характеристики rmax = 33 КОМ, RMIN = 56 кОм, VCPH=0 В, VCC = VBS = VBIAS = 14±0.25В, VCS = 0.5 в, VSD= CLO,HO = 1000 пкф, TA=25 °C, если не оговорены
0 В, RFMIN = 40.0 кОм, CVCO = 10 нФ, VDIM=0 В, другие условия.
Параметр TA=25°C
Обозначение Определение Min ^п Max
Режим измерения
Характеристики питания
VCCUV+ Порог источника УСС по низкому напряжению при нарастании напряжения 12 12.5 13 B
VCCHYS Гистерезис источника УСС при блокировке низкого напряжения 1.5 1.6 1.7
IQCCUV Ток покоя в режиме блокировки по низкому напряжению питания 200 м^ VCC = 10B
IQCCFLT Ток покоя в режиме блокировки отказа 240 м^ SD = 5 В, CS = 2В, или Tj > TSD
IQCCFMIN Ток питания УСС при РМ1Ы для №2159 5.6 h\A VVCO = 0 B
IQCCFMAX Ток питания УСС при РМЛХ для №2159 6.6 h\A VVCO = 5 B
IQCCFMIN Ток питания УСС при РМ1Ы для №21591 5.4 h\A VVCO = 0 B
IQCCFMAX Ток питания УСС при РМЛХ для №21591 6.8 h\A VVCO = 5 B
VCLAMP Напряжение стабилизации УСС диодом Зенера 14.5 15.6 16.5 В ICC = 10 k\A
Характеристики источника с плавающим выходом
IQBS0 Ток покоя источника УВБ 0 м^ VHO = VS
IQBS1 Ток покоя источника УВБ 30 м^ VHO = VB
VBSMIN Минимум напряжения УВБ, требуемого для надежной работы выхода НО 4 5 В
ILK Ток утечки источника смещения 50 м^ VB = VS = 600 В
Характеристики входа/выхода генератора
FVCO FVCO Частота ГУН №2159 Частота ГУН №21591 25 95 30 230 КГц VVCO = 0 B, RFMIN=39 кОм VVCO = 5 B, RFMIN=10 кОм VVCO = 0 B, RFMIN=68 кОм VVCO = 5 B, RFMIN=10 кОм
D VVCOFLT VCT- Скважность на выходах драйвера Напряжение на выводе ПТ в режиме отказа Нижний порог изменения напряжения на Ст 50 5 2 % В VVCO=0B
VCTFLT Напряжение на выводе СТ в режиме блокировки отказа 0 мв SD = 5В, CS = 2В, или Tj > TSD
ICOPH Разрядный ток на выводе ^0 в режиме подогрева 1 мкА VCPH< 5B
IVCODIM Разрядный ток на выводе ^0 в режиме димминга 16 мкА VCPH< 5B
IVCOPK Амплитуда зарядного тока на выводе ^0 60 мкА VCPH < 5 B, VCS > VIPH
TDTLO Пауза на выходе Ю №2159 1.8 мкс
TDTHO Пауза на выходе НО №2159 1.8 мкс
TDTO Пауза на выходе Ю №21591 1.8 мкс
TDTHO Пауза на выходе НО №21591 1.8 мкс
Выходные характеристики драйвера затвора
VOL VOH tr Выходное напряжение нижнего уровня Выходное напряжение нижнего уровня Время нарастания при включении 100 100 150 мВ нс VBIAS- VO
tf Время спада при выключении 100 нс
Характеристики подогрева
ICPH Зарядный ток на выводе CPH 1.3 м^
VCPHIGN Пороговое напряжение на выводе CPH в режиме поджига 5 В
VCPHCLMP Напряжение clamp на выводе CPH 10 В
IIPH Ток источника постоянного тока на выводе IPH 25 м^ IIPH = 1/RFMIN
VCSTH Пороговое напряжение регулирования пикового тока подогрева 0.7 В VCSTH = IIPH x RFMIN
VCPHFLT Напряжение на выводе CPH в режиме отказа или блокировки по низкому напряжению питания 0 В SD=5 B или CS=2 B или Tj>TSD
Характеристики поджига
VСSTH | Пороговое напряжение по пиковому току перегрузки | --- | 1.6 | — | В | VСРH <5 В
Характеристики схемы защиты
VSDTH+ Пороговое напряжение на выводе отключения по нарастающему напряжению 2 В
VVDCTH+ Пороговое напряжение по нарастающему напряжению на выводе VDC 5.1 В
VSDHYS Гистерезис на выводе SD 150 мВ
VVDCHYS Гистерезис на выводе VDC 2.1 В
VSDCLMP Напряжение clamp на выводе SD 7.6 B ISD = 100мА
VCSTH Пороговое напряжение защелки по пиковому току перегрузки 1.6 В
TSD Температура выключения по перегреву перехода 165 0C
Фазовое управление
VCSTHZX KFB Пороговое напряжение при переходе через ноль Внутренний резистор РВ контроля фазы 0 5.7 В кОм
TBlank Внутреннее время бланкирования при переходе через ноль 400 нс
Интерфейс димминга
VDIMOFF Напряжение offset на выводе DIM 0.5 B
VDIM Диапазон входного напряжения на выводе DIM 0 5 В
VMINMIN Минимальное напряжение уставки на входе MIN 1 В VDIM=5 B
VMINMAX Максимальное напряжение уставки на входе MIN 3 В VDIM=0 B
VDIMTH Пороговое напряжение ГУН для IR2159 0.5 3 В
VDIMTH Пороговое напряжение ГУН для IR2159 1.1 3 В
Интерфейс димминга
VFMIN Напряжение на выводе РМ1Ы при нормальной работе 5.1 B
VFMINFLT Напряжение на выводе РМ1Ы при отказе 0 В SD=5 B или CS=2 B или Tj>TSD
Замечание. При обнаружении состояния перегрева (Т > 175°С) ИС защелкивается. Чтобы произвести переустановку этой защелки при блокировке отказа, на выводе Бй должен быть установлен высокий, а затем низкий уровень, или напряжение источника УСС ИС должно быть уменьшено до уровня ниже порогового уровня блокировки по низкому напряжению (УССиУ-).
Рис. 9. Схема включения 11?2159
Рис. 10. Функциональная схема И?2159
5. Типовая схема включения и порядок работы
Типовая схема включения №2159 для варианта балласта с одной люминесцентной лампой приведена на рис. 9 . Функциональная схема ИС представлена на рис. 10 .
Для обеспечения быстрого старта флуоресцентных ламп в ИС Ш2159 используется последовательность управления, позволяющая обеспечить последовательное снижение частоты генерации при смене режимов работы — старта, подогрева, поджига, димминга. Подобный закон изменения частоты рекомендуется для ламп таких типов, где частота поджига находится слишком близко от частоты запуска для обеспечения надежного зажигания лампы при всех допусках на производимые компоненты резонансного ЬС-контура.
Функционирование ИС Ш2159/Ш21591 в режимах старта, подогрева, поджига и дим-минга происходит следующим образом.
Режим блокировки при низком напряжении
сети
Этот режим работы ИС гарантирует ее готовность к работе до активации драйверов и микромощное потребление в режиме старта (ток менее 200 мкА). На рис. 11 изображены выводы ИС и навесные элементы, участвующие в работе во время этого режима (Я1, С1, С2, Э1, Э2). Конденсатор С1 заряжается выпрямленным напряжением сети через резистор Я1. Когда напряжение на нем превысит порог, необходимый для старта, а напряжение на выводе УЭС — 5,1 В, ИС включается, и на выводах ЬО, НО появляются управляющие импульсы с выхода внутреннего генератора ИС. Конденсатор С1 начинает разряжаться вследствие возрастания тока потребления ИС (рис. 12).
Рис. 12. Напряжение на конденсаторе С1
Во время цикла разряда выпрямленный ток зарядового насоса заряжает конденсатор С1 до уровня выше минимального рабочего напряжения ИС (определяемого внутренним диодом Зенера) 15,6 В. Бутстрепный диод Б3 и конденсатор С3 обеспечивают напряжение питания для цепи драйвера верхнего уровня. Для гарантирования того, что этот источник питания готов к работе, до появления первого импульса на выходе НО появляется импульс на выходе ЬО. Во время режима блокировки при пониженном напряжении потенциалы на выходах драйверов верхнего и нижнего уровней имеют низкий уровень, вывод УСО под-
соединен ко внутреннему источнику напряжения 5 В, устанавливая максимальную частоту в режиме старта, а вывод СРН закорочен внутри ИС на вывод СОМ, устанавливая время подогрева.
Для возникновения генерации на выходах HO и LO напряжение на выводах VCC и VDC должно быть выше 5,1 В. Делитель R3, RVDC выпрямленного напряжения сети соединен со входом VDC и формирует напряжение, которое сравнивается с величиной порога пониженного напряжения сети. Величина емкости фильтрующего конденсатора выбирается так, чтобы исключить возможность превышения порога 3 В при пониженном напряжении сети. Такой контроль необходим из-за возможности погасания лампы прежде, чем в ИС будет установлен соответствующий режим работы (такая ситуация получила название brownout). Подобная ситуация может возникнуть, когда напряжение шины постоянного тока упадет до уровня ниже минимального уровня, необходимого для поддержания нужного напряжения на лампе конденсатором колебательного контура. Заблаговременное обнаружение ситуации такого рода обеспечивает штатный режим выключения ИС прежде снижения напряжения на шине постоянного тока ниже допустимого и перевод ИС в режим подогрева при повышении напряжения на шине постоянного тока до допустимой величины.
Режим подогрева
В режим подогрева ИС переходит, когда напряжение на выводе VCC превысит порог UV-LO+ и напряжение на выводе VDC превысит 5,1 В. Внутренний генератор запускается на максимальной частоте, и на выходах HO, LO появляются последовательности импульсов с 50%-й скважностью и паузой на переключение 2 мкс, установленной внутри ИС. Вывод СРН отсоединен от вывода СОМ, и внутренний источник тока (рис. 13) линейно заряжает током 1 мкА внешний времязадающий конденсатор, соединенный с выводом СРН.
Внутренний источник тока 1 мкА медленно разряжает внешний конденсатор, соединенный с выводом VCO. Это вызывает снижение частоты, что при работе на частотах выше резонанса влечет повышение тока нагрузки. Когда пиковое напряжение, измеренное на выводе CS, созданное частью тока нагрузки, протекающей через внешний резистор RCS, достигнет уровня напряжения на выводе IPH, внутренний источник тока 60 мкА подсоединяется к выводу VCO и конденсатор заряжается (рис. 14). Это заставляет частоту расти, а ток нагрузки уменьшаться. Когда напряжение на выводе CS становится ниже, чем на выводе IPH, источник 60 мкА отсоединяется и частота снова снижается. Эта обратная связь регулирует ток подогрева так, чтобы он соответствовал запрограммированному по входу IPH значению в течение всего режима подогрева.
Режим поджига
ИС переходит в режим поджига, когда напряжение на выводе СРН достигает 5 В. Режим поджига инициализируется по мере того, как конденсатор на выводе VCO линейно
Рис. 13. Узел, обеспечивающий режим подогрева
разряжается через внутренний источник тока
1 мкА (рис. 15). Частота линейно снижается в сторону резонансной частоты выходного каскада, имеющего высокую добротность Q, вызывая повышение напряжения на лампе и тока нагрузки (рис. 16). Частота повышается до тех пор, пока не произойдет поджиг лампы или не будет достигнуто ограничение по току для №2159. В последнем случае ИС переходит в режим работы в случае отказа.
Пороговое напряжение 1,6 В, установленное в ИС по входу С8, и номинал резистора ИСв, соединенного со входом С8, определяют максимально допустимую величину пикового тока поджига (и как следствие, напряжения поджига). Пиковый ток поджига не должен превосходить допустимых величин токов для транзисторов выходного каскада и не должен ни при каких условиях насыщать дроссель резонансного контура. После поджига лампы частота продолжает снижаться до тех пор, по-
Рис. 14. Временные диаграммы регулирования пикового тока нагрузки
Рис. 16. Временные диаграммы для режима поджига
ка напряжение на выводе VCO не достигнет уровня напряжения VDIMTH, соответствующего минимальной рабочей частоте, установленной по входу FMIN внешним резистором. Контур фазового управления замыкается, и ИС переходит в режим димминга. Процесс перехода от поджига к диммингу является управляемым. На рис. 16 ему соответствует интервал времени IGN-TO-DIM.
С целью исключения перехода из одного режима в другой при отсутствии поджига в ИС предусмотрен контроль поджига по изменению фазы в течение 10 циклов работы ГУН (счетчик Ignition Counter на рис. 10), прежде чем выдается разрешение на переход к дим-мингу.
Для обеспечения надежного поджига резистором по входу FMIN следует установить частоту на 5 кГц ниже частоты поджига либо частоты, соответствующей 100 % яркости (в за-
4us(+5
Рис. 17. Узел, обеспечивающий режим димминга
I
Yvcoj
Рис. 18. Временные диаграммы для режима фазового управления
висимости от того, какая из них ниже). Для управления процессом перехода из режима поджига в режим фазового управления, или, что то же самое, от максимальной яркости к яркости, установленной по входу управления, вывод DIM подсоединяется к выводу СРН при переходе в режим фазового управления. Резистор RDIM на входе DIM разряжает конденсатор на входе СРН до уровня напряжения, установленного для режима димминга. Резистор может быть выбран так, чтобы переход из режима в режим был скорым с минимальным числом видимых вспышек лампы сразу после поджига, либо, наоборот, чтобы яркость до желаемой величины снижалась плавно. Однако, если время перехода от поджига к диммин-гу будет выбрано слишком малым, реакция (изменение частоты) может оказаться более короткой, чем постоянная времени ионизации лампы (миллисекунды). Это может привести
к росту частоты выше значения, соответствующего минимальной яркости, то есть к погасанию лампы.
Конденсатор по входу СРН выполняет несколько функций. Он используется для установки времени подогрева, формирования совместно с RDIM режима перехода от поджига к диммингу, а также используется в качестве фильтрующей емкости по выводу DIM в режиме димминга для увеличения устойчивости к высокочастотным шумам и для снижения общего числа компонентов.
Режим димминга
Для регулирования мощности излучения лампы рассогласование между задающей фазой и фазой тока выходного каскада должно заставлять ГУН изменять частоту в нужном направлении, определяемом передаточной функцией выходного каскада, так чтобы ошибка стремилась к нулю. Внутренний источник тока 15 мкА подсоединен в режиме димминга к выводу VCO (рис. 17) для обеспечения разряда конденсатора Cvco и снижения частоты до требуемой величины. По достижении согласованного состояния фазовый детектор каждый раз при возникновении импульса ошибки посылает короткие импульсы на Р-канальный МОП-транзистор с открытым стоком, который заряжает конденсатор Cvco через внутренний резистор RFB. Это заставляет интегратор по входу VCO поддерживать фазу выходного каскада, в точности соответствующей заданной (рис. 18). ИС IR2159 содержит интерфейс для аналогового управления мощностью лампы.
По входу DIM можно устанавливать напряжение постоянного тока в диапазоне от 0,5 до 5 В. Напряжение 5 В соответствует минимальному сдвигу фаз (максимальной мощности на лампе). Выходом интерфейса димминга является напряжение VMIN на выводе MIN, которое сравнивается с напряжением VCT внутреннего времязадающего конденсатора СТ для выработки частотно-независимого цифрового сигнала задающей фазы (рис. 19).
V
Рис. 19. Принцип работы интерфейса димминга
Время заряда времязадающего конденсатора от 1 до 5,1 В определяет время нахождения во включенном состоянии выходных драйверов затворов верхнего НО и нижнего ЬО уровней, и соответствует возможному сдвигу фазы тока нагрузки -1800 (минус пауза на переключение). Для диапазона от 0
до - 900 напряжение на выводе MIN ограничивается диапазоном напряжений от 1 до 3 В, устанавливаемым по входам MIN и MAX. Внешний резистор программирует по выводу МАХ минимальный задающий сдвиг фаз (максимальная мощность на лампе), соответствующий напряжению 5 В на выводе DIM, а внешний резистор по выводу MIN устанавливает максимальный задающий сдвиг фаз (минимальная мощность на лампе), соответствующий напряжению 0,5 В на выводе DIM.
Для определения момента перехода фазы через ноль и защиты от возможной перегрузки по току в режиме димминга используется узел обратной токовой связи (рис. 20).
Для исключения влияния шумов переключения, которые могут возникнуть при включении ключа нижнего уровня полумоста выходного каскада, цифровой токочувствительный контур бланкирует сигнал с компаратора, обнаруживающего момент перехода через ноль, на 400 нс после появления сигнала высокого уровня на выводе LO (рис. 21). Это немного сужает диапазон димминга при минимальном сдвиге фаз (максимальной мощности рассеивания на лампе). Внешний программирующий резистор по входу MAX должен быть выбран так, чтобы интервал бланкирования был отделен от интервала, соответствующего минимальному сдвигу фаз. Последовательный резистор R1 необходим для ограничения полного тока, вытекающего из вывода CS, когда напряжение на RCS падает ниже -0,7 В. Фильтрующий конденсатор по выводу CS используется для уменьшения влияния прочих источников асинхронных шумов.
Режим работы при обнаружении отказа
В режиме димминга контур регулирования пикового тока, используемый в режимах подогрева и поджига, неактивирован. В случае переключения не при нулевом напряжении на выходе полумостовой схемы могут возникнуть всплески тока большой амплитуды (рис. 22). Перегорание нити, деградация лампы в конце срока службы, удаление лампы или слишком короткая пауза переключения могут вызвать переход в режим жесткого переключения.
Если пиковое напряжение на выводе CS в режиме димминга превысит 1,6 В, ИС переходит в режим работы при отказе, и драйверы верхнего и нижнего ключей выключаются. Если напряжение питания на выводе VCC становится равным или ниже напряжения на выводе CS, ИС переходит в режим подогрева.
6. Проектирование высокочастотного балласта на базе ИС IR2159
Требования к лампе
До начала выбора элементов выходного каскада и вычисления рабочих точек должны быть определены следующие требования к лампе:
Рис. 20. Узел контроля тока
• ток предварительного подогрева нити
(ІрЮ,
• время предварительного подогрева (1рЬ),
• максимальное напряжение лампы в режиме подогрева (УрЬ тах),
• напряжение поджига лампы (Vign),
• мощность на лампе при 100 % яркости (Р100 %),
• напряжение на лампе при 100 % яркости (У100 %),
• мощность на лампе при 1 % яркости (Р1 %),
• напряжение на лампе при 1 % яркости (У1 %),
• минимальный ток подогрева катода (ІСаїтт).
LO Г
^BLANK » •
Dimming
Range
Рис. 21. Временная диаграмма контроля тока
Рис. 22. Временные диаграммы для режимов нормального и жесткого переключения
Выбор элементов выходного каскада Номиналы элементов выходного каскада (L,C) и положение рабочих точек связаны между собой приведенными ниже уравнениями.
Для заданных величин L,C, входного напряжения Vin и тока подогрева Iph пиковое напряжение подогрева определяется из (5):
Результирующая рабочая частота в режиме подогрева определяется из (6):
Результирующая рабочая частота в режиме поджига определяется из (7):
Полный ток нагрузки во время поджига определяется из (8):
-êsh(pA)
2л .
Рабочая частота при максимальной мощности на лампе определяется из (9):
і .1 1
1я\и с-1-
• c'CJ
t-
ес:
Ток подогрева катода при минимальной мощности лампы определяется из (10):
Номиналы резисторов делителя выпрямленного напряжения сети для питания вывода УЭС (резистор ИЗ установлен между шиной выпрямленного напряжения сети и выводом УЭС, резистор ИУЭС установлен между минусовой шиной постоянного тока и выводом УЭС, см. рис. 12) должны быть такими, чтобы напряжение на выводе УЭС после подачи питания было выше 5,1 В и выполнялось соотношение (12)
Номиналы навесных элементов, подключенных к программирующим входам ИС, могут быть определены следующим образом (13-18)
25-ТО"** - (/м,к - ТО4) 1-0' Gw-ioOa-iir*
г»
ІР-l;
[і,]
Итерационный процесс расчета номинальных значений Ь и С продолжается до тех пор, пока не будут удовлетворены следующие ограничения:
УрЬ<Урктах £рЬ-А^ > 5 кГц И^<^птах 1Са!Ь1%>1Са!Ьтш
Программирование Ш2159 и определение номиналов навесных элементов Для программирования интерфейса дим-минга ИС должна быть определена фаза тока выходного каскада при минимальной и максимальной мощностях на лампе. Используя (2, 3) и определенные при расчете величины Ь,С, можно вычислить минимальную и максимальную величины фазы.
Номинал балластного резистора И1 (см. рис. 12), подающего выпрямленное напряжение сети на вывод УСС, определяется как (11):
Заключение
В силу своих преимуществ ИС IR2159, IR21591 претендуют на роль лидеров среди контроллеров современных высокочастотных электронных балластов с управляемой мощностью излучения лампы.
Их внедрение открывает путь к созданию диммеров нового поколения — высокоточных, с широким диапазоном регулирования мощности, компактных, высоконадежных и с более низкой ценой. Это дает возможность применять их в осветительной технике для решения широкого круга задач.
Помимо рассмотренной типовой схемы включения, эти контроллеры могут быть применены не только в распространенных схемах, где используется различное соединение флуоресцентных ламп, но и для управления лампами других типов, например натриевыми. М
Литература
1. IR2159/IR21591. Dimming ballast control IC, International Rectifier, Data Sheet PD60169-C
2. Ribarich T., Ribarich J. A new control method for dimmable high-frequency electronic ballasts. in IEEE-IAS Conf.Rec.,1998.
3. Башкиров В. Ж21571-контроллер электронных балластов нового поколения. Компоненты и технологии, № 7, 2000.
