CC BY
15
rogenes, аEscherichiacoИ отсутствует. Под действием селе- рий, усваивающих органический азот.Уровень значимо-нита натрия снижается количество микроорганизмов как сти данных представлен в таблице 4^азности - разность азотфиксаторов, так общего количества аэробных бакте- между количеством микроорганизмов в контроле и опыте.
Таблица 3
Количественный и качественный состав эпифитной микрофлоры семян фасоли сорта Сакса_
Группы микроорганизмов Контроль Опыт
Общее количество аэробных бактерий 22,9-103±2,63 0,31 • 103±0,91
Азотфиксаторы 17,4103±3,04 0,32 103±1,47
Бактерии группы кишечной палочки 0,08 103±0,003 0
Микроскопические грибы 0 0
Таблица 4
Уровень значимости данных_
Группы бактерий tразности Уровень значимости
Общее количество аэробных бактерий 8,12 р <0,01
Азотфиксаторы 5,05 р <0,01
Бактерии группы кишечной палочки 45,33 р <0,001
* tpa-зности достоверно при tpa-зности > tst для р <0,05 ts=2,78; для р <0,01 ts=4,60; для р <0,001 ts=8,61
Данные достоверны, т.к. уровень значимости для аэробных бактерий, усваивающих органический азот и азотфиксаторов равна 99 %, для бактерий группы кишечной палочки - 99,9 %.
Таким образом, в результате исследований установлено, бактериостатическое действие селена (водный раствор селенита натрия в концентрации 0,005%) на численность азотфиксаторов и аэробных бактерий, усваивающих органический азот и бактерицидное действие на бактерии группы кишечной палочки.
Привнесение комплекса микроэлементов при некорневой и предпосевной обработке выполняет их недостаток подавляет и ингибирует процессы, способствует восстановлению активности энзимов и полноценному
протеканию обмена веществ в клетках растений, способствует вовлечению в биологический цикл растений необходимых активаторов и катализаторов биохимических процессов.
Список литературы
1. Белицкая, М. Н.Бишофит помогает защитить посевы [Текст] / М. Н. Белицкая, Е. А. Крюкова // Земледелие. - 2010. - №5. - С. 41-43.
2. Колмукиди, С. В. Экологические аспекты регулирования патологического состояния агроценозо-влесоаграрного ландшафта [Текст]::автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. с.-х. наук (03.00.16) / Колмукиди Светлана Валерьевна; Гос. науч. учреждение Всерос. науч.-исслед. ин-т агролесомелиорации. - Волгоград, 2007. - 21 с
ИНЖЕКТИРОВАНИЕ КАПЕЛЬ ФАКЕЛОВ РАСПЫЛА ЖИДКОСТИ ВОЗДУШНОЙ СТРУЕЙ ДЛЯ ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ПЕСТИЦИДОВ К РАСТЕНИЯМ
Коваль Зинаида Михайловна
канд. техн. наук, главный научный сотрудник Новокубанского филиала ФГБНУ «Росинформагротех» (КубНИИТиМ)
INJECTING OF THE DROPS OF THE SPRA Y PA TTERNS LIQ UID BY AIR JET FOR THE TRANSPORTATION OF PESTICIDES TO THE PLANTS
Koval Zinaida Mikhaylovna, Candidate of technical Sciences, chief scientific officer of the Novokubansky branch FGBNU "Rosinformagrotekh " (KubNIITiM) АННОТАЦИЯ
Определены коэффициенты инжекции капель факелов распыла жидкости воздушным потоком струи для транспортирования пестицидов к растениям.
Результатами исследований показано, что коэффициенты инжекции воздушным потоком капель факелов щелевых распылителей жидкости не превышают допустимых значений, а концентрация воздушно-капельного потока не оказывает влияние на степень распространения струи, т. е. на длину и ширину ядра постоянных скоростей, на быстроту затухания скоростей в струе и т. п. ABSTRACT
Identified ratios of injection of the drops of the spray patterns liquid by air jet for transportation ofpesticides to plants. By results of researches it is shown, that coefficients of the injection air flow of the drops spray pattern slot nozzles liquid do not exceed the allowable values, and the concentration of air- drops flow has no effect on the extent distributions in the jet, t. e. to the length and width of the kernel constant speed on the speed damping velocity in the jet and so on.
Ключевые слова: инжекция, щелевое сопло, распылитель, устройство, факел распыла, воздушный поток, воздушная струя
Key words: injection, slot nozzle, atomizer, device, spray pattern. air flow, air jet
При защите растений от сорняков, вредителей и болезней внедряются технологии опрыскивания воздушным сопровождением капель к объектам обработки, которые начались в 80-е годы прошлого столетия.
В настоящее время такие прицепные и самоходные опрыскиватели выпускают компании HARDI, JACTO, BERTHOUD и др. Такие опрыскиватели, по данным рекламных проспектов, обеспечивают снижение сноса капель за пределы обрабатываемого объекта на 50% и до 16% потребления пестицидов по сравнению с традиционным опрыскиванием. Сравнительные исследования показателей работы таких опрыскивателей фирм JACTO и RAU проводились в Беларуси [1]. Отмечается, что во всех случаях при использовании дополнительного воздушного потока на улавливающих контрольных карточках наблюдалось увеличение количества мелких капель до 100 мкм. Проведенные сравнительные испытания позволили сделать заключение о преимуществах системы воздушного сопровождения процесса опрыскивания по сравнению с обычной штангой.
В месте с тем отмечается [2, 3], что внедрение такой технологии в широкую практику дает только частичное
решение существующей проблемы, т.к. мелкие капли ^ < 50 мкм) наиболее подверженные сносу, ведут себя в соответствии с физическими закономерностями инерционного осаждения на обтекаемом препятствии; только небольшая их часть осядет на растениях, остальные будут снесены за пределы обрабатываемого участка.
Недостатки рекламируемых антисносных технологий опрыскивания с использованием как стандартных с воздушным сопровождением, так и инжекторных гидравлических распылителей известны. Создаваемые такими распылителями капли водных растворов диаметром d < 50 мкм не достигают обрабатываемого объекта и уносятся за пределы обрабатываемого участка, а капли диаметром d > 400 мкм - малоэффективны и загрязняют почву.
Внедрение, выпускаемых компаниями, штанговых опрыскивателей с воздушным сопровождением капель к объектам обработки энергоемко, дорогостоящее и сложное в конструктивном исполнении.
Для устранения указанных недостатков к штанговому опрыскивателю с воздушным сопровождением капель разработано пневмогидравлическое устройство (Рисунок 1).
а) - вид спереди; б) - вид сбоку; в) - вид сверху; г) - вид снизу с расположенными под углом двумя щелевыми распылителями для горизонтальной подачи плоских факелов распыла во внутреннюю область воздушной струи, инжектирования и распространения капель к объектам обработки с увеличенной шириной захвата. 1 - патрубок; 2 - усеченный сходящийся конический насадок; 3 - конус; 4 - секущая плоскость; 5 - перемычки для обеспечения постоянного сечения плоского сопла; 6 - кронштейн для крепления распылителя.
7 - щелевой распылитель Рисунок 1 - Общий вид пневмогидравлического устройства
Для обеспечения горизонтальной подачи факелов распыла жидкости двумя щелевыми распылителями, расположенными под углом друг к другу, во внутреннюю область воздушной струи, конструкция пневматической части пневмогидравлического устройства на рисунке 1 выполнена усеченной вертикально по образующей патрубка (б) - вид сбоку; в) - вид сверху; г) - вид снизу).
Схема пневматической части пневмогидравличе-ского устройства и начального участка хн плоской воздушной струи приведена на рисунке 1.
Основу технологического процесса в устройстве составляют:
- подача щелевых факелов распыла жидкости в воздушный поток струи [4];
- инжекция капель факелов распыла жидкости воздушной струей [5];
- перенос воздушно-капельного потока к растениям [6].
В выходном сечении рабочего сопла пневматической части пневмогидравлического устройства (Рисунок 2) дозвуковая свободная струя имеет равномерное поле скоростей [7]. При течении через пространство, заполненное средой с теми же физическими свойствами, что и у струи, в результате турбулентного перемешивания сред
происходит увлечение струей частиц жидкости из этого пространства. Воздух рабочей струи, вытекающий из сопла, вместе с частицами инжектируемой среды образует турбулентный слой смешения, толщина которого растет в направлении распространения струи. С внешней стороны пограничный слой свободной струи, текущей в безграничном пространстве, соприкасается со средой, скорость которой равна нулю. С внутренней стороны воздушной
струи осуществляется инжектирование факелов распыла, направляемых в воздушную струю щелевыми распылителями.
Закономерности распространения свободной струи и щелевых факелов распыла жидкости были приняты за основу при разработке конструкции пневмогидравлического устройства [6].
Рисунок 2 - Схема пневматической части пневмогидравлического устройства и начального участка
хн плоской воздушной струи
На схеме (Рисунок 2) экспериментальные размеры пневматической части пневмогидравлического устройства, и характеристика выходящей из плоского сопла начального участка хн свободной воздушной струи имеют следующие обозначения и значения:
ОА - радиус основания усеченного конуса устройства, м; ОА = 0,19 м;
О2К - радиус основания конуса устройства, м; О2К = 0,175 м;
ОцО' - расстояние от оси устройства по направлению оси сопла до выходного сечения сопла, м; ОцО' = 0,203 м;
ОцО - расстояние от точки пересечения оси устройства осевой линией сопла точки пересечения с основанием усеченного конуса, м; ОцО = 0,073 м;
ОцО2 - расстояние от точки пересечения устройства осевой линией сопла до точки пересечения с основанием конуса, м; ОцО2 = 0,10 м;
АК - ширина плоского сечения сопла устройства, м; АК = 0,03 м;
АО' - полуширина плоского сечения сопла устройства, м; АО' = О'К = 0,015 м.
Параметры воздушной струи, выходящей со скоростью равной 15,94 мс-1 из пневматической части сопла пневмогидравлического устройства определяются по следующим формулам [7]
0 41 0 41 2 2
Хо = ХпО' = 8п 1,5 • 10"2 = 6,83-10"2 о о а п 0,09
(м), (1)
Х0 = Х00'
где 0 0 - расстояние от начального сечения до полюса струи, м;
1 ГР 1 гр
Хн = О'С = = 1031,5-10-2 = 17,17 -10"2
а °,°9 (м), (2)
длина начального участка струи, м
Хи = O C
где н
[ = ^Хп0 '2 + АО '2
= J0,06832 + 0,0152
■ 6,99-10"
(м), (3)
где AO' =
полуширина плоского сопла устройства, м.
BC = & = (2,4 ахн+1)&п = (2,4°,09-17Д7-10" +1) 1,5 10" = 5,21-10"
/) 1 С 1 А 2
ип
'гр
!,5(м), (4) где 5гр - половина ширины струи в конце начального участка хн
ОцС = Оц О'+О'С = 20,3 • 10-2+17,1710-2
= 37,47-10-2 (м) (5)
где ОцС - расстояние от точки пересечения осей пневмо-гидравлического устройства и его сопла, образованного усеченным конусом и конусом до точки переходного сечения струи С.
Размерные значения для определения соответствующих объемов воздуха начального участка струи и установления коэффициентов инжекции по жидкости, подаваемой в форме капель факелов распыла щелевых распылителей, определяются следующими уравнениями
ХпВ = ^ХпС2 + ВС2 =J (Хп0' + О'С)2 + ВС2 = ^ (6,83 • 10"2 +17,17 • 10"2)2 + (5,2 • 10"2 )2 = 24,56-10 KD = AB = ХоВ - ХоА = 24,56 10-2-6,99 10-2 = 17,56 10-2(м)
(м)
(6) (7)
2
КС = АС =
>¡АО'2 + О'С2 =^1 (1,5 -10-2)2 + (17,17 -10-2)2 = 17,24-10-2
(м)
О3С = ОцС^ 25° = 37,47-10-2 0.9063 = 33,96 10-2 (м) О2О4 = О2О1 + О1О3+ О3О4 = 0,917^ 10-2+4,713 10-2+4,713^ 10-2=10,343 10-2(м) ОцО3 = ОцС- 10-2^ш25° = 37,47 10-2 0,4226 = 15,84 10-2 (м) О2О3 = ОцО3- ОцО2= 15,84 10-2-10,2 10-2 = 5,64 10-2 (м) ХоС = Хо О'+ О'С = 6,83 • 10-2+17,17^ 10-2 = 2410-2 (м)
ХоВ = ХоБ =
_ ^ОС2 + XoC2 =у1(52-10 2)2 + (6,83-10 2 +17,17-10 2)2 = 24,56-10 2
= ' ' (м)
^А0'2 + а С2 =у] (1,5 -10-2 )2 + (17,17 -10-2 )2 = 17,24 -10-2
АС =
ОО2 = КК' =
О2О1 = О2О3 - О1О3 = 5,6410-2 - 4,713 • 10-2 = 0,917-10-2 (м) О3О4 = О1О3 = СС' = СВ^ш 65° = 5,2 10-2 0,9063=4,713 10-2 (м) DD = СС' = СD sin 65° = 5,21 • 10-2 0,9063 = 4,713^ 10-2 (м) О1О4 = DD" = BD sin 65° = 10,4 10-2 0,9063=9,428 10-2 (м)
,1= у/ах2 -(ОА-00К)2 = ^(310-2)2 -(1910-2 -17,510 -2) 2 =2,610
-2
(м)
D'С =
ОО1 = ОО2+ 0201=2,6 10-2 + 9,17^ 10-2 = 3,51710-2 (м)
у1/Х'2 - DD2 = ^(5,210 -2)2 -(4,71310 -2)2 =2,210 -2
01В = 03С+ С'В = 33,96 10-2 +2,2 10-2 =36,157 10-2 (м) 04D = 03С - D'С= 33,96 10-2-2,2 10-2 =31,4 10-2 (м)
(м)
(8) (9) (10) (11) (12)
(13)
(14)
(15)
(16)
(17)
(18)
(19)
(20) (21)
(22)
(23)
(24)
Объем воздуха области начального участка струи, получающийся при вращении вокруг оси пневмогидрав-лического устройства площади треугольника AКСD, рас-
Уп
оси пневмогидравлического устройства прямоугольной
V,
ОАШ
V
аксо,
считывается путем суммирования объемов
V04DC03
4 3 , получающихся при вращении вокруг оси пнев-могидравлического устройства прямоугольных трапеций 02КС03 и O4DCO3 с последующим вычетом объема
^ коо
02коа4, получающегося при вращении вокруг оси пнев-могидравлического устройства площади прямоугольной трапеции O4DCO3 по следующим известным формулам
Объем воздуха начального участка струи области с постоянной скоростью, получающийся при вращении вокруг оси пневмогидравлического устройства площади треугольника ЛАСК, рассчитывается как разность между
Л ^0АС03 объемом 3 , получающимся при вращении вокруг
трапеции 0АС03 и суммой объемов , получающихся при вращении вокруг оси пневмогидрав-лического устройства площадей прямоугольных трапеций 0АК02 и 02КС03, по следующим известным формулам Объем воздуха внешней области начального участка струи, получающийся при вращении вокруг оси пневмогидравлического устройства площади треугольника ЛАВС, рассчитывается как разность между суммами
л т г 0АБ0-. ,,03СВ0, объемов V 1 и V 3 1, получающихся при вращении вокруг оси пневмогидравлического устройства прямоугольных трапеций 0АВ01 и 03СВ01 и объема 0АС03, получающегося при вращении вокруг оси пнев-могидравлического устройства площади прямоугольной трапеции 0АС03 по следующим известным формулам.
КС0ъ = \>п<0 2°3
УОл 0С0Ъ = 304
КБ04 = 2 04
(02 К )2 +(03С )2 +(02 К )(0О ) (04 О )2 +(02С )2 +(040)(03С ) (02 К )2 +(04 О )2 +(02 К )(04 О )
= 1,213-10
-2
(м3)
= 1,6-10
-2
= 2,024-10
(м3) -2
VЬKCD = КС0Ъ + Vо40С03 -^К004 = 7,89а0-3 (м3)
(м3)
(25)
(26)
(27)
(28)
VOAKO2 — \кОО 2 3 2
V0AC03 — "3^ОО3
(O2K)2 +(O A)2 + (02K)(OA)
- 2,72 -10
-3
(м3)
(OA)2 +(O3C )2 +(OA)(O3C)
= 1,87-10
-2
VAACK — VOACO3 _ (V0AK02 + ^KCO3) = 3,87a0-3 (м3)
(м3)
Voabo1 — -3 ^OOi [(OA )2 + (OiB )2 + (OA )(OlB)_
8,683 -10
-3
V
O3CBO1
— -3ЯО1О3
(O3C )2 +O1B)2 +(03 C )(O1B)
-1,82 -10
(м3) - 2
(м3)
V0AB01 + V03CB01 V0AC03
8,14640-3 (м3)
(29)
(30)
(31)
(32)
(33)
(34)
При площади сопла пневматической части пневмо-гидравлического устройства 2,25-10-2 м2 объем воздуха начального участка воздушной струи составляет 3,87-10-3
м3.
С учетом длины начального участка струи хн и постоянной скорости воздуха в начальном участке струи 15,94 мс-1 время формирования его объема составляет 10,7710-3с. За промежуток времени 10,7710-3с из сопла пневматической части пневмогидравлического устройства выходит 3,863 • 10-3 м3 воздуха. При этом объем инжектируемого воздуха равен разности объемов начального участка струи и объема воздуха, выходящего из сопла пневматической части устройства за промежуток времени 10,7710-3 с.
^нж. = 13,0610-3м3 - 3,863 10-3 м3 = 9,19710-3 м3 (35)
Инжектируемый объем воздуха 9,197 10-3 м3 составляет 70,42% объема начального участка плоской
струи. При этом рабочий объем воздуха 39,62% или 1,53 • 10-3 м3, выходящий из сопла устройства инжектирует капли факелов распыла щелевых распылителей жидкости. За время 10,77 10-3 с рабочий объем воздуха 1,53 • 10-3 м3 инжектирует объем воздуха, содержащийся в объеме факелов распыла в следующем количестве
Vвозд. фак. расп. = 5,174 10-3 м3 - 1,53 10-3 м3 = 3,646 103 м3 (36)
В процентном отношении это составляет Vвозд. фак. расп = 29,58%.
Результаты проведенных исследований характеристик воздушного потока, выходящего из сопла пневмогид-равлического устройства, позволили установить значения коэффициентов инжекции по жидкости, подаваемой в форме факелов распыла щелевыми распылителями в воздушный поток струи (Таблица 1) [5].
Таблица 1
Значения коэффициентов инжекции по жидкости иж, подаваемой в форме факелов распыла соплами щелевых распылителей при давлениях жидкости: P = 3 Bar, P = 4 Bar, P = 5 Bar и P = 6 Bar в воздушный поток струи
Тип сопла P = 3 Bar P = 4 Bar P = 5 Bar P = 6 Bar
Gж, кг G U — ^ж U ж — х-, G р Gж, кг G U —-жж ^ ж ^ Gр Gж, кг G U — ж ж — Gр Gж, кг G U — ж ж — Gр
10,77 -10-3 с 10,77 -10-3 с 10,77 -10-3 с 10,77 -10-3 с
01 1,4410-4 0,078 1,62-10-4 0,087 1,8310-4 0,099 2,0110-4 0,109
015 2,15^10-4 0,116 2,40-10-4 0,132 2,80-10-4 0,151 3,0210-4 0,163
02 2,87-10-4 0,155 3,30-10-4 0,178 3,03-10-4 0,196 4,0610-4 0,219
025 3,59-10-4 0,194 3,1310-4 0,223 4,60-10-4 0,248 5,0310-4 0,272
03 4,31-10-4 0,233 4,92-10-4 0,266 5,46-10-4 0,295 5,8910-4 0,318
04 5,74-10-4 0,310 6,53-10-4 0,353 7,25-10-4 0,392 7,9310-4 0,429
05 7,07-10-4 0,382 8,08-10-4 0,437 8,90-10-4 0,481 9,7710-4 0,528
06 8,33-10-4 0,450 9,66-10-4 0,522 1,0810-4 0,584 1,1910-3 0,640
Из приведенных в таблице 1 данных следует, что
коэффициент инжекции по жидкости иж для всех режимов работы пневмогидравлического устройства практически не превышает критического значения 0,5 [5]. Так как массовый расход воздуха на порядок больше инжектируемой жидкости [6], то массовый расход жидкости не оказывает влияние на степень распространения струи, а воздушно-капельный поток закономерно транспортируется к объектам обработки.
При этом внешняя область воздушной струи экранирует воздушно-капельный поток от уноса капель во внешнее пространство, обеспечивая экологическую безопасность при проведении мероприятий по защите растений.
Фрагмент видеосъемки рабочего процесса нанесения раствора пестицида на растения щелевыми распылителями пневмогидравлического устройства экспериментального образца опрыскивателя при проведении лабораторно - полевых исследований показан на рис. 3.
Рисунок 3 - Фрагмент рабочего процесса пневмогидравлического устройства нанесения раствора пестицида на растения щелевыми распылителями пневмогидравлического устройства экспериментального образца опрыскивателя
при проведении лабораторно - полевых исследований
Таблица 2
Режимы работы экспериментального образца опрыскивателя, оснащенного пневмогидравлическими устрой-
Тип сопла, Код цвета LU - 02 AD - 02 LU - 03 AD - 03 LU - 04 AD - 04 LU - 05 AD - 05
Скорость движения МТА, км/ч (мс-1) 7,57 (2,10) 8,40 (2,30) 6,03(1,75) 6,74 (1,87)
Расход рабочего раствора, дм3 /га 31,36 41,00 64,40 73,00
Расход препарата, дм3/га 2,44 2,24 3,14 2,79
Снижение кол-ва препарата, раз 1,31 1,43 1,02 1,15
Режимы работы экспериментального образца опрыскивателя, оснащенного пневмогидравлическими устройствами, по нанесению рабочих растворов на растения при проведении испытаний, представлены данными таблицы 2.
Из таблицы 2 видно, что скорость движения МТА для обеспечения различного расхода рабочего раствора изменялась от 6,03 км/ч (1,75 мс-1) до
8,40 км/ч (2,3 м с-1). При этом режимы работы экспериментального образца обеспечивали сниженный расход рабочего раствора, по сравнению с традиционным. Расход рабочего раствора, согласно опытным данным, составил 73,00; 64,40; 41,00 и 31,36 дм3/га.
Расход препарата при использовании распылителей с пластиковыми соплами типа ии - 04, АО - 04 (код цвета - красный) для экспериментального образца и базового варианта - практически одинаков, для остальных режимов работы расход препарата снижался до 1,43 раза.
Уничтожение злаковых сорняков по данным агротехнической оценки было одинаковым во всех вариантах.
Результаты исследований свидетельствуют о том, что конструкция пневмогидравлического устройства может быть рекомендована для энергоэффективных и экологичных технологий применения пестицидов в растениеводстве по защите растений от вредителей, болезней и сорняков.
Литература
1. Клочков В.А., Клочкова В.С., Макевич А.Е. Работа опрыскивателя с использованием дополнительного воздушного потока //Земледелие и защита растений. Республика Беларусь. 2006. №5. С. 39 - 41.
2. Дунский В.Ф., Модрус Л.Н. О критическом числе Стокса при инерционном осаждении // Физика атмосферы и океана. 1972. Т. VIII. №1. С.99-102.
3. Амелин А.Г., Беляков И.М. Осаждение частиц из потока на обтекаемых предметах // Коллоидный журнал. 1956. T.XVIII. Вып.4. С.388-394.
4. Патент на полезную модель 138902, МПК Пневмо-гидравлический распылитель растворов пестицидов [Текст] / Киреев И.М., Коваль З.М.; аявители и патентообладатели Киреев И.М. (RU), Коваль З.М. (RU). - № 2013107260; заявл. 19.02.2013; опубл. 27.03.2014, Бюл. № 9. - 3 с.: ил.
5. Соколов Е. Я., Зингер Н. М. Струйные аппараты 3-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат, 1989. 1989. - 352 с.
6. Абрамович Г. Н. Прикладная газовая динамика. М., ГИТТЛ, 1953. - 736 с.
7. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. М., Физматгиз. 1960. 715 с.
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ЛЕСНЫХ КУЛЬТУР НА РАЗЛИЧНЫХ КАТЕГОРИЯХ ЗЕМЕЛЬ ЛЕСНОГО ФОНДА В КУБАНСКОМ ЛЕСНИЧЕСТВЕ КАРАЧАЕВО-ЧЕРКЕССКОЙ РЕСПУБЛИКИ
Кулакова Екатерина Николаевна
Аспирант, кафедры лесных культур, селекции и лесомелиорации, г. Воронеж
Чернодубов Алексей Иванович Доктор с.-х. наук, профессор кафедры культур, селекции и лесомелиорации, г. Воронеж
АННОТАЦИЯ
Были изучены лесные культуры, расположенные на территории «Кубанского лесничества» КЧР. Проведен анализ таксационных показателей, установлено преимущество по росту и продуктивности дуба черешчатого над ясенем обыкновенным.
