Научная статья на тему 'Интегрированная среда "визуального" проектирования корректирующих и согласующих цепей монолитных СВЧ устройств'

Интегрированная среда "визуального" проектирования корректирующих и согласующих цепей монолитных СВЧ устройств Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
520
90
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Шеерман Ф. И., Бабак Л. И., Зайцев Д. А.

Предлагается интерактивная «визуальная» процедура проектирования корректирующих и согласующих цепей монолитных СВЧ устройств, основанная на методике преобразования моделей. Рассмотрена реализация процедуры в интегрированной среде, объединяющей программу «визуального» проектирования пассивных цепей LOCUS%MMIC и систему проектирования СВЧ устройств Microwave Office. На примере синтеза монолитной согласующей цепи продемонстрирована эффективность предложенной процедуры.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Шеерман Ф. И., Бабак Л. И., Зайцев Д. А.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Integrated environment for "visual" design of correction and matching networks for monolithic microwave circuits

An interactive «visual» procedure for designing of correction and matching networks for monolithic microwave circuits is proposed. It is based on the model transformation technique. Realization of the procedure in the integrated environment combining LOCUS-MMIC, a tool for «visual» design of passive networks, and Microwave Office, a design system for microwave circuits, is considered. The efficiency of the proposed procedure is demonstrated by the example of synthesis of monolithic matching circuit.

Текст научной работы на тему «Интегрированная среда "визуального" проектирования корректирующих и согласующих цепей монолитных СВЧ устройств»

УДК 621.372.51.049.774:658.512.26:004.92

ИНТЕГРИРОВАННАЯ СРЕДА «ВИЗУАЛЬНОГО» ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОРРЕКТИРУЮЩИХ И СОГЛАСУЮЩИХ ЦЕПЕЙ МОНОЛИТНЫХ СВЧ УСТРОЙСТВ

Ф.И. Шеерман, Л.И. Бабак, Д.А. Зайцев

Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники E-mail: [email protected], [email protected]

Предлагается интерактивная «визуальная» процедура проектирования корректирующих и согласующих цепей монолитных СВЧ устройств, основанная на методике преобразования моделей. Рассмотрена реализация процедуры в интегрированной среде, объединяющей программу «визуального» проектирования пассивных цепей LOCUS-MMlC и систему проектирования СВЧ устройств Microwave Office. На примере синтеза монолитной согласующей цепи продемонстрирована эффективность предложенной процедуры.

1. Введение

Один из путей совершенствования современных радиоэлектронных систем и устройств состоит в применении СВЧ монолитных интегральных схем (МИС). Важной проблемой при проектировании СВЧ МИС является синтез корректирующих (КЦ) и согласующих (СЦ) цепей, входящих в состав активных СВЧ устройств.

Сложность синтеза монолитных интегральных (МИ) цепей обусловлена тем, что пассивные МИ-элементы (резисторы, конденсаторы, катушки индуктивности, линии передачи) имеют потери и паразитные параметры, влияющие на характеристики цепи. Однако существующие методы разрешают синтезировать КЦ и СЦ лишь на идеальных элементах. В частности, в [1, 2] разработана интерактивная процедура «визуального» проектирования КЦ и СЦ.

В настоящей статье предлагается аналогичная «визуальная» процедура проектирования монолитных КЦ и СЦ. Она основана на описанном в [3] подходе к синтезу МИ-цепей, состоящем в преобразовании моделей пассивных элементов. Процедура позволяет учесть потери и паразитные явления в монолитной цепи непосредственно при выборе структуры и параметров элементов, благодаря этому сокращается трудоемкость и повышается точность проектирования МИС. Рассмотрена реализация процедуры в интегрированной среде, объединяющей специализированную программу «визуального» проектирования монолитных КЦ и СЦ LOCUS-MMlC и систему проектирования СВЧ устройств Microwave Office 5.53 (MWO).

2. Описание процедуры

Рассмотрим вначале постановку задач проектирования КЦ и СЦ. При проектировании двухполюсной КЦ исходной является частотная зависимость импеданса Z0( ja), заданная в численном виде на ряде дискретных точек ak (k=1,m) частотного диапазона rne[rnL, (%], ®=®L, mm=rnn. Требуется синтезировать двухполюсную цепь, воспроизводящую с необходимой точностью зависимость Z0(ja) = Ri(®) + jX0(a) в диапазоне [aL, <%]. Точность воспроизведения характеристики Z0( ja) мо-

жет быть задана путем указания максимально допустимых абсолютных уклонений (ДЛ, А!) вещественной и мнимой частей импеданса цепи Z(ja>)=R(a>)+jX(a>) от исходных зависимостей В0(а) и Х0(ю) в точках ак:

Ло(®к)-ДД®к)<Д®к)<Ло(®к)+ДЛ(®к);_ Хо(ак)-ДХ(тк)<Х(тк)<Хо(ак) +ДХ(тк); к=1_ (1) При проектировании СЦ задача состоит в синтезе реактивной четырехполюсной цепи, реализующей с заданным допуском требуемую частотную характеристику передачи мощности 0(ю) от генератора с активным сопротивлением в нагрузку с заданным импедансом ZL(ja) (рис. 1), причем уровень передаваемой мощности должен быть максимальным. Предполагается, что импеданс согласуемой нагрузки ZL(ja) задан в численном виде на ряде фиксированных частот сок (к=1,т) рабочего диапазона ае[аь <%],

Ю^=ЮL, ®и=®£/. Требования к коэффициенту передачи цепи 0(ю) задаются также численно в виде двухсторонних ограничений, определяющих диапазон возможных значений 0(ю) на частотах ак:

0-(ак)<0(ак)<0\ак), к=_ (2) где (т"(юк) и 0+(ак) - граничные значения коэффициента передачи 0(ак) на частотах юк.

г& —г 1' СЦ 2°~ 2' cL_ J

Рис. 1. Задача согласования комплексной нагрузки с активным сопротивлением генератора

Проектирование КЦ и СЦ основано на методе «областей» _. При этом вначале на каждой из частот а>к (к=1,т) рабочего диапазона строятся области допустимых значений (ОДЗ) Ек на плоскости импеданса цепи Z, отвечающие ограничениям (1) или (2). Далее синтезируется двухполюсная цепь таким образом, чтобы ее импеданс Z( ja>) на частотах а>к попадал в соответствующие ОДЗ Ек:

Z(jmk)eEk, k=l,m. При проектировании СЦ двухполюсная цепь выбирается в виде реактивного четырехполюсника, нагруженного на сопротивление генератора RS (рис. 1).

Интерактивная «визуальная» процедура проектирования КЦ и СЦ на идеальных элементах [1, 2] включает два шага.

1. Выбор структуры КЦ (СЦ), исходя из расположения ОДЗ на плоскости импеданса. При этом пользователь на экране компьютера одновременно наблюдает сами ОДЗ, а также библиотеку типовых структур цепей и их годографов импеданса или проводимости. В результате пользователь выбирает несколько структур цепей, годограф которых может попасть в заданные области.

2. Расчет элементов КЦ (СЦ) с выбранной структурой. Пользователь может управлять формой годографа, перемещая с помощью «мыши» опорную точку годографа Zref на одной из частот и изменяя с помощью тюнера величины некоторых (управляемых) элементов цепи. Таким образом он добивается попадания точек годографа на других частотах в соответствующие ОДЗ. Если этого удается добиться, то задача проектирования КЦ (СЦ) выполнена, в противном случае необходимо выбрать другую структуру цепи. Предлагаемая аналогичная процедура для визуального проектирования монолитных КЦ и СЦ основана на методе преобразования моделей пассивных элементов [3]. Данный метод позволяет, используя существующие процедуры синтеза цепей на идеальных элементах, осуществить синтез устройств на МИ-элементах. При этом могут быть применены любые типы моделей, разрешающие с необходимой точностью описать монолитные элементы - например, модели в виде эквивалентных схем, многомерных полиномов, нейросетей и др., модель должна лишь отвечать требованию достаточного быстродействия.

Процедура состоит в следующем. Для выбранной идеальной цепи (КЦ на идеальных элементах) автоматически строится соответствующая (ассоциированная) монолитная интегральная (МИ) цепь [3]. В ней каждый идеальный элемент (сопротивление, индуктивность, емкость, идеальная линия передачи) заменяется моделью соответствующего МИ-элемента (например, в виде эквивалентной схемы). По известным электрическим параметрам идеальных элементов осуществляется автоматический расчет геометрических размеров МИ-элементов [5], эти размеры служат параметрами моделей МИ-элементов. Таким образом, параметры моделей элементов МИ-цепи оказываются связанными с величинами элементов идеальной цепи. Кроме моделей МИ-элементов, МИ-цепь включает также модели соединительных линий (микрополосковые линии - МПЛ, тройники) и заземляющих отверстий (VIA) в положке.

На экране компьютера вместе с ОДЗ отображаются одновременно два взаимосвязанных годографа - идеальной цепи и соответствующей ей МИ-цепи. Если изменять форму годографа идеальной цепи, варьируя ее элементы, то будет изменяться и форма годографа МИ-цепи.

Первоначально пользователь по ОДЗ иммитанса выбирает структуру идеальной КЦ, тем самым задается и структура ассоциированной МИ-цепи. Процесс визуального определения элементов МИ-цепи заключается в том, что пользователь, управляя формой годографа идеальной цепи, добивается попадания в ОДЗ точек годографа монолитной цепи. При этом он может быстро оценить, возможно ли с помощью МИ-цепи выбранной структуры удовлетворить указанному требованию, и при необходимости взять другую структуру цепи. Таким образом, влияние потерь и паразитных параметров в МИ-элементах учитывается при выборе как структуры, так и размеров элементов монолитной КЦ.

3. Проектирование монолитных корректирующих

и согласующих цепей на основе интеграции

программ LOCUS и MWO

Рассмотренная выше «визуальная» процедура проектирования КЦ и СЦ на идеальных элементах реализована в программе LOCUS [6]. Предлагаемый подход к синтезу монолитных КЦ и СЦ может быть осуществлен двумя способами. В первом случае в программе LOCUS реализуются в виде подпрограмм модели всех монолитных элементов для выбранной технологии изготовления МИС. Во втором случае программа LOCUS интегрируется с одной из распространенных программных систем проектирования СВЧ устройств, и используются содержащиеся в последней готовые модели элементов. Преимуществом первого способа является независимость программы LOCUS от других программ и возможность ее самостоятельного использования для проектирования МИС. Однако задача построения достаточно точных моделей МИ-элементов требует значительных затрат времени и труда и должна решаться отдельно для каждой технологии. Поэтому в данной работе был выбран второй способ.

В качестве моделирующей системы использовалась популярная среда разработки (Design Environment) СВЧ устройств MWO. Такой выбор обусловлен тем, что данная система обладает большим спектром возможностей, в частности, в ней реализованы удобный графический интерфейс, различные методы линейного и нелинейного анализа и оптимизации, содержится множество моделей СВЧ элементов, предусмотрена возможность подключения библиотек моделей монолитных элементов для нескольких технологий. Кроме того, среда является достаточно гибкой и позволяет расширять и дополнять ее возможности. Это реализуется с использованием технологии COM-Automation -стандартного механизма, позволяющего интегрировать программы-приложения, а также автомати-

Отрисовка годографа для^монолитной цепи

Рассчитанные характеристики (входное сопротивление)

Рис. 2. Схема взаимодействия среды моделирования MWO и программы LOCUS

зировать работу отдельных приложений. Благодаря этой технологии программа, называемая клиентом (например, специализированная программа синтеза цепей), может получить доступ к внутренним объектам другого приложения, называемого сервером (в нашем случае - MWO). Клиент может вызвать различные методы, реализованные в приложении-сервере.

Для осуществления проектирования монолитных КЦ и СЦ нами была осуществлена интеграция программ LOCUS и MWO. С этой целью программа LOCUS дополнена специальными модулями TransLOCUS и TransFORMER. Посредством данных модулей и осуществляется взаимодействие среды моделирования MWO и программы LOCUS, рис. 2.

Из программы LOCUS в модуль TransLOCUS поступают параметры идеальной цепи: номер схемы цепи и номиналы элементов. Предварительно пользователь должен выбрать для каждого идеального элемента его физическую реализацию. Например, для идеальной индуктивности это может быть реализация в виде круглой или квадратной спирали либо отрезка МПЛ.

Модуль TransLOCUS, используя технологию взаимодействия приложений COM-Automation, вызывает среду MWO и формирует в ней монолитный аналог цепи, используя вместо идеальных элементов соответствующие модели монолитных элементов. Назовем эти элементы изменяемыми (имеется в виду, что их параметры будут изменяться вместе с изменением элементов идеальной цепи). Кроме того, автоматически добавляются соединительные линии, различные неоднородности (тройники, повороты), заземляющие отверстия и т. д. - неизменяемые элементы.

По значениям идеальных элементов модуль TransLOCUS вычисляет геометрические параметры МИ-элементов. Для этого он вызывает универсальный модуль TransFORMER. На вход последне-

го модуля поступает указатель на МИ-элемент в среде MWO и значение соответствующего ему идеального элемента. Модуль по указателю считывает неизменяемые геометрические параметры МИ-элемента, с использованием формул преобразования [5] вычисляет значение изменяемого геометрического параметра и устанавливает рассчитанное значение в среде MWO. При этом у пользователя есть возможность изменить параметры монолитного элемента. Например, для спиральной индуктивности он может установить ширину проводников и ширину зазора, а длина будет вычисляться автоматически. Для конденсатора он может установить ширину, длина будет вычисляться и т. д.

Таким образом формируется первоначальная топология монолитной цепи, которая отображается в MWO. Далее пользователь может сам, непосредственно в среде MWO, отредактировать конфигурацию МИ-цепи: добавить, удалить элементы или изменить их параметры.

После получения топологии модуль TransLOCUS запускает процедуру моделирования МИ-цепи в среде MWO. В результате вычисляются и выводятся в виде графиков необходимые характеристики монолитной цепи. Рассчитанные значения импеданса МИ-цепи передаются в программу LOCUS, где по ним строится соответствующий годограф.

В процессе проектирования пользователь в программе LOCUS изменяет значения элементов и положение опорной точки годографа идеальной цепи. При этом он в режиме реального времени одновременно наблюдает соответствующие изменения формы обоих годографов, графиков характеристик и топологии МИ-цепи. Таким образом, в любой момент времени пользователь может контролировать как характеристики монолитной цепи с учетом паразитных параметров элементов, так и ее геометрию, это значительно упрощает проектирование МИС.

Модернизированный вариант программы LOCUS получил название LOCUS-MMIC. На рис. 3

Рис. 3. Рабочая среда программ LOCUS-MMICи MWO

представлен вид рабочей среды программ LOCUS-ММ1С и MWO при совместном использовании.

Особенностью визуального проектирования монолитных СЦ является то, что при наличии потерь в цепи (в отличие от реактивных СЦ) отсутствует однозначная связь между коэффициентами отражения на входе (да1), выходе (т2) и коэффициентом передачи по мощности О. Поэтому попадание годографа выходного сопротивления цепи 2(/ю) в ОДЗ не гарантирует получения необходимых уровней согласования на входе и коэффициента передачи. Для преодоления указанной трудности в среде MWO следует графически выводить частотные характеристики т1, т2 и О. Если характеристики т1, О монолитной цепи, полученной путем размещения годографа 2( /ю) в ОДЗ, не устраивают пользователя, он может дополнительно подстроить элементы идеальной цепи, наблюдая частотные зависимости этих характеристик.

4. Проектирование монолитной согласующей цепи

В качестве примера рассмотрим решение известной задачи Фано [7]: синтезировать цепь для согласования трехэлементной ^ХС-нагрузки (рис. 1) с резистивным сопротивлением генератора в полосе частот У=0...5 ГГц (в задаче Фано для большей наглядности элементы нагрузки денормирова-ны к уровню импеданса 2=50 Ом и частоте 2^.5.109 Гц). Значения элементов нагрузки: ХХ=3,66 нГн, С=0, 76 пФ, ЯХ=50 Ом. В рассматриваемом случае сопротивление генератора может варьироваться для улучшения характеристик цепи.

Спроектируем монолитную СЦ при использовании 0,2 мкм GaAs технологии ED02AH фирмы ОММ1С (Франция). С этой целью в среду MWO включим имеющуюся библиотеку элементов для указанной технологии. Основной целью проектирования монолитной СЦ будем считать получение равномерного и максимально возможного коэффициента передачи в полосе согласования. Решение данной задачи для реактивных цепей на идеальных элементах с помощью «визуального» подхода приведено в [7].

Рис. 4. Идеальные цепи-прототипы

По результатам решения задачи для реактивной СЦ [7] выберем ограничение на выходной коэффициент отражения т2<т+=0,4, для реактивной цепи это соответствует ограничению на коэффициент передачи 0т>0г+=0,84. На рис. 3 показаны ОДЗ на плоскости выходного импеданса цепи 2, полученные программой LOCUS-MMIC для т2<0,4 на фиксированных частотах полосы пропускания.

При проектировании монолитной СЦ за основу возьмем идеальные цепи-прототипы, полученные в [7] (рис. 4). Сосредоточенная Цепь 1 (рис. 4, а) имеет классическую лестничную структуру. Сосредоточенная Цепь 2 (рис. 4, б) является нетрадиционной и содержит колебательный контур. В ра-

спределенной Цепи 3 (рис. 4, в) вместо сосредоточенных конденсаторов используются холостоход-ные шлейфы.

Соответствующие реализации монолитных СЦ, построенные в среде MWO, показаны на рис. 5. Вместо идеальных элементов в них используются квадратные спиральные индуктивности (Е), МДМ-конденсаторы (С) и разомкнутые отрезки МПЛ (ТЕ). В состав цепей входят также соединительные линии, тройники и сквозные заземляющие отверстия. Заметим, что Цепь 3 с холостоходными шлейфами (рис. 5, в) проще в изготовлении, так как позволяет исключить целый ряд операций, связанных со сквозными заземляющими отверстиями.

С помощью рассмотренной «визуальной» процедуры были найдены оптимальные значения элементов идеальных цепей-прототипов и соответствующие геометрические параметры монолитных СЦ. Топологии полученных цепей изображены на рис. 6. В табл. 1 приводятся сравнительные характеристики СЦ на идеальных элементах [7], а в табл. 2 - монолитных СЦ. В таблицах приняты следующие обозначения: т1тах, т2тах - максимальные значения модулей коэффициента отражения на входе и выходе цепи в полосе согласования; - минимальное значение коэффициента передачи по мощности СЦ в полосе согласования; Д0=(0га^-0га,п)/ 0шП - неравномерность частотной характеристики передачи мощности, где 0тх - максимальная величина коэффициента передачи в полосе согласования. На рис. 7 приведены частотные зависимости коэффициента передачи монолитных СЦ.

т мвив т

[] С1 /22^ [] С2

В

Рис. 5. Монолитные согласующие цепи

Интересно, что результаты сравнения представленных структур для идеальных и реальных цепей прямо противоположны. В частности, среди идеальных СЦ наибольший коэффициент передачи (0гаЬ) имеет Цепь 2. В то же время монолитная ее реализация обладает наихудшим значением 0шП, хотя и наилучшими значениями коэффициентов отражения по входу и выходу. Для цепей на идеальных элементах распределенная Цепь 3 обеспечивает самый низкий коэффициент передачи, а монолитная реализация, наоборот, самый высокий.

Анализ характеристик монолитных СЦ позволяет заключить, что наименьшие потери за счет поглощения мощности имеет Цепь 3, это можно объяснить отсутствием заземляющих отверстий.

«Визуальная» процедура позволяет в процессе проектирования сразу определить габариты монолитных СЦ (табл. 2). Наименьшими габаритами обладает Цепь 2 (за счет малой величины индуктивности Е), а наибольшими - Цепь 3.

Таблица 1. Характеристики идеальных согласующих цепей

Цепь Рис. Значения элементов СШ1П ДС т1тах т2тах

1 4, а С1=0,243 пФ; С2=0,61 пФ; L=4,72 нГн; Rs= 110 Ом 0,8499 0,0508 0,387

2 4,6 С1=0,87 пФ; С2=0,54 пФ; L=0,92 нГн; Rs= 100 Ом 0,8814 0,0362 0,344

3 4, в Ш: Z=75 Ом, 1=19,2°; Т_2: Z=50 Ом, 1=36,4°; Т_3: Z=125 Ом, 1=96,4°; Rs =120 Ом 0,8050 0,0791 0,442

Таблица 2. Характеристики монолитных согласующих цепей

Цепь Рис. Значения элементов идеальных цепей-прототипов С1шп ДС т1тах т2тах Габариты, мкм

1 5, а, 6, а С1=0,126 пФ; С2=0,43 пФ; L=4,38 нГн; Rs=105 Ом 0,687 0,12 0,465 0,427 710x480

2 5, 6, 6, 6 С1=0,19 пФ; С2=0,37 пФ; L=1,9 нГн; Rs=105 Ом 0,668 0,2 0,432 0,426 610x490

3 5, в, 6, в С1=0,22 пФ; С2=0,5 пФ; L=4,9 нГн; Rs=108 Ом 0,703 0,07 0,491 0,427 1400x1180

Заключение

Приведенный пример показывает эффективность процедуры «визуального» проектирования монолитных КЦ и СЦ в разработанной интегрированной среде. При ее использовании проектировщик может, наряду с определением структуры и значений элементов, в режиме реального времени оценить электрические характеристики монолитной цепи с учетом паразитных эффектов, а также особенности топологии и габариты. Процедура позволяет быстро сравнить характеристики монолитных КЦ и СЦ с разными структурами и (или) топологиями и выбрать лучший вариант. Это значительно уменьшает трудоемкость и повышает качество проектирования МИС.

а б

Рис. 6. Топология монолитных согласующих цепей

9

1--1

1 |3 w

О 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5

Рис. 7. Частотные характеристики передачи мощности СЦ на монолитных элементах

Пример свидетельствует также о неоптимальности распространенного подхода к проектированию МИС, когда вначале выбирается (синтезируется) цепь на идеальных элементах, затем по ней строится и оптимизируется монолитная цепь. Как показано выше, структура идеальной цепи, обеспечивающая наилучшие характеристики, вовсе не обязательно ведет к оптимальной монолитной цепи.

При использовании декомпозиционного метода синтеза [8] процедура может быть распространена на проектирование активных полупроводниковых устройств, содержащих КЦ и СЦ. Для этого требования к характеристикам устройства преобразуются в ОДЗ иммитанса или коэффициента отражения КЦ и СЦ, затем по полученным ОДЗ осуществляется синтез самих цепей.

Работа поддержана грантами РФФИ № 06-07-96916, ШТЛ8 № 06-1000016-6390 для молодьх исследователей и Ш-TAS-CNES №06-1000024-9199.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Babak L.I., Cherkashin M.V. Interactive «visual» design of matching and compensation networks for microwave active circuits // IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig. - 2001. - V. 3. - P. 2095-2098.

2. Бабак Л.И., Черкашин М.В., Зайцев Д.А. Интерактивная процедура «визуального» проектирования корректирующих и согласующих цепей полупроводниковых СВЧ устройств // Электронные средства и системы управления: Матер. Междунар. научно-практ. конф. - Томск: Изд-во ИОА СО РАН, 2004. -Ч. 1. - C. 45-49.

3. Бабак Л.И. Синтез и оптимизация монолитных интегральных СВЧ-устройств на основе преобразования моделей пассивных элементов // Электронные средства и системы управления: Матер. Междунар. научно-практ. конф. - Томск: Изд-во ИОА СО РАН, 2004. - Ч. 1 - С. 66-70.

4. Бабак Л.И. Синтез согласующих цепей и цепей связи транзисторных широкополосных усилителей по областям иммитанса // Радиотехника и электроника. - 1995. - Т. 40. - Вып. 10. -№ 8. - C. 1550-1560.

5. Бабак Л.И., Шеерман Ф.И., Черкашин М.В. Автоматическое вычисление геометрических размеров пассивных элементов СВЧ монолитных схем по электрическим параметрам // Электронные средства и системы управления: Матер. Междунар. научно-практ. конф. - Томск: Изд-во ИОА СО РАН, 2004. -Ч. 1 - С. 40-44.

6. Бабак Л.И., Черкашин М.В., Зайцев Д.А. Программа «визуального» проектирования корректирующих и согласующих цепей СВЧ устройств // СВЧ-техника и телекоммуникационные технологии (КрыМиКо'2005): Труды XV Междунар. Крымской конф. - Севастополь: Вебер, 2005. - Т. 2. - С. 423-424.

7. Черкашин М.В. Интерактивный расчет широкополосных согласующих цепей // 2-й Межд. симпозиум СИБКОНВЕРС'97: Труды симпозиума. - Томск: ТУСУР, 1997. - С. 131-138.

8. Babak L.I. Decomposition synthesis approach to design of RF and microwave active circuits // IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Digest. - 2001. - V. 2. - P. 1167-1170.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.