CC BY
17
I СТРУКТУРОУТВОРЕННЯ. ОП1Р РУЙНУВАННЮ ТА Ф1ЗИКО-МЕХАН1ЧН1 ВЛАСТИ ВОСТ1
УДК 669.1:537.621.4:539.374.6
Канд. физ.-мат. наук Г. В. Снежной1, д-р техн. наук В. Е. Ольшанецкий1,
канд. физ.-мат. наук В. Л. Снежной2
1 Запорожский национальный технический университет, 2 Запорожский национальный университет;
г. Запорожье
О ВИДАХ И ГРАНИЦАХ СОСТОЯНИЙ СТАБИЛЬНОГО И НЕСТАБИЛЬНОГО АУСТЕНИТА Ре-Сг-М СТАЛЕЙ
Предложена магнитометрическая диаграмма, позволяющая установить области нестабильного и относительно стабильного аустенита в хромоникелевых сталях. Для получения информации, касающейся вопросов его стабильности, использован высокоточный метод определения универсального критерия парамагнетизма аустенита (удельная магнитная восприимчивость х0) с учетом перераспределения атомов хрома и никеля при образовании ферритной фазы. Сделана попытка объяснить экстремальное изменение параметра х0 в зависимости от содержания никеля в аустенитной фазе.
Ключевые слова: нестабильный и относительно стабильный аустенит, никель, магнитная восприимчивость, феррит.
Введение
Известно, что основной структурной составляющей Ре-Сг-№ сталей является аустенит, который условно разделяют без указания соответствующих границ на нестабильный, умеренно нестабильный и стабильный [1-3]. Многие исследователи в качестве критерия стабильности деформированных (20-30 %) аустенитных нержавеющих сталей принимают отсутствие у ^ М превращения при комнатной температуре [4]. Например, при пластической деформации 15-20 % в стали 12Х18Н9Т повышается интенсивность магнитного насыщения, что указывает на образование мартенсита и свидетельствует о неустойчивости аустенита данной стали к фазовым переходам [5]. Изучению фазовых превращений в аустенитных хромоникелевых сталях магнитными методами посвящено много работ, например [6-8]. Неустойчивость аустенита и изменение парамагнитного состояния аустенита (мерой которого является удельная
магнитная восприимчивость %0) рассматривалось при воздействии температурно-силовых факторов в работах [6, 7, 9, 10-12]. Однако сами вопросы стабильности и нестабильности аустенита, а также существование их границ все еще недостаточно изучены (в литературе практчески отсутствует подобная информация). Поэтому представляет интерес более детально разобраться в этих вопросах.
Цель настоящей работы: попытаться обобщить и систематизировать эти проблемные вопросы и, используя новые экспериментальные данные, выявить границу, разделяющую состояния стабильности и нестабильности аустенита в Ре-Сг-№ сталях при комнатной температуре в зависимости от содержания никеля.
Эксперименты и результаты, их обсуждение
Опыты проводили на образцах аустенитных хромоникелевых сталей четырех групп. К первой группе относили трубные заготовки промышленного производства 0 110...170 мм. Вторую группу составляли опытные стали, полученные в литейной лаборатории Запорожского национального технического университета. В третью группу входили промышленные стержни диаметром 4 мм, применяемые для сварочных электродов. К четвертой группе принадлежали стали, подтверждающие предложенную в данной работе магнитометрическую диаграмму стабильности и нестабильности аустенита при комнатной температуре в зависимости от содержания никеля.
Химический состав всех групп сталей приведен в таблице 1. Количественное содержание Ра феррита и мартенсита в объемных процентах и удельную парамагнитную восприимчивость х0 аустенита определяли по методикам [13-15].
© Г. В. Снежной, В. Е. Ольшанецкий, В. Л. Снежной, 2015
Таблица 1 -Химический состав исследованных Бе-Сг-№ сталей (% масс.)
№ Марка стали Группы Состав, масс,%
плавки сталей С Сг N1 Т1 Мп
1 09Х18Н9Т 0,09 17,90 8,50 0,58 1,46 0,43
2 08Х18Н9Т 0,08 17,30 8,85 0,53 1,30 0,40
3 11Х18Н10Т I группа 0,11 17,20 9,80 0,56 1,29 0,44
4 10Х18Н10Т 0,10 17,50 10,65 0,48 1,26 0,36
5 05Х18Н10Т 0,05 17,64 10,97 0,36 1,52 0,42
6 10Х18Н12Т 0,10 17,90 11,20 0,48 1,35 0,55
7 08Х17Н8Т 0,08 16,5 7,52 0,45 0,96 1,20
8 10Х17Н9Т 0,10 17,1 8,57 0,46 1,12 1,21
9 11Х17Н11Т й & 0,11 16,6 10,63 0,48 0,97 1,25
10 10Х17Н12Т 0,10 16,7 11,99 0,45 0,95 1,18
11 07Х17Н13Т 0,07 16,8 13,15 0,47 1,15 1,15
12 09Х17Н15Т 0,09 16,5 14,47 0,45 1,03 1,22
13 10Х17Н16Т 0,10 16,6 15,76 0,46 0,98 1,20
14 08Х16Н26 а 0,08 15,084 26,38 0,014 1,19 0,52
15 25Х14Н34Т р г 0,245 13,82 34,0 0,439 0,77 0,477
16 10Х23Н18 0,10 22,6 18,70 - 0,94 0,44
17 10Х16Н13 0,13 15,83 13,70 - 1,37 1,07
18 14Х17Н18 й 0,14 16,808 17,770 - 1,48 1,18
19 12Х15Н16 пу & 0,12 14,874 15,541 - 1,57 0,95
20 12Х18Н9Т > 0,12 17,854 9,420 0,252 1,316 0,250
21 12Х18Н10Т 0,12 18,089 10,463 0,460 1,582 0,304
22 12Х18Н10Т 0,12 17,797 10,867 0,486 1,505 0,304
Далее рассмотрим особенности проведения экспериментальных исследований. В I группе сталей образцы размером —2x2x2 мм3 вырезали из трубных заготовок, а затем проводили их химическое травление для снятия поверхностных напряжений. Затем образцы использовали для магнитометрических измерений [13, 14]. Для подобного рода исследований из сталей II группы вырезали образцы размером -3x3x3 мм3 из середины закаленных слитков, предварительно нагретых до 1050 °С, с выдержкой 30 мин, а затем закаленных в воду. Стали I и II группы соответственно были близки по содержанию хрома и других элементов, т.е. плавки I и II группы подбирались так, чтобы такие элементы, как С, Сг, Т1, Мп, 81 содержались в сталях примерно в одинаковых количествах.
К сталям III группы относились промышленные стержни с повышенным содержанием никеля. Высота вырезанных образцов из этих сталей составляла -3 мм. Промышленные стали IV группы служили объектом экспериментальной проверки предложенной в данной работе магнитометрической диаграммы стабильности
и нестабильности аустенитных Бе-Сг-№ сталей. В табл. 2 приведены найденные исходные значения количеств Ра феррита и удельной магнитной восприимчивости х0 аустенита при изменении содержания никеля при комнатной температуре.
На рис. 1 представлена магнитометрическая диаграмма, полученная на основании проведенных исследований и дающая, на наш взгляд, достаточно полную характеристику, касающуюся областей неустойчивого и устойчивого аустенита. На графике (см. рис. 1) в точке О (минимум приведенной зависимости), соответствующей содержанию никеля 11,0 ± 0,5 % масс. %, отложе-
на граничная относительная величина Пгр =
V Те У
условных единицах, где п№ - атомная концентрация в стали никеля, пРе - железа. Согласно диаграмме, можно
наблюдать возрастание %0 по обе стороны минимального значения этого параметра (точка О на диаграмме). Такое разное поведение зависимости функции
в
Хо -1(Пгр) можно попытаться объяснить тем, что стали левой «ветви» являются двухфазными (А+Ф), что усиливает парамагнетизм аустенита ( х0 возрастает) с относительным увеличением содержания никеля в последнем [16]. При этом с увеличением количества феррита (от 0,03 % до 4, 20 %) от точки О до точки В растет
удельная магнитная восприимчивость х0 аустенита (от 2,80-10-8 до 44,9-10-8 м3/кг). По сути кривая ОВ характеризует плавный переход А^Ф с понижением содержания никеля от точки О до точки В (повышением количества феррита). Поэтому на основании работ [17, 18] можно предположить, что рост х0 на участке ОВ обусловлен постепенным переходом к доминирующему ферромагнитному взаимодействию между соседними атомами аустенита и дальнего антиферромагнитного.
В однофазной области (правая часть диаграммы) от точки О до точки С значения х0 также увеличиваются. Точки 14 и 16 (номера соответствуют табл. 3) лежат
в зоне практического отсутствия полиморфного превращения аустенита.
Учитывая низкую растворимость никеля в феррите, можно полагать, что при его образовании в аусте-ните изменяется соотношение атомов железа и никеля в пользу никеля (из-за отвода значительного числа атомов железа в атомную структуру феррита в процессе фазового перехода). Это, естественно, ведет к увеличению х0 аустенита, поскольку в нем возрастает количество элемента, изначально являющегося носителем ферромагнетизма. Такое повышение содержания никеля в аустените достигает максимума при увеличении общего содержания хрома в ферритной массе [16]. Что же касается правой части диаграммы на рис. 1, то при полном отсутствии феррита рост х0 прямо связан с увеличением числа атомов никеля, который по природе является ферромагнетиком, и в результате этого аус-тенитная фаза приобретает склонность к усилению парамагнитного состояния.
№ п/п Марка стали Группы сталей Содержание N1, % Количество феррита Ра, % Удельная магнитная восприимчивость х0 аустенита, 10-8 м3/кг
1 09Х18Н9Т 8,50 3,60 15,0
2 08Х18Н9Т 8,85 3,10 10,0
3 11Х18Н10Т I группа 9,80 1,12 6,1
4 10Х18Н10Т 10,65 0,33 4,00
5 05Х18Н10Т 10,97 0,09 3,20
6 10Х18Н12Т 11,20 0,00 2,80
7 08Х17Н8Т 7,52 4,20 44,9
8 10Х17Н9Т 8,57 0,34 14,0
9 11Х17Н11Т й & 10,63 0,03 3,8
10 10Х17Н12Т 11,99 0,00 3,05
11 07Х17Н13Т 13,15 0,00 3,25
12 09Х17Н15Т 14,47 0,00 3,61
13 10Х17Н16Т 15,76 0,00 4,00
14 08Х16Н26 а пу 26,38 0,00 4,64
15 25Х14Н34 & 34,0 0,00 14,26
16 10Х23Н18 18,70 0,00 3,3
17 10Х16Н13 13,70 0,00 3,58
18 14Х17Н18 й 17,770 0,00 4,45
19 12Х15Н16 пу л г 15,541 0,00 3,75
20 12Х18Н10Т > 9,420 0,078 2,39
21 12Х18Н10Т 10,463 0,00 3,27
22 12Х18Н10Т 10,867 0,00 3,32
Таблица 2 - Значения х0 , количества феррита Ра и содержание никеля в исследованных сталях
Рис. 1. Магнитометрическая диаграмма видов и границ стабильности и нестабильности аустенита Бе-Сг-№ сталей при комнатной температуре в зависимости от содержания никеля (масс. %) и соотношения атомних концентраций никеля и железа Пгр в стали. Верхняя часть кривой ОВ -более структурно нестабильный, а нижняя - менее структурно нестабильный аустенит. Нижняя часть кривой ОС -менее стабильный, а верхняя - более стабильный аустенит.
Точки соответствуют номерам табл. 2
В работах [3, 6, 9-12, 18-24, 26-28] установлено, что при пластической деформации сжатием положение истинной деформационной мартенситной точки Мл зависит от парамагнитного состояния аустенита, которое описывается удельной магнитной восприимчивостью Хо и которая, в свою очередь, зависит от содержания никеля (см. табл. 2). Смещение этой точки Мл в сторону возрастания указывает на повышение стабильности аустенита. Следовательно, по значениям х0 можно оценивать степень структурной стабильности и нестабильности аустенитных хромоникелевых сталей.
Доказательством справедливости предложенной магнитометрической диаграммы могут служить экспериментальные данные, полученные в работах [3, 6, 10-12, 19, 21, 23-25]. В табл. 3 представлены значения исходной удельной парамагнитной восприимчивости Х0 аустенита, стартовой магнитной восприимчивости Х8 при зарождении мартенсита деформации, значения количеств феррита Ра, а также показаны истинные деформационные мартенситные точки Мл сталей в зависимости от содержания никеля при комнатной температуре.
Для наглядности последняя зависимость показана на рис. 2. Как видим, с увеличением х0 возрастают значения деформационных мартенситных точек М.
35
30 25
ч* 20
5? 15 10
16^
у\5
7Хс
13 8 > •/ 14
5
2.0
2.5
3.0 к £.5 Хо я 10 м/кг
4.0
4.5
Рис. 2. Зависимость истинной деформационной мартенситной точки Мд от удельной магнитной восприимчивости
аустенита х0 Бе-Сг-№ сталей [3, 6, 10, 11, 21, 24, 25] (точки соответствуют номерам табл. 3)
Отметим, что график рис. 2 относится к правой «ветви» диаграммы (см. рис. 1), в которой практически отсутствует ферритная фаза. Таким образом, стали, имеющие весьма низкое содержание феррита (- < 0,1 %), не нарушают поведение х0 в начальной стадии правой «ветви» диаграммы. Это объясняется тем, что при содержании феррита 0,06-0,08 % магнитные моменты феррита и аустенита в образце равны [14]. В нашем случае, для образцов (точки 4 и 5, см. табл. 3), содержащих количество феррита Ра = 0,06 % и 0,078 % соответственно, лежат в районе этого интервала, что позволяет пренебречь незначительным содержанием феррита и такие стали считать практически парамагнитными.
Следовательно, повышение положения истинных мартенситных точек Мл для сталей, соответствующих граничному и большему содержанию никеля, подтверждает достоверность предложенной диаграммы, касающейся видов и границ состояний относительно стабильных и нестабильных Бе-Сг-№ сталей.
На рис. 3 показано возрастание положения точки Мл с увеличением содержания никеля для сталей, соответствующих правой «ветви» диаграммы, что подтверждает повышение их стабильности с увеличением параметра Х0.
Из кривой зависимости Р от концентрации никеля (рис. 4) следует, что содержание никеля -11 % подтверждает границу раздела сталей, содержащих и не содержащих феррит. Это совпадает с граничным содержанием никеля на предложенной диаграмме рис. 1.
Таблица 3 - Значения х0 , количеств феррита Ра, истинных деформационных мартенситных точек М' стартовой магнитной восприимчивости х в зависимости от содержание никеля
№ Марка стали Содержание никеля, % х., ю-8 м3/кг Мл, % хо, 10-8 м3/кг Ра, % Источник
1 08Х17Н8Т 7,52 - - 44,9 4,20 *
2 09Х18Н9Т 8,50 - - 15,0 3,60 [23]
3 08Х18Н9Т 8,85 - - 10,0 3,10 [23]
4 102Х18Н9-У 9,20 3,06 2,8 2,82 0,06 [24]
5 12Х18Н10Т 9,42 8,5 2,40 2,39 0,078 [25]
6 Х18Н10 9,80 - - 6,1 1,12 [23]
7 12Х18Н10Т 10,463 3,94 10,73 3,27 0,00 [21]
8 08Х18Н10Т 10,567 3,23 4,85 2,81 0,00 [11]
9 10 Х18Н10Т 10,65 - - 4,00 0,33 [23]
10 12Х18Н10Т 10,867 4,6 10,90 3,32 0,00 [10]
11 05Х18Н10Т 10,97 - - 3,20 0,09 [23]
12 10Х18Н12Т 11,20 - - 2,8 0,00 [12]
13 10Х17Н12Т 11,99 3,05 7,95 3,05 0,00 [6]
14 07Х17Н13Т 13,15 3,25 9,73 3,25 0,00 [6]
15 10Х18Н13 13,70 3,83 23,98 3,58 0,00 [3]
16 09Х17Н13Т 14,47 3,61 26,9 3,81 0,00 [6]
17 10Х17Н16Т 15,76 4,5 29,0 4,00 0,00 [6]
18 14Х17Н18 17,77 - >67 4,45 0,00 [19]
19 10Х23Н18 18,7 - >56 3,30 0,00 [3]
* - измерения и расчеты, выполненные по методике [13]
Рис. 3. Зависимость истинной деформационной мартенсит-ной точки М^ от содержания никеля в Бе-Сг-№ сталях [3, 6, 10-12, 21, 23-25] (точки соответствуют номерам табл. 3)
Рис. 4. Зависимость количества феррита Ра от содержания никеля в Бе-Сг-№ сталях (точки соответствуют номерам табл. 3)
Тот факт, что с увеличением степени деформации аусгенигных сталей повышается количество мартенсит-ных фаз (е и а'), можно попытаться объяснить тем, что с повышением внутренних напряжений (при деформации сжатием и увеличении содержания никеля) возрастает энергия дефектов упаковки (рис. 5). Это не позволяет « захлопываться» большим вакансионным дискам с образованием их дефектов упаковки гексагонального типа. Поскольку, как считается, в условиях пластической деформации, в нашем случае сжатием, а'- мартенсит образуется преимущественно на е- мартенсите, «подкладка» которого является дефектом упаковки указанного типа. Это, скорее всего, и объясняет причину повышенной структурной стабильности аустенита в этих сталях с повышенным содержанием никеля (рис. 5).
901----
70
S
s 50
>ч
ч
cri
30
10
О 10 20 30 40
N1, %
Рис. 5. Зависимость энергии дефектов упаковки от содержания никеля в Бе-Сг-№ сталях (расчет выполнен по формуле, приведенной в [29])
Выводы
1. Показано, что нестабильность аустенита присуща сталям, содержащим феррит, а относительная стабильность - не содержащих или содержащих весьма низкое количество ферритной фазы.
2. Установлена условная граница содержания никеля (11,0 ± 0,5 %) при переходе от структурно нестабильных к стабильным аустенитным Бе-Сг-№ сталям.
3. Предложена магнитометрическая диаграмма видов и степени стабильных и нестабильных аустенитных хромоникелевых сталей, основанная на зависимости удельной парамагнитной восприимчивости аустенита от содержания никеля при комнатной температуре.
Список литературы
1. Малинов Л. С. Ресурсосбережение за счет применения экономно-легированных сплавов и упрочняющих технологий, обеспечивающих получения многофазных ме-
тастабильных структур и управление структурными и фазовыми превращениями (обзор) / Л. С. Малинов,
B. Л. Малинов // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. -2011. - №1. - С. 93-105.
2. Чейлях А. П. Возможности создания метастабильных состояний аустенита в сплавах на основе железа / А. П. Чейлях // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. - 2002. - № 2. - С. 31-34.
3. Ольшанецкий В. Е. О формировании двух типов мар-тенситных фаз при пластической деформации аустенит-ной хромоникелевой стали / В. Е. Ольшанецкий, Г. В. Снежной // Физика и техника высоких давлений. -2013. - Т. 23. - № 2. - С. 78-87.
4. Каховский Н. И. Сварка нержавеющих сталей / Каховский Н. И. - К. : Технжа, 1968. - 312 с.
5. Гуляев А. П. Нержавеющие хромомаргацевоникельа-зотистые стали с титаном, ниобием и молибденом /
A. П. Гуляев, Ю. С. Медведев // Металловедение и термическая обработка металлов. - 1962. - № 2. - 21 с.
6. Ольшанецкий В. Е. О структурной и магнитной стабильности аустенита в хромоникелевых и марганцевых сплавах при холодной деформации / В. Е. Ольшанецкий, Г. В. Снежной, В. Н. Сажнев // Металловедение и термическая обработка металлов. - 2015. -№ 1.
7. Применение магнитных методов для исследования эволюции структуры в аустенитных нержавеющих сталях после длительной эксплуатации энергоблоков на АЭС / [В. А. Десненко, Л. С. Ожигов, Ж. С. Ажажа и др.] // Вопросы атомной науки и техники. Серия «Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение». - 2009. - №4 (2). - С. 241-246.
8. Влияние состава и температуры на перераспределение легирующих элементов в процессе холодной деформации Fe-Cr-Ni сплавов / [А. И. Дерягин, В. А. Завали-шин, В. В. Сагарадзе, и др.] // ФММ. - 2008. - Т. 106. -№ 3. - С. 301-311.
9. Фазовые превращения в хромоникелевых сталях 18-10 со стабильным и нестабильным аустенитом / Г. В. Снежной, В. Г. Мищенко, В. Л. Снежной // Сб. научных трудов «Стародубовские чтения 2011». Серия «Строительство, материаловедение, машиностроение. - 2011. -
C. 641-647.
10. Сшжной Г. В. Зародження мартенситу деформацп в хромошкелевих сталях аустештного класу / Г. В. Сшжной // Фiзико-хiмiчна механжа матерiалiв. - 2011. - Т. 47. -№ 3. - С. 84-89.
11. Snizhnoi G.V. Magnetic state of the deformed austenite before and after martensite nucleation in austenitic stainless steels / G. V. Snizhnoi, M. S. Rasshchupkyna // Journal of Iron and Steel Research, International. - 2012. - Vol. 19. -№ 6. - P. 42-46.
12. Сшжной Г. В. Залежнють магнетованости аустешту вщ концентрацй шклю в структурно нестабшьних корозш-ностшких крицях / Г. В. Сшжной, В. Г. Мщенко,
B. Л. Сшжной // Металлофизика и новейшие технологи. -2010. - Т. 32. - № 3. - С. 281-287.
13. Снежной Г. В. Интегральный физический метод идентификации а- фазы в аустенитных хромоникелевых сталях / Г. В. Снежной, В. Г. Мищенко, В. Л. Снежной // Литье и металлургия. - 2009. - № 3(52). - С. 241-244.
14. Влияние магнитного момента парамагнитной матрицы на определение низких содержаний а- фазы в аустенит-ных сталях / [В. Л. Снежной, Ф. Д. Мирошниченко,
B. Г. Каниболоцкий, Г. А. Охромий] // ФММ. - 1970. -Т. 30. - № 2. - С. 363-366.
15. Ольшанецкий В. Е. О физической трактовке мартенсит-ной точки / В. Е. Ольшанецкий, В. Л. Снежной // ФММ. -1973. - Т. 36. - № 4. - С. 894-896.
16. Снежной В. Л. Определение низких содержаний альфа-фази в аустенитных хромоникелевых сталях и влияние магнитного поля на у ^ а превращение : дис. ... кандидата физ.-матем. наук : 046 - физика твердого тела / Снежной Валентин Лукьянович / Днепропетровск, 1968. -130 с.
17. Ромашев Л. Н. Изменение магнитных свойств стали вблизи мартенситной точки / Л. Н. Ромашев, Л. Д. Ворончи-хин, И. Г. Факиров // ФММ. - 1973. - Т. 36. - №2. - С. 291-294.
18. Снежной Г. В. Эволюция магнитного состояния аусте-нита при холодной пластической деформации аустенит-ных хромоникелевых сталей / Г. В. Снежной, В. Г. Мищенко, В. Л. Снежной // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. - 2014. -№ 2. -
C. 20-25.
19. Снежной Г. В. Зарождение первых порций е- и у- мартенситов деформации в аустенитных хромоникелевых сталях / Г. В. Снежной, В. Г. Мищенко, В. Л. Снежной // Сб. научных трудов «Стародубовские чтения 2015». Серия «Строительство, материаловедение, машиностроение. - 2015. - С. 307-313.
20. Ольшанецкий В. Е. Об особенностях развития мартен-ситных превращений в никель содержащих аустенит-ных сталях при деформации сжатием / В. Е. Ольшанец-кий, Г. В. Снежной // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. - 2013. - № 2. - С. 2025.
21. Снежной Г. В. Магнитное состояние аустенита вблизи истинной деформационной мартенситной точки хромо-никелевых сталей аустенитного класса / Г. В. Снежной // ФММ. - 2011. - Т.111. - № 6. - С. 599-604.
22. Снежной Г. В. О возможности классификации по магнитному состоянию степени стабильности аустенитных Fe-Cr-Ni сталей / Г. В. Снежной, В. Г. Мищенко,
B. Л. Снежной // Сб. научных трудов «Стародубовские чтения 2014». Серия «Строительство, материаловедение, машиностроение. - 2014. - Вып. 73. - С. 102-106.
23. Снежной Г. В. Контроль количества d- феррита в сталях типа 18-10 методом определения парапроцессной магнитной восприимчивости / Г. В. Снежной // Авиационно-космическая техника и технология. - 2011. - №10 (87). -
C. 22-25.
24. Сшжной Г. В. Магнетна поведшка аустешту на початку утворення мартенситу деформацй в крищ 10Х18Н9-У / Г. В. Сшжной // Фiзика i хiмiя твердого тша. - 2011. -Т. 12. - № 3. - С. 748-752.
25. Снежной Г. В. О возможности контроля малых деформаций аустенитных хромоникелевых сталей магнитометрическим методом / Г.В. Снежной // Авиационно-космическая техника и технология. - 2010. - № 9(76). - С. 131135.
26. Сшжной Г. В. Магштний стан аустешту сталi 08Х20Н9Г2Б тсля крюгенно! обробки / Г. В. Сшжной, С. В. Бобирь // Фiзика i хiмiя твердого тша. - 2014. -Т. 15. - № 4. - С. 814-817.
27. Ольшанецкий В. Е. О высокоточной оценке истинных мартенситных точек в специальных сталях аустенитного и аустенитно-мартенситного классов при изменении тем-пературно-силовых факторов / В. Е. Ольшанецкий, Г. В. Снежной // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. - 2012. - №1.- С. 15-21.
28. Снежной Г. В. О структурной и магнитной стабильности аустенита / Г. В.Снежной, В. Е. Ольшанецкий, В. Н. Саж-нев // Новые материалы и технологии в металлургии и машиностроении. - 2014. - № 1. - С. 36-40.
29. Gholizadeh H. The influence of interstitial carbon on the y- surface in austenite / H. Gholizadeh, C. Draxl, P. Puschnig // Acta Materialia. - 2013. - Т. 61. - С. 341-349.
Одержано 27.05.2015
Сшжной Г.В., Ольшанецький В.Ю., Сшжной В. Л. Про види i межi сташв стабшьного i нестабильного аустешту Fe-Cr-Ni сталей
Запропоновано магнгтометричну дгаграму, що дозволяе встановити зони нестабгльного i вгдносно стабшьного аустенту в хромонiкелевих сталях. Для отримання iнформацii, яка стосуеться питань його стабiльностi використано високоточний метод визначення унiверсального критерiю парамагнетизму аустенiту (питома магнiтна сприйнятливiсть c0) з урахуванням перерозподшу атомiв хрому i нiкелю при утвореннi феритноi фази. Зроблено спробу пояснити екстремальну змiну параметра c0 залежно вiд вмiсту нiкелю в аустенiтнiй фазi.
Ключовi слова: нестабшьний i вiдносно стабшьний аустенiт, нiкель, магнiтна сприйнятливiсть, ферит.
Sni/hnoi G., Ol'shanetskii V., Snizhnoi V. Types and boundary of condition stable and unstable austenite Fe-Cr-Ni steels
Magnetometric chart for identify areas of unstable and relatively stable austenite in chromium-nickel steels is offered. Precise method for determining the universal criterion ofparamagnetism austenite (specific magnetic susceptibility c0) to study the stability of the austenite has been used. Redistribution of chromium and nickel at formation of the ferrite phase was taken into account. The extreme behavior of the parameter c0 depending on nickel content in austenitic phase is explained.
Key words: unstable and relatively stable austenite, nickel, magnetic susceptibility, ferrite.
