CC BY
59
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICA
SOLAR ABSORBING COOLING SYSTEMS BASED ON MULTISTAGE
HEAT-MASS-TRANSFER DEVICES
Doroshenko A.V., Ludnitsky K.V.
Educational and Research Institute of Refrigeration, Сriotehnology and Eco-Energetics Odessa National Academy of Food Technologies
Abstract. The article presents the worked out schematics for the alternative refrigeration systems and of air-conditioning systems, based on the use of absorbing cycle and of the sunny energy for the regeneration (renewals) of absorbent solution. We use here the cascade principle of construction of all heat-mass-transfer apparatus with variation of both the temperature level and the growth of absorbent concentration on the cascade stages. The heat-mass-transfer equipment as a part of the drying and cooling units is standardized and is executed by means of multistage monoblock compositions from polymeric materials. The preliminary analysis of possibilities of the sunny systems in application to the tasks of cooling of environment and air-conditioning systems is carried out. Keywords: Solar systems, drainage of air, cooling of environments, air-conditioning systems, heat-mass-transfer apparatus, absorption, desorption, evaporated cooling.
SISTEME DE REFRIGERARE BAZATE PE APARATE CU MULTE TREPTE DE TRANSFER DE CALDURA SI DE MASA Dorosenco A.V., Liudnitchii K.V.
Institutul de Invafamant §i de Cercetari de Refrigerare, Criotehnologii §i Ecoenergetica al Academiei Nafionale de
Tehnologii Alimentare din Odesa Rezumat. in lucrare sunt prezintate soluble schematice de realizare a sistemelor de refrigerare alternative (SRA) §i a sistemelor solare de climatizare a aerului (SSCA) bazate pe utilizarea ciclului termodinamic de absorbtie §i a energiei solare pentru regenerarea (recuperare) a solutiei absorbantului. Este utilizat principiul de tip cascada privind realizarea constructive a tuturora aparatelor de schimb de caldura §i de masa (ASCM), inclusiv, a subansamblurilor de uscare §i de racire cu valori diferite de variere a temperaturii, precum §i pentru cazul majorarii concentratiei adsorbantului in cascadele ce formeaza lantul de realizare a tehnologiei de uscare sau racire. Echipamentul cu functia de transfer de caldura §i de masa utilizat pentru uscare §i racire prezinta module monobloc functionale unificate confectionate din materiale compozite din polimeri. S-a efectuat o analiza preliminara a capacitatii §i eficientei functionarii componentelor solare in instalatiile destinate pentru racirea §i climatizarea aerului.
Cuvinte-cheie: Sisteme solare, uscarea §i racirea aerului, schimb de caldura §ii de masa, absorbtie, desorbtie, racire evaporativa.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ НА ОСНОВЕ МНОГОСТУПЕНЧАТЫХ ТЕПЛОМАСООБМЕННЫХ АППАРАТОВ Дорошенко А.В., Людницкий К.В.
Учебно-научный институт холода, криотехнологий и экоэнергетики Одесской национальной академии
пищевых технологий
Аннотация. В статье представлены разработанные схемные решения для альтернативных холодильных систем холодоснабжения (СХС) и солнечных систем кондиционирования воздуха (ССКВ), основанные на использовании теплоиспользующего абсорбционного цикла и солнечной энергии для регенерации (восстановления) раствора абсорбента. Использован каскадный принцип построения всех тепло-массообменных аппаратов (ТМА) как осушительного, так и охладительного контуров с варьированием как температурного уровня, так и возрастания концентрации абсорбента по ступеням каскада. Тепло-массообменная аппаратура, входящая в состав осушительного и охладительного блока унифицирована и выполнена на основе многоступенчатых моноблоковых композиций из полимерных материалов. Выполнен предварительный анализ возможностей солнечных систем применительно к задачам охлаждения сред и кондиционирования воздуха.
Ключевые слова: Солнечные системы, осушение воздуха, охлаждение сред, кондиционирование воздуха, теп-ломассообменная аппаратура, абсорбция, десорбция, испарительное охлаждение.
ВВЕДЕНИЕ
Сопряженные проблемы энергетики и экологии интенсифицируют поиск альтернативных решений в области холодильных и кондиционирующих систем. Интерес к возможностям испарительных охладителей как прямого, так и непрямого типа в последние годы неук-
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ
лонно возрастает, что обусловлено их малым энергопотреблением и экологической чистотой [1-8]. Испарительные охладители могут использоваться как автономно, так и в составе солнечных осушительно-испарительных систем, основанных на открытом теплоиспользующем абсорбционном цикле, где предварительное осушение воздуха обеспечивает высокую эффективность последующего испарительного охлаждения сред в холодильных системах (СХС) и термовлажностную обработку воздуха в системах кондиционирования (ССКВ) [1-2]. Разработанные решения для охладителей охватывают нужды энергетики, химической и пищевой технологий и позволяют решать задачи охлаждения, не прибегая к традиционной пароком-прессионной технике. Это позволяет существенно улучшить эко-энергетические показатели СХС и ССКВ.
I. Разработанные схемные решения для солнечных систем тепло-хладоснабжения
Основная концепция создания солнечных многофункциональных теплоиспользующих установок тепло-хладоснабжения и кондиционирования воздуха включает следующие позиции: - многофункциональные солнечные системы основаны на теплоиспользующем абсорбционном цикле открытого типа и состоят из осушительной части в составе абсорбер-осушитель - десорбер-регенератор, и охладительной части, в составе испарительных охладителей газов и жидкостей прямого (водоохладитель-градирня ГРД), или непрямого (воздухоохладитель НИО) типов; - поддержание непрерывности цикла обеспечивает либо альтернативный возобновляемый источник энергии, либо традиционный источник, при этом источником тепла для работы десорбера-регенератора является солнечная система; - в солнечной системе используются плоские солнечные жидкостные коллекторы СКж (рис. 1, позиция 8), с полимерными теплоприемниками и другими элементами конструкции (прозрачное покрытие, корпусная часть) [1-2, 8].
Принципиальные схемы разработанных солнечных систем представлены на рис. 1-5 Схемы включают (рис. 1): - осушительный блок в составе абсорбера-осушителя (1, 2) и де-сорбера-регенератора (5, 6), солнечную систему, в составе солнечных коллекторов СКж (8) и бака-теплоаккумулятора БТА, а также градирню технологического назначения, обслуживающую абсорбер (7); - охладительный блок, в составе воздухоохладителей непрямого испарительного типа НИО (2, 4)) и водоохладителя-градирни ГРД (рис. 4—6).
Таким образом, основная формула сборки блока охлаждения представляет собой варианты: АБР1 - НИО1 - АБР2 - НИО2 (рис. 1-3, ССКВ) и АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД (рис. 5-6, СХС). Первый вариант сориентирован на создание альтернативных систем кондиционирования воздуха ССКВ, второй на создание холодильных систем различного назначения СХС. На рис. 4 приведены основные варианты развития схем СХС от градирни (позиция А) до двухкаскадной системы по формуле АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД.
Солнечная система обеспечивает реализацию процесса восстановления слабого раствора абсорбента, покидающего абсорбер-осушитель наружного воздуха, причем на линии горячего крепкого и холодного слабого растворов абсорбента установлен теплообменник (11). Бак-теплоаккумулятор БТА, или непосредственно в ТМА осушительного контура может также включать дополнительный встроенный теплообменник 12 для компенсации колебаний солнечной активности и ветронагрузки в месте установки системы. Разработанная солнечная система может функционировать, получая тепло на регенерацию абсорбента от любого наличного источника низкопотенциального тепла.
II. Базовая концепция создания солнечных многофункциональных систем и теп-ломасообменной аппаратуры осушительного и охладительного контуров
Разработана принципиально новая концепция создания тепломасообменной аппаратуры (ТМА) осушительного и охладительного контуров я многофункциональных солнечных систем:
1. Используется модульная схема создания тепломасообменных аппаратов ТМА как в осушительной, так и охладительной частях схем на основе идентичных элементов (мо-
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ
ноблоков), каждый из которых представляет собой автономную ступень для реализации заданного процесса;
2. Все ТМА (абсорберы-осушители, десорберы-регенераторы, испарительные охладители сред НИО и ГРД), унифицированы, и выполнены как поперечноточные, или противо-точные аппараты пленочного типа с многоканальной насадкой регулярной структуры; выполненной из полимерных материалов; насадка ТМА включает систему чередующихся «основных» и «вспомогательных» каналов, в каналах первого типа реализуется основной процесс (осушение воздушного потока в абсорбере или восстановление концентрации абсорбента в десорбере), а в соседних каналах подводится охлаждающий поток от технологической градирни (в абсорбере), или нагревающий поток теплоносителя от гелиосистемы (в десорбе-ре);
3. Абсорбер-осушитель представляет автономную ступень осушения воздушного потока, при этом его насадка состоит из системы чередующихся каналов, в которых одновременно реализуются процессы осушения воздуха раствором абсорбента и охлаждение каналов абсорбера холодной водой, поступающей из градирни технологического назначения (рис. 1-3 и 5-6);
4. Абсорбер-осушитель может быть выполнен многоступенчатым, на основе идентичных моноблоков (рис. 1-6), каждый из которых представляет автономную ступень осушения воздушного потока; между ступенями абсорбера имеются распределительные камеры и каждая ступень (моноблок) имеет автономные распределитель и емкость для раствора абсорбента; при этом схема может быть построена по формуле АБР1 - НИО1 - АБР2 -НИО2 (рис. 1-3), либо АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД (рис. 5-6) и состоять из двух ступеней осушения и охлаждения потока, установленных последовательно, что обеспечивает значительную глубину охлаждения «продуктового» потока (каскадная схема на рис. 1-3 и 5-6);
5. Десорбер-регенератор выполнен также двухступенчатым на основе идентичных моноблоков (позиции 5 и 6 на рис. 1), каждый из которых представляет автономную ступень восстановления концентрации абсорбента, при этом каждый моноблок десорбера состоит из системы чередующихся каналов, в которых реализуются одновременно процессы восстановления абсорбента и нагрев каналов десорбции горячей водой от солнечной системы; между ступенями десорбера имеются распределительные камеры и каждая ступень (моноблок) имеет автономные распределитель и емкость для раствора абсорбента; в двухступенчатом варианте оформления десорбера раствор аборбента последовательно проходит каждую ступень регенерации, в которую поступает «свежий» наружный воздух;
6. Схема осушительной части может быть построена так, чтобы каждая ступень регенерации была замкнута на соответствующую ступень абсорбера-осушителя воздуха, при этом на вторую ступень десорбера ДБР2 поступает только часть абсорбента после первой ступени ДБР1, и направляется на вторую ступень охлаждения, в абсорбер АБР2;
7. Схема солнечной системы может быть построена с использованием двухступенчатой технологической градирни ГРД, каждая ступень которой обслуживает соответствующую ступень абсорбции, при этом градирня первой ступени «работает» на наружном воздухе, а градирня второй ступени на части воздушного потока, прошедшего первую ступень (каскад) охлаждения (АБР1-НИО1);
8. В охладительной части схем, в варианте ССКВ, используется модуль НИО (в двухступенчатом варианте НИО1 и НИО2, включенные в схему после соответствующих ступеней абсорбции), при этом насадка охладителя НИО включает систему чередующихся «сухих» и «мокрых» каналов; между ступенями охлаждения (моноблоками) имеется распределительная камера, где происходит разделение на основной и вспомогательный воздушные потоки; каждая ступень охлаждения (моноблок) имеет автономную емкость для рециркули-рующей жидкости (воды); размеры каналов в моноблоке НИО, в «сухой» и «мокрой» частях, идентичны (форма каналов и величина эквивалентного диаметра каналов) и могут уменьшаться в направлении движения основного воздушного потока от ступени к ступени; соотношение основного и вспомогательного воздушных потоков для каждой ступени охлаждения
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ
(моноблока) также может варьироваться от ступени к ступени; в охладительной части схем в варианте СХС используется модуль градирни ГРД (рис. 4-6);
9. число ступеней охлаждения (моноблоков) в сборке (число каскадов в схеме солнечной системы) охладителя определяется требуемым эффектом охлаждения и расчетным долевым расходом получаемого продукта.
В испарительном охладителе непрямого типа НИО, получившем наибольшее распространение в последние годы [1-2, 4-7], воздушный поток, поступающий на охлаждение, делится на две части. Вспомогательный поток воздуха («В») поступает в «мокрую» часть охладителя, где контактирует с водяной пленкой, стекающей по поверхностям канала и обеспечивает испарительное охлаждение воды, которая, в свою очередь, охлаждает бесконтактно, через разделяющую стенку, основной воздушный поток («О», соответственно после каждой ступени охлаждения О1 и О2). Этот «продуктовый» поток воздуха охлаждается при неизменном влагосодержании, что обеспечивает преимущества при создании на основе НИО систем кондиционирования воздуха ССКВ.
Вспомогательный воздушный поток «В» выносит все тепло из аппарата в «связанном» виде, его температура также понижается и влагосодержание возрастает (соответственно после каждой ступени охлаждения это потоки В1 и В2 на рис. 1-3). Температура рециркули-рующей воды в цикле сохраняет неизменное значение и оказывается на несколько градусов выше температуры мокрого термометра поступающего в НИО воздуха, осушенного в соответствующей ступени абсорбера АБР1 и АБР2). Эта температура зависит от соотношения воздушных потоков в НИО, основного и вспомогательного, и является пределом охлаждения для обоих воздушных потоков «О» и «В». Поскольку потоки «В» после каждой ступени НИО являются охлажденными (но увлажненными), их можно использовать для предварительного охлаждения наружного воздуха, или охлаждения крепкого раствора абсорбента на входе в абсорбер. Варианты такого схемного оформления предствалены на рис. 1.
В качестве испарительного водоохладителя в схеме может использоваться «продуктовая» градирня ГРД (рис. 4-6), что обеспечивает получение «захоложенной» воды и может служить основой для создания как альтернативных холодильных систем СХС, так и систем кондиционирования воздуха ССКВ, с подачей холодной воды в помещение на вентилируемые водо-воздушные теплообменники. Воздух, покидающий градирню, работающую на низком температурном уровне, может также использоваться для охлаждения крепкого раствора, поступающего из десорбебра-регенератора (рис. 5, позиции А, Б и В).
PROBLEMELE ENERGETГСП REGЮNALE 2(25) 2014 TERMOENERGETГСA
дополнительным источник тепла
непрямая солнечная регенерация абсорбента
О2 2 А
первая ступень охлаждения
-^-^ охлаждающая вода от градирни
вторая ступень охлаждения
НВ, сг
1 .1
t , 1м , Иг
Варианты схемных решений ССКВ: А (А1 и А2) - осушительно-испарительный блок; Б - использование двухступенчатого десорбера-регенератора (блок регенерации абсорбента); В - использование «В» потока из НИО на предохла-ждение НВ (блок предварительного охлаждения воздуха);
Г - использование «В» потока из НИО на предохла-ждение кр. р-ра абсорбента перед АБР
ж
Рисунок 1. Принципиальная схема ССКВ (формула АБР1 - НИО1 - АБР2 -НИО2).
Обозначения: 1, 3 - абсорбер-осушитель наружного воздуха АБР; 2, 4 - испарительный воздухоохладитель НИО; 5, 6 - десорбер-регенератор; 7 - градирня технологического назначения ГРДт; 8 - солнечная система, обеспечивающая процесс регенерации абсорбента (СКж); 9, 10, 11 - теплообменники; 12 - дополнительный греющий источник. НВ (П) - наружный воздух; ОВ - осушенный воздух; О - «основной» воздушный поток; В - «вспомогательный» воздушный поток для НИО; выбрасываемый в среду воздух для ГРД; N М - крепкий и слабый растворы абсорбента
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ III. Эффективность процесса испарительного охлаждения
В качестве естественного предала охлаждения воды в испарительном охладителе (ИО) прямого типа (градирне ГРД, рис. 3А) принято рассматривать температуру воздуха по мокрому термометру на входе в аппарат t^1. На выходе из аппарата, в качестве предельного рассматривают состояние насыщенного воздуха, имеющего температуру поступающей на охла-1 2 ждение воды ^ (воздух с энтальпией h ). Эффективность охлаждения воды в градирне ЕЖ
(степень охлаждения воды) и эффективность изменения состояния воздуха ЕГ (степень использования воздуха) характеризуется величинами:
с _ (tж ^ж) . и /1\
Л ¿л' ^г - , 2* ,и (1)
(*ж - tu) (hr - «г)
При этом можно полагать:
Еж = /(1 = Ст/Ож,4,£); Ег = /(1 = От/Ож,4,4) (2)
По данным работ [1-3], при испытаниях пленочных градирен с насадкой регулярной упорядоченной структуры, подтверждено существование рассматриваемых зависимостей; при этом показано, что: рост относительного расхода воздуха 1 = Gг/Gж приводит к увеличению ЕЖ и уменьшению ЕГ; величины ЕЖ и ЕГ оказываются независимыми от характера изменения величины 1 = Gг/ Gж (путем изменения расход воздуха, или путем изменения расхода воды). Реальные значения пределов охлаждения воды и использования воздуха в градирне
определяются, помимо значений ^ и 1Ж, величиной соотношением потоков 1 = Gг/Gж [1, 3]. Уравнение рабочей линии процесса определяется как равенство:
ОгМг = ОжСж&ж (3)
В предположении линейности равновесной линии можно получить следующие выражения для определения рассматриваемых величин, достаточно удобные для инженерной практики:
Л - Ле к(Л-1)|
Е ж Ц-г1 (4)
ж 1- Лек(Л-1)
Г - eN (л-г)|
Е„ -
1- Ле1
(5)
N z =
ßhF = f dhr
G m - hr)
(6)
2
r
где N - число единиц переноса суммарного тепла в системе, а - коэффициент переноса суммарного тепла (в представлениях «метода энтальпийного потенциала»). Полученные выражения все же затруднительны в практическом использовании. Можно получить эмпирические выражения для расчета требуемых величин эффективности процесса в ИО:
Еж = с(1 - е-11Л); Еж = с(1 - е^ )Л-1 (7)
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ где Л = l / 1ид; 1ид - относительный минимальный расход воздуха.
Когда 1 = 1ид и F = да, на обоих концах градирни устанавливаются состояния равновесия. Условия эксплуатации градирни характеризуются характеристическим числом Л [1, 3]. В работе [1] предложена модель «идеальной» противоточной градирни (F = да), которой соответствует термодинамическое равновесие на обоих концах аппарата. Сущность модели определена так: «в качестве оптимального процесса в градирне рассмотрим такой, при котором выходящая холодная вода с поступающим в градирню свежим воздухом, также как отработанный воздух с поступающей теплой водой, достигают при стационарном тепло- и массо-обмене термодинамического равновесия». Форма выражения (7) удобна при представлении опытных данных для нужд расчетной практики при изучении процессов в испарительных охладителях как прямого (ГРД), так и непрямого (НИО) типов.
Эффективность процесса непрямого испарительного охлаждения воздуха. Применительно к процессу в НИО в качестве естественных пределов охлаждения основного и вспомогательного воздушных потоков можно рассматривать температуру полного воздушного потока (либо вспомогательного воздушного потока на входе в НИО, в зависимости от схемы охладителя) по мокрому термометру t^1, увеличенную на несколько градусов, в зависимости от соотношения расходов воздушных потоков в аппарате 1 = Go/GB: t0 = t^1 + At*, что связано с процессом переноса тепла в «явном» виде от основного к вспомогательному потоку через разделительную стенку и стекающую по поверхности «мокрого» канала жидкостную пленку, и соответствующим повышением температуры рециркулирующей через «мокрую» часть аппарата жидкости (воды), которая остается в цикле постоянной. Термическая эффективность НИО по основному и вспомогательному потокам:
Eo = (t1 -t02)/(t1 -10)' EB - (t1 -¿в2)/(4 -10) (8)
E0 - f(1 - Go/Ов tnt0); Ев (EB) - f(1 - GJGb tj0) (9)
Рабочая линия процесса в НИО связывает основные параметры основного «О» (температуру, поскольку он охлаждается при неизменном влагосодержании) и вспомогательного воздушного потока «В» (энтальпию, поскольку процесс в «мокрой» части аппарата связан с переносом тепла и массы) воздуха.
IV. Предварительный анализ возможностей многофункциональных солнечных систем
Анализ выполнен на основе ранее полученных в ОГАХ экспериментальных данных по эффективности процессов в тепломасообменных аппаратах осушительного и охладительного контуров [1-3]. Начальное влагосодержание наружного воздуха выбрано значительно выше критической величины х* « 12,5г/кг, что требует обязательного осушения воздуха перед испарительным охлаждением среды (газа либо жидкости) для обеспечения комфортных параметров воздуха в ССКВ или требуемой температуры охлаждения в СХС.
На рис. 2 в поле Н-Т диаграммы влажного воздуха показано протекание процессов в основных элементах солнечной системы применительно к схеме блока охлаждения с двухступенчатым (двухкаскадным) осушителем воздуха и испарительными охладителями непрямого типа НИО, оформленной по формуле: АБР1 - НИО1 - АБР2 - НИО2. Анализ возможностей ИО нами выполнен на основе результатов, ранее полученных в ОГАХ для ИО прямого (ГРД) и непрямого (НИО) типов [2]. Экспериментальные данные приведены по работе [ 1, 3] на насадке из алюминиевой гофрированной фольги с параметрами слоя: d:3 = 12мм; НРН = 400мм. [3], и на насадке из многоканальных многослойных поликарбонатных плит с параметрами слоя: d:3 = 15мм, НРН = 400мм. [1]. Характер протекания зависимостей соответствует установленным пределам для величин эффективности по газу и жидкости. Использование полимерных многоканальных насадочных структур в случае ИО непрямого типа (НИО) не
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICA
приводит к сколь либо существенному снижению эффективности процесса, поскольку термическое сопротивление разделяющей каналы «сухой» и «мокрой» частей аппарата стенки соизмеримо с термическим сопротивлением жидкостной пленки, стекающей по внутренним поверхностям «мокрых» каналов [1, 5]. Для НИО, на основе ранее полученных в ОГАХ экспериментальных данных [1-3], принята величина эффективности процесса охлаждения по
12 1
основному и вспомогательному потокам, равная Ео = ЕВ = (t - t )/(t - tM = 0.65, при эффективности теплообменников Ет/о = 0.8. Температура воды, рециркулирующей через «мокрую» часть НИО, принята t*%c = t1M + 1,5-2,50С. На самом деле эффективность охлаждения вспомогательного воздушного потока несколько выше, чем основного, величина ЕВ несколько выше чем Ео, а реальное значение величины t*^Ж зависит от соотношения расхода воздушных потоков в «сухой» и «мокрой» частях НИО, l = Go/ GB [1, 3], так что результаты выполненного анализа носят предварительный характер и несколько занижены.
На диаграмме Н/Т показана область комфортных параметров воздуха, обусловленная сочетанием температуры и относительной влажности воздуха в кондиционируемом помещении (КП) [1]. В соответствии со стандартом [Строительные нормы и правила СНиП 2.04.0591 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», Государственный строительный комитет СССР, Москва, 1997] зона оптимальных термовлажномтных параметров для теплого (летнего) периода года ограничена изотермами 20 и 25°С и линиями ф = 30% и 60% (на рис. 2 зона комфортных параметров выделена серым цветом). Стандартом оговорена и расширенная комфортная зона с допустимыми параметрами: изотермами 18 и 28 °С, слева кривой ф = 30%, справа ломанной линией с характерными точками (t = 27 °C, ф = 60%; t = 26 °C, ф = 65%; t = 25 °C, ф = 70%; t = 24 °C, ф = 75%). По данным американской ассоциации инженеров по отоплению и вентиляции ASHRAE 55-56 [ASHRAE 1989 Fundamentals Handbook (SI)] для летнего периода комфортная зона ограничена изотермами t = 10 и 24 °С и линиями ф = 30% и 70%, то есть она еще шире, чем указанные выше.
На рис. 2 показаны процессы: осушения воздушного потока в абсорберах первой и второй ступени АБР1 и АБР2; ОВ1-О1 и ОВ2-О2 (1-2 и 1*-2*); - охлаждения основного воздушного потока при неизменном влагосодержании в ступенях испарительного охлаждения НИО1 и НИО2 (2-4 и 2*-4*); 2-5 и 2*-5* (ОВ1-В1 и ОВ2-В2) - изменения состояния вспомогательного воздушного потока в каждой из ступеней охлаждения НИО.
Видно, что процесс абсорбции водяных паров из воздуха реализуется при последовательном снижении температуры в каждой ступени, что повышает эффективность процесса абсорбции и обеспечивает значительное возрастание потенциала испарительного охлаждения в каждой из ступеней испарительного охлаждения «продуктового» воздушного потока. Выбрасываемый из НИО вспомогательный воздушный поток выносит все тепло в «связанном» виде и является холодным, что позволяет его использование для последовательного охлаждения раствора абсорбента перед каждой ступенью абсорбции. В конечном итоге разработанная двухступенчатая (каскадная) схема обеспечивает возможность охлаждения «продуктового» воздушного потока значительно ниже температуры мокрого термометра наружного (поступающего в блок охлаждения) воздушного потока и даже ниже температуры точки росы (tc = 23,50С при tм1 = 28,00С и tр1 = 25,00С, соответственно).
На рис. 3 анализ выполнен с учетом предварительного охлаждения наружного воздуха НВ в теплообменниках 9* и 10* покидающими соответствующие ступени НИО вспомогательными воздушными потоками. Это позволяет значительно понизить температуру «продуктового» воздушного потока (точка 10 на диаграмме Н-Т), но при этом возникает опасность реконденсации водяных паров во вспомогательных воздушных потоках (см. рис. 3, пунктирные линии) при «выходе» воздушных потоков на равновесную кривую. Реальное положение точки 10 сместится в позицию 10*. Проблема реконденсации требует в дальнейшем конкретного рассмотрения. Ее решение может лежать на регулировании соотношения воздушных потоков, основного и вспомогательного) по ступеням каскада.
На рис. 4 и 5 представлено развитие схемных решений для СХС от одноступенчатой ГРД до двухкаскадного охладителя по формуле АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД. Особый инте-
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÄ
рес представляет схема на рис. 5В с использованием части охлажденной «продуктовой» воды от ГРДпрод. Для охлаждения абсорбера АБР2. Это решение позволяет устранить градирню технологического назначения, обслуживающую абсорберы двух каскадов и существенно повысить эффективность осушения воздуха с понижением температуры абсорбции.
Анализ всех разработанных для солнечных холодильных систем СХС решений приведен на Н-Т диаграмме влажного воздуха на рис. 6. Показано протекание процессов в основных элементах солнечной системы применительно к схеме СХС, оформленной по формуле
АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД. Здесь 2-5 и 4-6 - процесс изменения состояния воздушного по-
1 2
тока в градирне ГРД и 1ж - 1ж - соответствующий процесс испарительного охлаждения воды.
2 0
Хорошо видно снижение уровня охлаждения воды в градирне ГРД от 1ж = 32,50 С для
2 0
ГРД, работающей на наружном воздухе (НВ) до 1ж ' = 21,50С для двухкаскадной схемы (точкой 7 на равновесной кривой условно показано состояние охлажденной воды для всех разработанных и приведенных на рис. 4 и 5 решений СХС). Приведенный пример соответствует очень «тяжелым» климатическим условиям. В среднем, для среднеевропейских условий, когда влагосодержание НВ не превышает 15г/кг, двухкаскадный охладитель СХС может обеспечить получение охлажденной жидкости на уровне нуля градусов, или ниже. Это охватывает нужды энергетики, химической и пищевой технологии и позволяет решать задачи охлаждения, не прибегая к традиционной парокомпрессионной технике.
По такой схеме могут строиться низкотемпературные солнечные холодильные системы СХС. Выбрасываемый из низкотемпературной градирни воздушный поток является достаточно холодным, что позволяет его использование для охлаждения раствора абсорбента перед соответствующим абсорбером по вариантам разработанных схемных решений.
Эффективность охлаждения в каждой последующей ступени многоступенчатого охладителя снижается. Поскольку энергозатраты на движение теплоносителей через очередную ступень охладителя практически не изменяются, количество ступеней многоступенчатого охладителя должно выбираться с точки зрения инженерной оптимизации.
Использование многоступенчатых испарительных охладителей в целях охлаждения сред и термовлажностной обработки воздуха позволяет снизить энергозатраты, в сравнении с традиционной парокомпрессионной техникой охлаждения, в среднем на 25-35% и существенно повысить экологическую чистоту новых решений [1-3, 8].
РКОБЬЕМЕЬЕ ЕШЯОЕТГСП КЕвГОМЛЬЕ 2(25) 2014 TERMOENERGETГСA
8о!аг НдшЬ^еБюсаП 8ув1ет8 (8Ю8) Формула ССКВ: АБР1 ^ НИО1 ^ АБР2 ^ НИО2 ^ «О»
к десорберу
Б
Ш
Относительная влажность, %
120
100 90
' /
80 70
~> Г?
60
А = 750 Вт/кв.м абсорбент ИБг
110
-/у / / у^ /
1: НВ: I1 40иС, ^ 280С, 250С, х1 20 г/кг;
2: АБР1: 12 410С, х2 13 г/кг; 4: НИО1о: I4 310С; х2 13 г/кг; 5: НИО1в: I5 29,50С, ф 86%; 2*: АБР2: I2* 320С, х2* 8 г/кг; 4*: НИО2о: I4 23,50С; х2* 8 г/кг; 5*: НИО2в: I5 210С, ф 100% (возможна реконденсация)
50%
/
40%
Г
Энтальпия, кДж/кг
10
=1- -1- х 1Л, -1--— -1—1.— -1- -- -1- —
0 5 1р 10 15 1 „ 1м 20 25 ^ 30 м 35 Г401 45 50
Л
Температура, °С
Рис. 2. Принципиальные возможности разработанных ССКВ (формула АБР1-НИО1-АБР2-НИО2, позиция А), предварительный анализ на Н-Т диаграмме(Б).
Обозначения: 1-2, 1*-2* - процесс осушения воздуха в абсорбере; 2-4, 2*-4* -охлаждение основного воздушного потока в НИО; 2-5, 2*-5* - вспомогательный воздушный поток в НИО.
РКОБЬЕМЕЬЕ ЕШЯОЕТГСП КЕвГОМЛЬЕ 2(25) 2014 TERMOENERGETГСA
Формула ССКВ: НВ ^ АБР1 ^ НИО1 ^ АБР2 ^ НИО2 ^ «О» (предварительное охлаждение НВ на потоках В1 и В2)
<3-
НВ
ш
10*
11
М " к десорберу
О2 Ь2 А
9*
ВВ
НВ
М
АБР1
Б
100 90 80 70
ГТ7 7 Г7
'л// /
60 50%
/ /
3 = 750 Вт/кв.м абсорбент ИБг
Относительная влажность, %
120
///V / /
-А/ / / А / / Ы..У / у-,.
110
40%
/
>
Процессы без теплобменников 9 и 10; процессы с теплообменниками
100
/V
90
" 80... Г51% ) о
Энтальпия, кДж/кг
10
V I
->к у
I
: иаы-с^==а 1НИО2/о1
'.........Н \
Реальное протекание процесса в основном воздушном потоке из-за реконденсации
Ж -I ■ I I
-)—
I I
1
ЕЕ
- -1- х 'Л -»—1.— -1- -. 1 .- -1- -
0 5 1р 10 15 1 „ 20 1м 25 1м 30 35 Г40| 45 50
л
Температура,°С
Рис. 3. Принципиальные возможности разработанных ССКВ. Проблема реконденсации.
Обозначения по рис. 1., доп: 1-6 - предварительное охлаждение воздуха в теплообменниках 9* и 10*; 6-7, 7-8, 8-9, 9-10 - соответствующие процессы в ССКВ с предварительным охлаждением; 9-10* - процесс в НИО2 с учетомрекон-
денсации
*
РКОБЬЕМЕЬЕ ЕШЯОЕТГСП ИЕСЮМЛЬЕ 2(25) 2014 TERMOENERGETГСA
1в 1 В
<-- 1Ж1 ""А
НВ 14 +5
ГРД А ж
1ж С
В1 1В1
Л
А
НВ
2 А
В2
2 НИО / О 14 ГРД
«продуктовая» вода от градирни
В
Б
«продуктовая» вода от градирни
1
В
1
ж
Г
+ 2
ж / Сж
Д
А В11В1
«продуктовая» вода от градирни 1в2 *
2
А
от гр
Формулы разработанных СХС: НВ ^ ГРД НВ ^ НИО ^ ГРД НВ ^ АБР ^ ГРД НВ ^ АБР ^ НИО ^ ГРД НВ ^ АБР1 ^ НИО ^ АБР2 ^ ГРД
«продуктовая» вода от градирни
Рис. 4. Принципиальные схемы разработанных СХС на основе открытого абсорбционного цикла.
Обозначения по рис. 1., доп.: 14 - «продуктовая» градирня; 15 - обслуживаемый объект
РКОБЬЕМЕЬЕ ЕШЯОЕТГСП КЕвГОМЛЬЕ 2(25) 2014 TERMOENERGETICA
к десорберу
к десорберу
^ «продуктовая» вода от градирни
Б
НВ
ВВ
ВВ
^ «продуктовая» вода от градирни
._ к десорберу ( М у М*
использование части «продукто-^ вой» воды от ГРДпр для охлаждения низкотемпературного абсорбера АБР2
Рис. 5. Варианты разработанных схемных решений для СХС (формула АБР1 -НИО1 - АБР2 - ГРД).
Обозначения по рис. 1 и 3
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÁ
Осушительно-испарительный контур солнечной системы Solar liquid-desiccant systems (SLDS) Формула СХС: НВ ^ АБР1 ^ НИО ^ АБР2 ^ ГРД ^ «охл. вода»
1 к десорберу
Б
«продуктовая» вода от градирни
Относительная влажность, %
100 90 80 70 60
50%
J = 750 Вт/кв.м абсорбент LiBr
' ' / 120 ;
/
1: НВ: t1B 40иС, t1M 280С, t1p 250С, х1 20 г/кг;
Линия изменения температуры охлаждаемой воды (показана условно)
ГРД
^ t2Ж 32,50С;
2: АБР1: t1B 410С, t1M 24,5С, х1В 13 г/кг АБР ^ ГРД: ^ t2Ж 29,50С;
3: НИО: t1B 310С, t1M 220С, х1в 13 г/кг АБР ^ НИО ^ ГРД: ^ t2ж 26,50С;
4: ГРД: t1B 31,80С, t1M 8,50С, х1в 7,5 г/кг АБР1 ^ НИО ^ АБР2 ^ ГРД: ^
^ Гж 21,50С
110
/К
/ I71
7Á/J // /
ГРД (вода)
—/ / <
10V
fz /
/
40%
70 /
ML
1 \ ш
t1 400С, t1M 280С, t^ 250С, х1 20 г/кг
; ': ! ■' ■! У
у' ' /
Ai >¿ ¡У
НИО/в
\
- N
50
1-1 \| ГРД (возд.) | [з] ^
-у- — -I- -.^у— X N
25
30%
[20
АБР1
20%
2
Энтальпия кДж/кг
10
Температура, °С
Рис. 6. Принципиальные возможности разработанных СХС (формула АБР1-НИО1-АБР2-ГРД); предварительный анализ.
Обозначения: 1-2, 3-4 - процесс осушения воздуха в абсорбере; 2-3, 2-5 -основной и вспомогательный воздушные потоки в НИО; 71, 72, 73,74 - охлажденная в градирне ГРД вода Ж2 (ГРД, АБР-ГРД, АБР-НИО-ГРД, АБР1-НИО-АБР2-ГРД)
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICA
Выводы:
2.
3.
Многофункциональные (каскадные) солнечные системы основаны на теплоисполь-зующем абсорбционном цикле открытого типа и состоят из осушительной части (в составе абсорбер-осушитель - десорбер-регенератор) и охладительной части, в составе испарительных охладителей газов и жидкостей прямого (водоохладитель-градирня ГРД), или непрямого (НИО) типов; поддержание непрерывности цикла обеспечивает солнечная система.
Использование многоступенчатого абсорбера для осушения воздушного потока, как и использование многоступенчатого десорбера для восстановления концентрации абсорбента обеспечивают рост эффективности процесса абсорбции и существенное снижение пределов испарительного охлаждения сред (газов или жидкостей). Блок охлаждения с двухступенчатым осушителем воздуха и испарительными охладителями непрямого типа НИО, оформленной по формуле АБР1 - НИО1 - АБР2 -НИО2 оптимален для создания альтернативных систем кондиционирования воздуха ССКВ; формула АБР1 - НИО1 - АБР2 - ГРД позволяет создать солнечные холодильные системы СХС.
Литература
[1] Альтернативная энергетика. Солнечные системы тепло-хладоснабжения: монография /А. В. Дорошенко, М. А. Глауберман. - Одесса: ОНУ, 2012. - 446 с
[2] А.Н. Горин, А.В. Дорошенко. Солнечная энергетика. (Теория, разработка, практика), - Донецк: Норд-Пресс, 2008. 374 с.
[3] Дорошенко А. Компактная тепломассообменная аппаратура для холодильной техники (теория, расчет, инженерная практика). Докторская диссертация, Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики. Одесса. - 1992. - т. 1. - 350 с., т. 2. -260 с.
[4] Foster R.E., Dijkastra E. Evaporative Air-Conditioning Fundamentals: Environmental and Economic Benefits World Wide. International Conference of Applications for Natural Refrigerants' 96, September 3-6, Aarhus, Denmark, IIF/IIR, 1996. - P. 101-109.
[5] John L., McNab, Paul McGregor., 2003, Dual Indirect Cycle Air-Conditioner Uses Heat Concentrated Dessicant and Energy Recovery in a polymer Plate Heat Exchanger. 21h International Congress of Refrigeration IIR/IIF, Washington, D.C, ICR0646.
[6] Stoitchkov N. J., Dimirov G.J. Effectiveness of Crossflow Plate Heat Exchanger for Indirect Evaporative Cooling. Int. J. Refrig., vol. 21, no. 6. - 1998. - P. 463-471.
[7] Zhao, X., Liu, S., Riffat, S.B., 2008. Comparative study of heat and mass exchanging materials for indirect evaporative cooling systems. Building and Environment 43, 19021911.
[8] Koltun, Р. Life Cycle Assessment of a Conventional and Alternantive Air-Conditioning Systems. P. Koltun, S. Ramakrishnan, A. Doroshenko, M. Kontsov. 21h International Congress of Refrigeration IIR/IIF, Washington, D.C, ICR0140, 2003. P. 45-57.
Сведения об авторах.
Дорошенко Александр Викторович
- доктор технических наук, профессор кафедры термодинамики и возобновляемой энергетики ОНАПТ, сфера научных интересов - теплофизика, тепломассообмен, холодильная техника, альтернативная энергетика.
Людницкий Константин Владимирович - аспирант ОНАПТ, сфера научных интересов - теплофизика, тепломассообмен, холодильная техника, альтернативная энергетика.
PROBLEMELE ENERGETICII REGIONALE 2(25) 2014 TERMOENERGETICÀ
