Научная статья на тему 'Характеристики Н-секториального рупорного излучателя СВЧ электромагнитных волн с криволинейной формой образующих'

Характеристики Н-секториального рупорного излучателя СВЧ электромагнитных волн с криволинейной формой образующих Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

CC BY
226
42
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям, автор научной работы — Лепих Ярослав Ильич, Карпенко Андрей Александрович, Снегур Павел Алексеевич

Приводятся результаты экспериментальных исследований коэффициента отражения и диаграммы направленности Н-секториального рупорного излучателя с криволинейными образующими комбинированной формы, работающего в режиме излучения основной моды волны Н10 рабочего диапазона питающего волновода. Рупорный излучатель изготовлен по данным расчета методами преобразования Фурье и Ритца. Сопоставляются расчетные и экспериментальные данные.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по электротехнике, электронной технике, информационным технологиям , автор научной работы — Лепих Ярослав Ильич, Карпенко Андрей Александрович, Снегур Павел Алексеевич

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Characteristics N-sectorial a megaphone of a radiator of the microwave of electromagnetic waves with the curvilinear form forming

In this work results of investigation in equal conditions of standing waves and reflection factors, orientation diagrams of H-sectorial horn radiators (HR) with curvilinear and rectilinear forming are submitted The investigated HR differ only by the forming form. Horn radiator with curvilinear forming is made on the calculation data received by a technique, stated in [1]. The analysis of the received results HR experimental investigation, their comparison with each other and with the calculated data is carried out, advantage of the combined curvilinear forming form is shown in comparison with their rectilinear form.

Текст научной работы на тему «Характеристики Н-секториального рупорного излучателя СВЧ электромагнитных волн с криволинейной формой образующих»

ТЕЛЕКОММУНИКАЦИИ

УДК621.396.67

ХАРАКТЕРИСТИКИ Н-СЕКТОРИ АЛЬНОГО РУПОРНОГО ИЗЛУЧАТЕЛЯ СВЧ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ВОЛН С КРИВОЛИНЕЙНОЙ ФОРМОЙ ОБРАЗУЮЩИХ

ЛЕПИХЯ.И., КАРПЕНКО А. А., СНЕГУРКА.

Приводятся результаты экспериментальных исследований коэффициента отражения и диаграммы направленности Н-секториального рупорного излучателя с криволинейными образующими комбинированной формы, работающего в режиме излучения основной моды волны Ню рабочего диапазона питающего волновода. Рупорный излучатель изготовлен по данным расчета методами преобразования Фурье и Ритца. Сопоставляются расчетные и экспериментальные данные.

Введение

Повышение плотности передаваемойинформациипо каналам радиосвязи требует улучшения характеристик антенных систем, в том числе рупорных излучателей (РИ). К числу основных характеристик РИ относятся коэффициент отражения Г энергии СВЧ обратно в питающий волновод и коэффициент преобразования (КП) энергии основной моды волны в моды волн высших типов. КП определяет ширину и форму диаграммы направленности (ДН) и ее боковых лепестков. Г определяет КПД РИ и характер режима распространения электромагнитных волн в СВЧ линии от передатчика к антенне.

На практике для устойчивой работы передатчика с максимальной отдачей мощности в антенну необходимо обеспечить режим бегу щей волны в антеннофидерном тракте [1]. В связи с этим возникает необходимость в уменьшении Г во всех составляющих тракта, в том числе и РИ. Вместе с тем, для равномерного облучения параболического зеркала антенны в приемо-передающих системах СВЧ связи необходимо, чтобы ДН РИ имела минимальное количество боковых лепестков. Это достигается уменьшением КП и выравниванием фазового фронта в раскрыве РИ [21.

Одновременное выполнение указанных требований представляет собой труднореализуемую задачу, решение которой возможно путем минимизации Г методом преобразования Фурье [2] и минимизации КП методом Ритца [3].

РИ, 2009, № 3

В целях минимизации Г и КП в данной работе исследовался РИ с криволинейной формой образующих. При этом решались задачи расчета характеристик КРИ, изготовления экспериментального образца, измерения характеристик и сопоставления результатов измерений с теоретическими, а также с результатами измерений РИ с прямолинейными образующими, работающего на той же частоте и имеющего такой же размер выходного отверстия, как и у КРИ.

На основании указанных методов [2,3] и дальнейшего "сшивания” частных решений [1] произведен расчет РИ Н-секториального типа, у которого расширяется определенным способом только одна образующая, лежащая в горизонтальной плоскости. В качестве критериев расчета были теоретически заданы требуемые значения Г и КП моделируемого РИ.

1. Экспериментальные исследования

Нарис. 1 представлен экспериментальный образец Н-секториального рупорного излучателя с криволинейной формой образующих, работающего в режиме излучения основной моды волны Ню- Он изготовлен по расчетным методами Фурье и Ритца данным из двухстороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 1,5 с сечениями горловины и раскрыва 22x10 мм и 106x10 мм соответственно. Геометрическая длина излучателя L = 374 мм.

Рис. 1. Рупорный излучатель Н-секториального типа с комбинированной формой образующей

Экспериментальные исследов ания характеристик КРИ состояли в определении коэффициента стоячей волны (Ксв) и диаграммы направленности (ДН) в горизонтальной плоскости. Исследования проводились на основной рабочей частоте КРИ, соответствующей длине волны \=3.2 см.

Аналогичные измерения были проведены на той же длине волны для Н-секториального РИ с прямолинейными образующими, идентичного по размерам с КРИ.

Измерения проводились по стандартной методике, а именно с помощью волноводной измерительной линии и лабораторного комплекса для измерения диаграммы направленности.

Блок-схема экспериментального стенда для измерения коэффициента стоячей волны - Ксв представлена на рис. 2.

25

4>Є{

2 -е-

3 —

Рис. 2. Структурная схема измерения Ксв КРИ: 1 -генератор СВЧ Г4-18А; 2 - измерительная волноводная линия Pl-28; 3 - блок питания; 4 - КРИ

Измерялись следующие параметры:

- коэффициент стоячей волны напряженности электрического поля (Ксв) в волноводе, питающем РИ;

- ДН РИ в горизонтальной плоскости.

Г рупорного излучателя рассчитывался по формуле:

Г

К -1

св

К +1'

СВ

(1)

Измерения проводились по следующей методике.

На выходе измерительной волноводной линии Р1 -2 8 с помощью винтов крепится РИ. На вход Р1-28 с генератора подается сигнал СВЧ с длиной волны Х=3.2 см.

Измеряется максимальное а и минимальное а показания милливольтметра, подключенного к диодной секции Р1 -28. Коэффициент стоячей волны напряжений вычисляется по формуле:

К

СВ

а,,ах

а ■

(2)

Затемрассчитывается коэффициент отражения рупорного излучателя по формуле (1).

Экспериментальные исследования ДН КРИ проводились на измерительном стенде в специализированном закрытом помещении размерами 5,5 х 7,5 м. Для уменьшения отражения поверхность стен помещения покрыта радиопоглощающим материалом. Измерительный стенд структурно показан на рис. 3.

КИШ-НЭК4 ((((ГМЕМЗ

Lg-i A Цд-І

Рис. 3. Структурная схема измерительного стенда для измерения ДН КРИ: 1 - индикаторный блок; 2 - приемный блок; 3 - регулируемый аттенюатор; 4 - приемный РИ; 5 - передающий (исследуемый) КРИ с поворотным устройством; 6 - генераторный блок; 7 -модуляционный блок; 8, 9 - блоки питания

Измерения проводились по следующей методике. Клистронный генератор СВЧ колебаний - 6 вместе с исследуемым РИ - 5 закрепляются на штативе азимутального поворотного устройства. На расстоянии не менее 3 метров (дальняя зона) помещается приемный РИ - 4 на одном уровне по высоте с РИ над поверхностью Земли таким образом, чтобы ось приемного РИ совпадала с осью передающего (исследуемого) КРИ. При этом шкала отсчета угла в горизонтальной плос-

кости обнуляется. С выхода приемного устройства -2 сигнал подается на милливольтметр индикаторного блока - 1. Изменяя угол в горизонтальной плоскости 0 КРИ поворотным у стройством с дискретностью в 1 градус производятся измерения напряжения U (мВ) на выходе приемника. Затем строится нормированная ДН по напряженности и по мощности поля. Графическим способом определяется ширина ДН на уровнях 0,707 и 0,5 по напряженности и мощности поля соответственно.

График ДН исследуемого КРИ, нормированной по напряженности электромагнитного поля, представлен на рис. 4 под номером 1. ДН РИ с прямолинейными образующими представлена на рис. 4 под номером 2. Измерения проводились в угловом секторе 0 от -90 до +90 градусов относительно геометрической оси КРИ.

8, град.

Рис. 4. ДН Н-секториального РИ по напряженности поля: 1- ДН КРИ; 2 - ДН РИ с прямолинейными образующими

2. Результаты исследований и их обсуждение

Измерения Ксв на длине волны /, = 3.2 см показали, что величина Ксв Н-секториального РИ с прямолинейными образующими имела значение 1,42, а Г = 0,17.

Ксв исследуемого КРИ находился в пределах 1,96; Г=0,32, что на 0,15 хуже, чем Г РИ с прямолинейными образующими.

Было сделано предположение, что причиной столь большого Ксв КРИ является резкий скачок кривой образующей в области точки сшивания (см.рис. 1) и как следствие - скачок волнового сопротивления во внутренней полости КРИ, вызывающий отражение электромагнитных волн СВЧ обратно в питающий волновод.

Методом интерполяции было проведено сглаживание области точки сшивания и изготовлен еще один образец КРИ со сглаженной областью стыковки двух разных форм огибающей.

Измерение Ксв сглаженного КРИ дало следующие результаты:

Ксв находился в пределах 1,32, что на 0,1 лучше, чем Ксв РИ с прямолинейными образующими. Рассчитанное значение Г сглаженного КРИ Г=0,14 оказалось на

26

РИ, 2009, № 3

0,03 единицы меньше, чем у РИ с прямолинейными образующими.

Измеренное значение Г КРИ, равное Г=0.14. оказалось лучше, чем у РИ с прямолинейными образующими, но в 2 раза хуже, чем теоретически заданное (ГтеОр=0,07) [1], что говорит о необходимости реализации конструкции КРИ с более плавным переходом при сшивании двух криволинейных образующих РИ, либо усовершенствования метода компьютерного моделирования.

Ширина ДН КРИ на уровне 0,707 по напряженности

электромагнитного поля составила 20КРИ 8’8 ’ что почти в 2 раза меньше, чем ширина ДН РИ с

прямолинейными образующими - 20 =14 . ДН

РИ

сглаженного КРИ ничем не отличалась от ДИ несглаженного КРИ.

3. Выводы

Исследования КРИ показали возможность достижения одновременного улучшения Г и КП по сравнению с идентичным прямолинейным РИ при прочих равных условиях. Из этого следует, что изменение формы образующей дает возможность гибкого управления характеристиками КРИ за счет изменения структуры электромагнитного поля. Одновременное уменьшение Г и КП в КРИ может быть достигну то комбинированием нескольких криволинейных форм образующих на разных участках КРИ, что позволяет значительно уменьшить габаритные размеры КРИ без ухудшения его характеристик. Обнаруженное некоторое расхождение между ожидаемым и измеренным Г требует, по-видимому, более точного изготовления образцов в области сшивания КРИ.

Исследуемый класс криволинейных рупоров может быть использован в бортовых антенных комплексах на судах, а также в авиации и космонавтике.

Решение задачи одновременной минимизации Г и КП РИ путем изменения формы их образующих является новым научным результатом.

Практическая значимость результатов исследования заключается в перспективе создания компактных широкополосных облучателей зеркальных параболических антенн с управляемой диаграммой направленности и высоким КПД.

Литература: 1. Карпенко . L-L Лепих Я.И. Излучатель электромагнитных волн с комбинированной формой образующих // Радиотехника и электроника. 2008. Т. 53, №7. С. 818-824. 2. Shumljanskyl. I. Нот radiation with curve formers. U.R. S.I. International symposium on Electromagnetic Theory. Budapest, August 1986. 721 p. 3. Каценеленбаум Б.З. Теория нерегулярных волноводов с медленно меняющимися параметрами. М.: Изд-во АН СССР,1961.216 с.

Поступила в редколлегию 24.08.2009

Рецензент: д-р техн. наук, проф. Кошевой В.М.

Лепих Ярослав Ильич, д-р физ.-мат. наук, профессор, директор Межведомственного научно-учебного физико-технического центра Одесского национального университета им. И.И. Мечникова. Адрес: Украина, 65082, Одесса,ул. Дворянская, 2,тел: +38(048) 723-34-61, 726-6356 факс: +38(048) 723-34-61, e-mail: ndl_lepikh@onu.edu.ua

Карпенко Андрей Александрович, магистр, н.с. Одесского национального университета им. И.И. Мечникова. Научные интересы: радиотехника.Адрес: Украина, 65082, Одесса, ул. Дворянская, 2, тел: +38(048) 726-63-56, e-mail: Karpenko_ A A(2),ma il.ru

Снегур Павел Алексеевич, с.н.с. Одесского национального университета им. И.И. Мечникова. Научные интересы: акустоэлектроника. Адрес: Украина, 65082, Одесса, ул. Дворянская, 2, тел: +38(048) 726-63-56

РИ, 2009, № 3

27

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.