CC BY
83Научно-технический и производственный журнал
-------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
УДК 624.1
Р.А. МАНГУШЕВ, член-кор. РААСН, д-р техн. наук (ramangushev@yandex.ru), И.П. ДЬЯКОНОВ, инженер (idjkanv@yandex.ru), Л.Н. КОНДРАТЬЕВА, д-р техн. наук
Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет (190005, г. Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., 4)
Границы практического применения свай «Фундекс»
в условиях слабых грунтов
Описаны основные положения полевых исследований завинчиваемых свай с теряемым наконечником в условиях слабых грунтов и существующей застройки Санкт-Петербурга. Авторами изучались как напряженно-деформируемое состояние грунтов, так и несущая способность по материалу сваи. Оба фактора рассматривались с учетом технологии изготовления и конструктивных особенностей рабочего органа, которым выполняется скважина. Напряженно-деформированное состояние оценивалось количественно с помощью метода статического зондирования грунтов. Основным выводом данной оценки является определение размеров зоны влияния сваи на окружающий грунтовый массив, а также получена степень снижения характеристик грунтов после изготовления сваи. Несущая способность сваи по материалу оценивается с точки зрения полученных дефектов ствола сваи. Дан анализ влияния способа бетонирования методом свободного сбрасывания на расслоение бетонной смеси. В ходе разрушающего контроля выбуренных образцов бетона из тела изготовленной сваи были проанализированы изменение ее прочности по высоте. Представлены рекомендации по контролю качества изготовления, предварительной оценки риска возникновения дефектов и влияния устройства свайного поля на окружающую застройку.
Ключевые слова: сваи «Фундекс», несущая способность, дефекты буронабивных свай, технологическое влияние.
Для цитирования: Мангушев Р.А., Дьяконов И.П., Кондратьева Л.Н. Границы практического применения свай «Фундекс» в условиях слабых грунтов // Жилищное строительство. 2017. № 9. С. 3-8.
R.A. MANGUSHEV, Corresponding Member of RAACS, Doctor of Sciences (Engineering), (ramangushev@yandex.ru), I.P. DIAKONOV, Engineer (idjkanv@yandex.ru), L.N. KONDRAT'EVA, Doctor of Sciences (Engineering) Saint-Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering (4, 2-ya Krasnoarmeiskaya Street, 190005, Saint-Petersburg, Russian Federation)
Limits of Practical Application of «Fundex» Piles under Conditions of Weak Soils
Basic principles of field tests of screwed piles with a lost shoe under conditions of weak soils and the existing development of Saint-Petersburg are described. The authors studied the stress-strain state of soils and also bearing capacity of the pile material. Both factors were considered with due regard for the manufacturing technology and design features of the working body which was used for well-drilling. The stress-strain state was evaluated quantitatively with the help of the method of cone penetration test. The main conclusion of this evaluation is the determination of sizes of the zone of pile influence on the surrounding soil array; the level of reducing soils characteristics after pile installation was also obtained. The bearing capacity of the pile material is assessed by observation of defects of the pile shaft. An analysis of the influence of the concreting method by the method of free dropping on the concrete mix disintegration is presented. In the process of destroying test of the concrete samples drilled out of the body of the ready pile, changes in its strength along the height were analyzed. Recommendations on the control over the fabrication quality, preliminary assessment of the risk of defects appearance and as well as the impact of the pile field on the surrounding development are presented.
Keywords: «Fundex» piles, bearing capacity, defects of cast-in-situ bored piles, technological effect.
For citation: Mangushev R.A., Diakonov I.P., Kondrat'eva L.N. Limits of practical application of «Fundex» piles under conditions of weak soils. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 9, pp. 3-8. (In Russian).
Устройство сваи без выемки грунта в общем случае позволяет повышать несущую способность свай путем уплотнения околосвайного массива. Данное преимущество перед буровыми сваями определило широкую популярность буронабивных свай. Последние, в свою очередь, между собой отличаются типами рабочих органов, которыми устраивается скважина, и методом подачи бетонной смеси. Рассмотрим подробнее голландскую технологию «Фундекс», широко распространенную в Санкт-Петербурге. Согласно данной технологии скважина образуется завинчиванием инвентарной обсадной трубы с теряемым наконечником. После достижения проектной отметки в обсадную трубу опускается арматурный каркас, а бетонная смесь подается методом свободного сбрасывания по мере извлечения обсадной трубы. Исходя из описанной последовательности
9'2017 ^^^^^^^^^^^^^
производства работ окончательная несущая способность сваи по грунту должна быть не менее величины несущей способности забивных свай заводского изготовления, что и подразумевается рекомендациями российских нормативных документов. Однако при проведении предпроектных и контрольных испытаний прослеживается тенденция заниженной несущей способности по сравнению с результатами расчета. Учитывая повсеместность применения данной технологии в Санкт-Петербурге, необходимо, принимая во внимание как положительный, так и отрицательный опыт строительства, дать область применения свай «Фундекс» для различных грунтовых условий.
В геологическом отношении условия центральной части Санкт-Петербурга характеризуются сильносжимаемыми водонасыщенными пылевато-глинистыми отложениями, ко- 3
Подземное строительство
------ЖИЛИЩНОЕ ---
строительство
Научно-технический и производственный журнал
230
б
?1
■ Г 1 П_В ■ ■ II 'I ■ I' ИГ 11 4. Л Ш ■■■■ ■ ■ И Л Я ■ ■ I ГГ1 ■ ■ II ■ Я ■ ' ' 1
рь II» 4 * *
Наконечник
Ш
.14 II
14
1« 14
П 41
III
Рис. 1. Принципиальная схема конструкции рабочего органа буровой установки
Рис. 2. Результаты полевых исследований грунтов при устройстве одиночной сваи: а — фотофиксация выполнения зондирования; б — результаты зондирования после устройства сваи; в — сопоставление результатов зондирования до и после устройства сваи
торые распространяются до глубины от 20 до 35 м. Ниже, под сильносжимаемыми четвертичными отложениями залегают моренные грунты, которые, как правило, и являются надежным несущим слоем свайных фундаментов. В верхней части грунтового основания расположены плотные пески, мощность которых не превышает 10 м.
В подобных грунтовых условиях требуется, пройдя слабые разнородные грунты, доводить острие свай до грунтов дочетвертичных отложений, заходя в последние на 1-3 м. В результате боковая поверхность сваи чаще всего сложена тиксотропными глинистыми грунтами, чувствительными к любым технологическим воздействиям. Таким образом, основную долю в несущую способность набивных свай вносят боковое и лобовое сопротивления грунтов преимущественно нижней части свай, где расположены мало- и среднедеформируемые грунты.
На основе исследований напряженно-деформированного состояния массива грунта около сваи «Фундекс» [1] были сформулированы некоторые рекомендации о применимости результатов статического зондирования при оценке несущей способности по грунту [2] и перечне распространенных дефектов ствола сваи [3].
В ходе дальнейших исследований была выполнена обработка архивных испытаний свай [4], предложена типизация основных дефектов бетона сваи и обоснованы причины их возникновения [5]. Комплексное изучение перечисленных вопросов осуществлялось путем проведения дополнительных многочисленных полевых исследований грунтового массива в условиях свайного поля на каждом этапе производства работ: устройство одиночной сваи, откопка сваи с последующим разрушающим контролем, мониторинг
деформаций существующих зданий при устройстве отдельных свай и свайного поля.
Результаты обработки архивных данных полевых испытаний свай позволили сделать вывод о неудовлетворительной сходимости данных испытаний с расчетными величинами несущей способности. В частности, отмечено, что предельная нагрузка при испытаниях существенно ниже расчетной величины несущей способности, при этом до 70% несущей способности в условиях слабых грунтов обеспечивается нижней частью сваи.
Этот вывод также следует из имеющихся конструктивных особенностей рабочего органа установки по изготовлению свай «Фундекс». Теряемый наконечник существенно превышает диаметр обсадной трубы, следствием чего является образование зазора по боковой поверхности сваи до 0,1 м. Основная схема рабочего органа буровой установки для сваи диаметром d = 0,5 м представлена на рис. 1.
Как видно из рисунка, рабочий орган не имеет постоянного диаметра, состоит из различных конструктивных элементов, а этапы устройства подразумевают подъемно-опускные работы.
Таким образом, следует полагать, что при устройстве сваи имеет место следующий механизм изменения напряженно-деформированного состояния. При погружении обсадной трубы с теряемым наконечником грунт вытесняется в стороны, происходит уплотнение пылевато-глинистых грунтов и переуплотнение песков средней плотности. Далее за счет наличия зазора грунт претерпевает разгрузку в горизонтальном направлении при обратном перемещении на 0,1 м. После укладки бетонной смеси и извлечения обсадной трубы грунт также перемещается в горизонтальном на-
в
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 4. План свайного поля опытной площадки
Рис. 3. Пример показателей данных бортового компьютера буровой установки
правлении в зависимости от гидростатического давления бетонного раствора на стенки скважины.
Стоит отметить, что важной составляющей на этих этапах является наличие напорных грунтовых вод и динамический напор как следствие высокой скорости погружения рабочего органа в водонасыщенные грунты.
Для количественной оценки изменения напряженно-деформированного состояния окружающего сваю грунтового массива применялось статическое зондирование типа СРТи (с возможностью измерения порового давления) в зоне устройства опытной сваи длиной L = 31 м и диаметром d = 0,5 м на различных расстояниях.
В результате исследования было отмечено, что наибольшие изменения происходят на расстоянии от одного до двух диаметров свай. Наиболее чувствительным параметром является величина f - трение по муфте зонда, через которую пересчитывалась консистенция грунта 11 [6]. На рис. 2 представлено сопоставление результатов зондирования грунтового основания до и после устройства буронабивной сваи.
После 28 сут экспериментальная свая была испытана статической вертикальной нагрузкой. Испытания показали, что максимальная несущая способность по результатам испытаний была более чем на 30% ниже расчетной величины. Из анализа графика испытания следует, что 60% несущей способности было реализовано за счет грунта под наконечником сваи, что согласуется с выводами статьи [4] о пропорции разделения несущей способности сваи «Фундекс» в указанном соотношении.
В соответствии с гипотезой [7] трение по боковой поверхности полностью реализовывается после достижения сдвиговой осадки; отмечено, что последняя, согласно результатам статистической обработки для свай «Фундекс», будет находиться в пределах 1-1,5 см, что вдвое меньше аналогичной характеристики для забивной сваи.
Принимая во внимание важность доведения сваи до ма-лосжимаемых грунтов, следует выполнять непосредственный контроль устройства каждой сваи. Наличие бортовых компьютеров на буровых установках позволяют регистри-
500
1000
1500
а
2000
2500
3000
Рис. 5. Эмпирический коэффициент для оценки модуля деформации грунтов по показаниям контрольно-измерительной аппаратуры буровых установок
ровать ряд таких данных, как усилие вдавливания, момент вращения, скорость погружения обсадной трубы и многие другие характеристики (рис. 3). На опытной площадке были выполнены сваи с записью бортового оборудования в зоне одной из инженерно-геологических скважин (рис. 4).
В результате полевых исследований предложена эмпирическая величина а, основное назначение которой - определение модуля деформации грунта. Коэффициент а определяется отношением крутящего момента [кНм] к величине п [мм/об], характеризующей глубину погружения бурового снаряда за один оборот. Соответственно формула для определения коэффициента а:
и п .
Проанализировав по глубине график а с напластованием грунтов по данным инженерно-геологической колонки, авторами был построен график для определения модуля общей деформации (рис. 5).
При использовании данного графика представляется возможным устанавливать модуль деформации грунтов, прорезаемых сваей по параметрам контрольно-измерительной аппаратуры бортового компьютера буровой установки.
Полученная в ходе исследования напряженно-деформированного состояния массива грунта активная зона влияния при устройстве одиночной сваи вытеснения может быть использована в качестве оценки минимального расстояния до зданий соседней застройки при выполнении около них свайных работ.
Как показали результаты мониторинга, при устройстве свай с вытеснением на площадках, сложенных водонасы-щенными пылевато-глинистыми грунтами, наблюдается первоначальное поднятие части зданий, построенных на
9'2017
5
Подземное строительство
ц м .1
Научно-технический и производственный журнал
Продолжительность производства работ, дни
200 230 260 290 320 350 380 410 440 470 500 0
-10
5 -20
-30
и -40
| -50
® -60
Период
Период погружения шпунта устройства
свай
-25
-50 -60
-70
Рис. 6. Результаты исследования влияния погружения группы свай на существующие здания: а — план существующего здания и погружаемых свай; б — результаты мониторинга окружающей застройки
фундаментах мелкого заложения и расположенных вблизи производства работ, а в дальнейшем их неравномерная осадка. Так, при устройстве свай вытеснения типа «Фун-декс» на расстоянии до двух метров от стен сооружений такой подъем может достигать 30 мм.
В работе [8] отмечен случай, когда тяжелый пятиэтажный дом получил подъем 40 мм при погружении 153 свай за 19 дней. При этом фронт работ двигался в сторону соседнего здания, нагоняя, тем самым на него волну выпора. В последующие три года здание получило осадку 10 см.
По разным оценкам, зона избыточного порового давления варьируется в пределах 10-15 диаметров сваи [9]. После устройства сваи рассеивание порового давления будет происходить в радиальном направлении от сваи, что приведет к уплотнению грунта - его осадке. Как правило, рассеивание порового давления происходит в течение нескольких суток.
Релаксацией вытесненного грунта может объясняться и наблюдающийся в ряде случаев эффект засасывания изготовленной сваи в водонасыщенных связных грунтах. Эффект засасывания является свидетельством переуплотнения грунтов: при уплотнении содержание воды в грунте будет снижаться, а сдвиговая прочность возрастать.
Для подтверждения справедливости вышесказанного были проведены опытные погружения ряда свай около суще-
Рис. 7. Дефекты ствола сваи: а — уменьшение поперечного сечения; б — эффект «плачущих свай»; в — включения песка; г — пустоты, микроканальцы
ствующих зданий. Здания представляли собой пятиэтажные кирпичные жилые дома на фундаментах мелкого заложения с глубиной заложения фундаментов 2 м. Радиус активной зоны по результатам зондирования составил 2 м, что соответствует четырем диаметрам сваи. Вдоль здания № 1 (рис. 6, а) сваи погружались на расстоянии 2 м, вдоль здания № 2 - на расстоянии 3 м. Возле каждого здания за одну смену погружалось 8 свай, после чего производились ежедневные измерения деформаций зданий. На рис. 6 представлены результаты исследований погружения группы свай.
Результаты геодезических наблюдений (данные предоставлены компанией ООО «ГЕОМАКС») показали, что здание № 1 получило максимальную деформацию подъема 5 мм, после которой произошла последующая осадка 25 мм. Здание № 2 деформаций не получило.
Вопрос качества изготовления ствола сваи также исследовался авторами на одной из площадок Санкт-Петербурга. Предметом исследования служил метод бетонирования сваи - свободное сбрасывание бетонной смеси через верх обсадной трубы. Оценивалась степень расслоения бетонной смеси и косвенная оценка причин образования наиболее распространенных дефектов ствола сваи «Фундекс»: уменьшение поперечного сечения сваи (рис. 7, а); эффект «плачущих свай» (рис. 7, б); включения песчаных прослоек (рис. 7, в); пустоты, микроканальцы (рис. 7, г).
Перечисленные дефекты негативно влияют на оценку несущей способности сваи по материалу.
Заполнение скважины бетонным раствором производится порционно по 1,5 м3. Высота свободного сбрасывания бетонного раствора, как правило, не превышает 30 м. Для снижения эффекта расслоения при сбрасывании с высоты более 10-15 м различными стандартами организаций рекомендуется применение праймера. Напомним, что праймер представляет собой смесь, в равных долях состоящую из цемента, песка и воды. Полученный таким образом раствор предназначен для уменьшения расслоения бетона в нижней части сваи. Однако количественная оценка влияния применения праймера на улучшение бетонной смеси отсутствует.
Неоднократно отмечено, что в случае от отказа применения праймера перед подачей бетонной смеси производитель работ провоцирует тем самым и так распространенный дефект у данной технологии - эффект «плачущих свай».
Научно-технический и производственный журнал
Крупный заполнитель (5-20 мм) при длине скважины (более 12 м) концентрируется у забоя скважины, в то время как цементное молоко - в ее верхней части. При последующем извлечении трубы и при наличии в пределах ствола свай грунтовых вод создается поршневой эффект, при этом крупный заполнитель (щебень), скопившийся у забоя, служит как дренаж. При благоприятствующих (напорные грунтовые воды в прослойках песков пылеватых) инженерно-геологических условиях происходит механическая суффозия прилегающих пылевато-глинистых частиц. Таким образом, свая твердеет в условиях фильтрации воды, проходящей через тело сваи.
Степень расслоения бетонной смеси анализировалась в полевых условиях на опытной площадке в центральном районе Санкт-Петербурга на буронабивной свае диаметром 0,5 м и длиной 24 м. Контроль качества бетона осуществлялся разрушающим методом, а именно отбором контрольных кернов из верхней части сваи и в зоне теряемого наконечника. Бетонная смесь имела подвижность П4, а ожидаемый класс бетона - В25. При устройстве испытуемой сваи было принято решение о необходимости исключить арматурный каркас как неблагоприятный фактор, что позволило «изолированно» анализировать эффект распределения щебня по высоте сваи. Набор прочности тела сваи происходил в течение 90 сут. Далее нижняя часть сваи была извлечена из грунта для проведения разрушающего контроля бетона и оценки характера изменения щебенистой фракции отобранных кернов по длине сваи.
На рис. 8 представлен общий вид нижнего фрагмента сваи с теряемым наконечником после извлечения сваи из грунта.
На рис. 9 представлен характерный срез керна, отобранного в нижней части сваи, и выполнена количественная оценка щебенистой фракции.
При испытании на разрушение отобранных образцов по длине сваи отмечено неудовлетворительное значение класса бетона, а также неоднородность на сжатие по высоте ствола, а именно верхняя часть сваи характеризуется бетоном класса В7,5, нижняя часть - В22,7.
При этом отмечено, что нижняя часть характеризуется 30-процентным превышением ожидаемой величины содержания щебенистой фракции. На рис. 10 представлен характер распределения щебенистой фракции по длине сваи.
Представленный анализ говорит о расслоении бетонной смеси и ее неравномерном распределении по высоте тела сваи, что позволяет судить об отрицательном влиянии метода бетонирования (свободное сбрасывание) на однородность свойств бетона по длине тела изготовленной сваи вытеснения по технологии «Фундекс».
Другим отрицательным моментом метода бетонирования тела сваи путем сбрасывания раствора является плохая адгезия бетонной смеси и арматурного каркаса, что является благоприятной средой для фильтрации грунтовой воды и, как следствие, образования в бетоне микроканалов и вымывания вяжущего раствора (рис. 7, б-г). Перечисленные явления зачастую приводят к разрушению бетона сваи при нагружении оголовков, что неоднократно отмечалось авторами на строительных площадках.
На основании изложенного материала можно сформулировать следующие выводы.
Результаты статического зондирования околосвайного массива показали существенное снижение характеристик
9'2017 ^^^^^^^^^^^^^
Рис. 8. Общий вид исследуемого нижнего фрагмента сваи после ее откопки
Рис. 9. Характерный срез выбуренного керна на глубине 24 м: а — вид керна перед испытанием; б — оценка щебенистой фракции; А0 — общая площадь торцевой части керна; Ащ — суммарная площадь щебенистой фракции
Распределение щебенистой фракции по глубине
^ 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Содержание щебня по массе, % Рис. 10. Характер распределения щебенистой фракции по длине сваи
грунта в зоне, определяемой четырьмя диаметрами сваи. Величина увеличения показателя консистенции грунтов непосредственно после изготовления сваи достигает 70% около боковой поверхности сваи. Длительный отдых сваи характеризуется снижением показателя пластичности до двух раз.
Работа одиночной сваи «Фундекс» по грунту определяется главным образом работой наконечника сваи. Технологические особенности производства работ приводят к образованию контактной зоны по боковой поверхности сваи с пониженными характеристиками грунта.
Учитывая особенности распределения несущей способности по боковой поверхности и под острием, важным критерием контроля качества при производстве работ является доведение сваи до малосжимаемых грунтов. Осуществлять оперативный контроль сжимаемости грунтов возможно по предложенным зависимостям (рис. 5).
Метод бетонирования (свободное сбрасывание) в условиях напорных грунтовых вод приводит к расслоению бе- 7
Подземное строительство
------ЖИЛИЩНОЕ ---
СТРОИТЕЛЬСТВО
Научно-технический и производственный журнал
тонной смеси и активной фильтрации грунтовых вод через тело сваи. Результатом расслоения следует считать скопление крупной фракции в нижней части сваи, а результатом фильтрации - образование полостей, каверн и включений в теле сваи. Класс бетона по высоте исследуемой сваи изменяется в широких пределах, от В22,5 до В7,5.
В качестве дополнительных мероприятий рекомендуется повышать адгезию арматуры с бетоном путем предварительной обработки арматурных каркасов цементными растворами - праймерами. Это позволяет понизить риск возникновения фильтрации воды в теле сваи на этапе твердения бетонной смеси.
Для минимизации негативного влияния на существующие здания и сооружения следует выполнять работы с отступом 3-4 м и устраивать не более трех свай в день.
Список литературы
1. Мангушев Р.А., Ершов А.В., Ершов С.В. Экспериментальная оценка изменения состояния грунтового массива при изготовлении набивной сваи // Научно-практические и теоретические проблемы геотехники: Межвузовский тематический сборник трудов. 2009 Т. 1. С. 101-108.
2. Ершов А.В., Нутрихин В.В. Оценка несущей способности набивных свай с использованием данных статического зондирования // Инженерные изыскания. 2011. № 7. С. 42-52.
3. Мангушев Р.А. Буронабивные сваи «Фундекс»: достоинства и недостатки // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета.
2013. № 31-2 (50). С. 264-271.
4. Дьяконов И.П., Конюшков В.В. Особенности работы набивной завинчиваемой сваи «Фундекс» в разнородных грунтах // Вестник гражданских инженеров. 2014. № 6. С. 116-120.
5. Дьяконов И.П. Влияние технологии изготовления на несущую способность материала набивной сваи // Вестник гражданских инженеров. 2017. № 1. С. 133-136.
6. Дьяконов И.П. Анализ работы сваи «Фундекс» в слабых глинистых грунтах // Вестник гражданских инженеров. 2017. № 3. С. 55-58.
7. Далматов Б.И., Лапшин Ф.К., Россихин Ю.В. Проектирование свайных фундаментов в условиях слабых грунтов. Ленинград: Стройиздат, 1975. С. 30-38.
8. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Гид по геотехнике. СПб.: ПИ «Геореконструкция», 2012. 284 с.
9. Мангушев Р.А., Конюшков В.В., Дьяконов И.П. Анализ практического применения завинчиваемых набивных свай // Основания и фундаменты, механика грунтов.
2014. № 5. С. 11-16.
10. Ван Виил А.Ф. Руководство по сваям «Фундекс». Нидерланды. 1982. С. 19-32.
11. Мангушев Р.А., Ершов А.В., Осокин А.И. Современные свайные технологии. М.: АСВ, 2010. 235 с.
12. Fleming K., Weltman А., Randolph М., Elson К. Piling Engineering. NY:Third Edition, 2009, pp. 127, 272-280.
13. Ван Импе В.Ф. Фундаменты глубокого заложения: тенденции и перспективы развития // Реконструкция городов и геотехническое строительство. 2005. № 9. С. 7-33.
14. Верстов В.В. Технология и комплексная механизация шпунтовых и свайных работ СПб.: Лань, 2012. С. 118-124.
8| -
15. Chandra. Prediction and Observation of Pore Pressure Due to Pile Driving. Third International Conference on Case Histories in Geotechnical Engineering. No. 1.66., St. Louis, Missouri 1993.
16. Dan A. Brown. Design and Construction of Continuous Flight Auger (CFA) Piles. Geotechnical engineering circular .USA. Washington 2007, No. 8, pp. 104-107, 42-43.
References
1. Mangushev R.A., Ershov A.V., Ershov S.V. Experimental assessment of change of a condition of the soil massif at production of a stuffed pile. Nauchno-prakticheskie i teoreti-cheskie problemy geotekhniki: mezhvuzovskii tematicheskii sbornik trudov. 2009. V. 1, pp. 101-108. (In Russian).
2. Ershov A.V., Nutrikhin V.V. Assessment of the bearing ability of stuffed piles with use of data of static soundin. Inzhenernye izyskaniya. 2011. No. 7, pp. 42-52. (In Russian).
3. Mangushev R.A. Fundeks bored piles: merits and demerits. Vestnik Volgogradskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. 2013. No. 31-2 (50), pp. 264-271. (In Russian).
4. D'yakonovI.P., KonyushkovV.V.Features of work ofthestuffed screwed-uppile of«Fundeks»indiversesoil. Vestnikgrazhdan-skikh inzhenerov. 2014. No. 6, pp. 116-120. (In Russian).
5. D'yakonov I.P. Influence of manufacturing techniques on the bearing ability of material of a stuffed pile. Vestnik grazhdan-skikh inzhenerov. 2017. No. 1, pp. 133-136. (In Russian).
6. D'yakonov I.P. The analysis of work of a pile of «Fundeks» in weak clay soil. Vestnik grazhdanskikh inzhenerov. 2017. No. 3, pp. 55-58. (In Russian).
7. Dalmatov B.I., Lapshin F.K., Rossikhin Yu.V. Proektirovanie svainykh fundamentov v usloviyakh slabykh gruntov [Design of the pile bases in the conditions of weak soi]. Leningrad: Stroiizdat, 1975, pp. 30-38.
8. Ulitskii V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Gid po geotekhnike [Gid on geotechnics]. Saint Petersburg: Georekonstruktsiya, 2012. 284 p.
9. Mangushev R.A., Konyushkov V.V., D'yakonov I.P. The analysis of practical application of the screwed-up stuffed piles. Osnovaniya i fundamenty, mekhanika gruntov. 2014. No. 5, pp. 11-16. (In Russian).
10. Van Viil A.F. Rukovodstvo po svayam «Fundeks». Niderlandy. 1982, pp. 19-32.
11. Mangushev R.A., Ershov A.V., Osokin A.I. Sovremennye svainye tekhnologii [Modern pile technologies]. Moscow: ASV, 2010. 235 p.
12. Fleming K., Weltman A., Randolph M., Elson K. Piling Engineering. NY: Third Edition, 2009, pp. 127, 272-280.
13. Van Impe W.F. Deep foundation: trends and development. Reconstructcia gorodov i geotechnicheskoe stroitelstvo. 2005. No. 9, pp. 7-33. (In Russian).
14. Verstov V.V. Tekhnologiya i kompleksnaya mekhanizatsiya shpuntovykh i svainykh rabot [Technology and complex mechanization of tongue-and-groove and pile works]. Saint Petersburg: Lan', 2012, pp. 118-124.
15. Chandra. Prediction and Observation of Pore Pressure Due to Pile Driving. Third International Conference on Case Histories in Geotechnical Engineering. No. 1.66., St. Louis, Missouri 1993.
16. Dan A. Brown. Design and Construction of Continuous Flight Auger (CFA) Piles. Geotechnical engineering circular. USA. Washington. 2007, No. 8, pp. 104-107, 42-43.
^^^^^^^^^^^^^ |9'2017
