CC BY
106
УДК 614.842.001.2
ГОРЮЧАЯ НАГРУЗКА В СОВРЕМЕННЫХ ЖИЛЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ*
Ми Зуи Тхань
аспирант кафедры пожарной безопасности Московского государственного строительного университета
Даны описание горючей нагрузки жилых помещений, способы ее расчета, методы расчета показателей, определяющих поведение материалов при пожаре, а именно: температуры воспламенения, теплоты сгорания и газообразования, максимальной скорости тепловыделения и выгорания, критической поверхностной плотности теплового потока. Описаны стендовые и натурные испытания, применяемые для оценки тепловыделения предметов домашнего интерьера. В качестве примера исследована горючая нагрузка в квартирах 18-этажного жилого здания.
Статистические данные показывают, что наибольшее количество пожаров (по месту их возникновения) приходится на жилой сектор. Это обусловлено, с одной стороны, высоким уровнем горючей нагрузки, что вызывает интенсивное развитие горения и тепловыделение и, как следствие, трудности их ликвидации, а с другой, значительным увеличением в последнее время в каждой отдельно взятой квартире количества бытовых электроприборов, которые, являясь потенциальными источниками зажигания, повышают вероятность возникновения пожара.
Описание горючей нагрузки включает: определение количества, вида, расположения и степени участия в возможном пожаре веществ и материалов; эскиз помещения в плане с указанием расположения проемов, а также размеров помещения и проемов; перечень веществ и материалов, представляющих постоянную и временную горючие нагрузки рассматриваемого помещения. Горючую нагрузку располагают на эскизе помещения с указанием площади в плане, высоты и объема, занимаемых горючими веществами и материалами. Далее выполняют расчет горючей нагрузки в рассматриваемом г-м помещении.
Горючая нагрузка в г-м помещении здания определяется как сумма постоянной и временной:
а = вш + в*,
(1)
где вш, вв1 — постоянная и временная горючая нагрузка соответственно, кДж. Значения постоянной и временной нагрузок вычисляются по формуле:
вшв) = Е Н1Ы1
(2)
г = 1
где И1 — низшая теплота сгорания г-го вещества, определяющая постоянную или временную горючие нагрузки, кДж/кг;
Ы1 — масса г-го вещества или материала, создающая постоянную или временную горючие нагрузки, кг;
п — число горючих веществ или материалов в помещении.
При обследовании горючая нагрузка делится на две категории:
• постоянная горючая нагрузка состоит из предметов, установленных в помещении постоянно: горючие материалы строительных конструкций, пол, двери, отделка стен. Другими постоянно установленными предметами небольшой массы (плинтусами, настенными выключателями и т.д.) обычно пренебрегают.
• временная горючая нагрузка представлена разнообразными предметами: мебель, компьютер, телевизор, книги, журналы, картины, телефон, мусорное ведро и личное имущество. Все эти предметы могут быть вовлечены в пожар при его развитии в помещении. Именно временная горючая нагрузка в большинстве случаев инициирует пожар в жилых зданиях [4].
Показатели, характеризующие пожарную опасность материалов оборудования и мебели
Показатели, характеризующие поведение материалов при пожаре, обычно определяются экспериментально методом конического калориметра. В табл. 1 показаны пожарно-технические характеристики материалов и изделий, которые могут быть определены экспериментально.
Материалы статьи относятся к зданиям, построенным и эксплуатируемым в Социалистической Республике Вьетнам.
*
Таблица 1. Методы определения пожарно-технических характеристик материалов
№ п/п Наименование Обозначение Метод испытания Норма
1 Температура Tgg Конический калориметр ASTM E-1354, ISO 5660 [16],
воспламенения ISO 5657 [15] ISO 5657 (BS 476 part 13)
2 Тепловая инерция крС Конический калориметр ISO 5657 ASTM E-1354, ISO 5660, ISO 5657 (BS 476 part 13)
3 Теплота сгорания Qï Конический калориметр или МК, метод "угла", СКП ASTM E-1354, ISO 5660, NORDTEST NT FIRE 032, ISO 9705
4 Теплота газообразования AHc Конический калориметр ASTM E-1354, ISO 5660
5 Максимальная скорость тепловыделения Qmax Конический калориметр или МК, метод "угла", СКП ASTM E-1354, ISO 5660, NORDTEST NT FIRE 032, ISO 9705
6 Максимальная скорость выгорания Ш "'max То же To œe
7 Критическая поверхностная плотность теплового потока (КППТП) Ter Конический калориметр ASTM E-1354, ISO 5660, ISO 5657
Примечание. МК— мебельный калориметр; СКП— стандартный калориметр помещения.
Температура воспламенения Т^, указанная в табл. 1, не прямо измеряется в эксперименте, а находится из уравнения теплового баланса для критической поверхностной плотности теплового потока [11,12, 23]:
= еа (Т* - Т*) + hc(Tie - Tm ),
(3)
где qcr — критическая поверхностная плотность теплового потока, кВт/м2, определяемая экспериментально, по формуле, приведенной в работе [12]: q Jqcr = 1 + 0,73т"0'547, или по уравнению работы [23]: qcr = 0,76 qi; hc — средний коэффициент конвективного теплообмена (0,015 кВт/м при испытании по ASTM E-1354 и ISO 5657 [15], 0,01 кВт/м2 — по ISO 5660 [16]);
е — коэффициент черноты (принимается в данном случае равным 1);
а — постоянная Стефана-Больцмана, равная 5,67 • 10-11кВт/(м2 • К4); Tx — температура окружающей среды, К; q i — минимальный падающий поток, кВт/м2. Кроме того, температура воспламенения на поверхности может приблизительно определяться по графику, приведенному на рис. 1 [22].
Тепловая инерция kpC вычисляется по формуле, приведенной в работах [12, 23]:
'g
п (Tig - Т*)2 = 7 крС-П-
4 а.
(4)
Теплота сгорания определяется по результатам испытаний, проводимых методом конического калориметра. Максимальные скорости тепловыделе-
700
Q 600
й °
500
^ н
та с 400
| £ 300 £ § 200
С 100
0
0
5,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,0 Падающий тепловой поток, Вт/см2
Рис. 1. Зависимость температуры поверхности от плотности падающего теплового потока для идеализированного материала
ния и выгорания могут быть определены прямым измерением в экспериментах.
Значения КППТП, полученные в работе [13] для различных типов тканево-полимерных композиций, располагались в интервале от 6 до 17 кВт/м2.
В статье [6] проведено обширное исследование методом конического калориметра воспламеняемости тканево-полимерных композиций, взятых от различных изделий мягкой мебели в США. Показано, что значения КППТП этих материалов располагались в диапазоне от 5,6 до 14,5 кВт/м2. Результаты этих исследований представлены на рис. 2.
Для обеспечения безопасности жителей при пожаре в 1970-х - начале 1980-х гг. различными международными организациями, работающими в области пожарной безопасности, был разработан ряд стендовых и натурных испытаний. Эти методы развивались и совершенствовались и в настоящее время для оценки тепловыделения предметов домашнего интерьера используются стендовые и натурные испытательные методы, приведенные в табл. 2.
1000
100
& т
10
1,0
Таблица 2. Стендовые методы испытания
1,0
Хлопок/полиуретан, 17 кг/м3 Полиуретан/полиолефин, 17 кг/м3 Хлопок/полиуретан, 21 кг/м3 Полиуретан/полиолефин, 21 кг/м3 Шерстяная ткань/неопрен, 115 кг/м3
J_I_I_I_I_ II _I_I_I_I_I_ II _
10 100 Падающий тепловой поток, кВт/м2
Рис. 2. Зависимость времени воспламенения от величины падающего теплового потока для различных тканевых/пе-нообразующих компонентов [6]
Определяемые пожарно-технические
Метод показатели
тепловы- дымобра- токсичность про-
деление зование дуктов сгорания
180 5660 * * *
Л8ТМ Е-1474 * * *
Л8ТМ Е-1354 * * *
ОТРЛ 264-Л * * *
Л8ТМ Е-906 * *
Значения С5р приняты с учетом приближения термически тонких материалов на основании экспериментальных данных, полученных в работах [7, 20,24] методом конического калориметра по Л8ТМ Е-1354, из соотношения С5р = д 1 т^/(Т^ - Тж), где Тю — температура окружающей среды (25°С).
Деревянный материал представляется термически толстым, обугливающимся. Для него значение к определялось по формуле (4) на основании полученных экспериментальных результатов [24]. Теплоемкость, плотность и теплопроводность обугленного слоя принимались равными 0,68 кДж/(кг • К), 120 кг/м3, 0,077 Вт/(м • К) соответственно.
Стендовые методы Л8ТМ Е-1474, ОТРЛ 264-Л определяют тепловыделение как отдельно взятого компонента, так и суммарной композиции мягкой мебели на основе метода калориметрии по потреблению кислорода. Достоинством данного метода испытаний является то, что в этом случае низшая теплота сгорания материала прямо связана с количеством кислорода, потребляемого при сгорании [16].
При моделировании пожара в помещениях жилых зданий для упрощения рассматривались только три типа материалов, использующихся для изготовления мягкой мебели: набивочный (пенополиуретан) и деревянный (фанера) материалы, пластмасса (полистирол), а также ковровые покрытия. Тепло-физические характеристики этих материалов приведены в табл. 3.
Набор оборудования и мебели в жилых помещениях
Планировка типовых квартир
в жилых зданиях в СРВ
Одними из основных факторов, влияющих на развитие пожара в жилых зданиях, являются архитектурно-планировочные решения квартир, включающие число комнат, площадь, меблировку, отделку, площадь проемов и т.д.
Площадь квартир изменяется в широком диапазоне — от 54 до 174 м2, при этом для спальных помещений данный диапазон небольшой — от 10 до 18 м2 [2]. Площадь общей комнаты обычно имеет большое значение от 32 до 65 м2. Исходя из современных представлений о возникновении и разви-
Таблица 3. Теплофизические характеристики материалов, используемые при моделировании пожара в помещении
Материал Т оС , С АН, кДж/кг , кДж/кг р, кг/м3 С, кДж/(кг • К) к, Вт/(м • К) С8р, (кДж • с)2/(м • К) Ж, % mmax, кг/(м2 • с)
Обивочный 280 30,5 1,2 28 2,05 - 0,067
Деревянный 360 15,8 3,9 440 1,36 4,5 12 0,047
Пластмасса 370 39,7 1,7 1050 4,05 - 0,034
Ковровый 290 29,7 2 750 6,07 - 0,014
Примечание. Т^ — температура воспламенения; АИС — теплота сгорания; Ьу — теплота газификации; р — плотность; С—теплоемкость; к—теплопроводность; С5р — тепловая инерция; Ж—влажность; ттах —максимальная скорость выгорания.
тии пожара, область многокомнатных квартир типичной планировки, принятой в СРВ, можно разделить на две характерные части, включающие:
1) площадь спален, которые отделены от других помещений перегородками с дверными проемами, ограничивающими процесс распространения пламени;
2) площадь общей комнаты и суммарную площадь гостиных, кухонь и прихожих, не имеющих стен, которые бы ограничивали процесс распространение пламени.
Развитие пожара в квартире включает горение в спальне и гостиной, поэтому рассматривается набор оборудования и мебели в этих помещениях.
В спальне горючая нагрузка состоит из кровати, платяных шкафов, кресел, стульев, столов, телевизора, постоянной нагрузки (двери, оконные рамы и т.д.) и других предметов. В гостиной горючая нагрузка включает в себя диван, шкафы различных назначений, кухонные предметы, холодильник, телевизор, постоянную нагрузку (дверь, встроенный шкаф и т.д.) и др.
Тепловыделение при горении предметов
домашнего интеръера
Значение теплотворной способности мебели можно определить экспериментально стендовым (ASTM E-1354, ISO 5660, ISO 5657) или натурным (например, мебельный калориметр по NT FIRE 032) испытанием. По данным работ [1,3], теплотворная способность предметов может изменяться в широких пределах — от 40 до 2500 МДж. Она зависит не только от назначения, но и от состояния и состава предмета. Например, теплотворная способность шкафа находится в диапазоне от 420 до 2500 МДж, а стола — от 250 до 2200 МДж.
При определении теплотворной способности мебели на основании натурного испытания наиболее часто используются результаты, полученные по методам мебельного калориметра (NT FIRE 032) и стандартного калориметра помещения (ISO 9705), а также по методу "угла" (ASTM E-1537).
В работе [19] определение теплотворной способности диванов было проведено по методу мебельного калориметра. В качестве источника зажигания применялось пламя газовой горелки с заданным расходом природного газа и постоянной скоростью тепловыделения 50 кВт. Источник зажигания был расположен на расстоянии приблизительно 25 мм от стороны испытываемого элемента и на 250 мм выше датчика массы. Компьютерная программа позволяла рассчитать на основе результатов испытаний тепловыделение от источника зажигания, который воздействовал в течение 200 с, а потом удалялся. Элемент мебели горел свободно до
Таблица 4. Теплотворная способность оборудования и мебели
№ п/п Теплотворная способность, МДж
Предмет По результатам экспериментов По данным работы [1]
1 Диван 256 - 987 840
2 Двухместное кресло - -
3 Кресло 108-512 330
4 Двухместная кровать - 1600
5 Отдельная кровать - 1100
6 Обеденный стол - 420
7 Столик низкий - 170
8 Стул мягкий 12-350 250
9 Тумбочка - -
10 Телевизор 145-150 150
11 Комплекс "компьютер - стул - стол" - 2200
12 Платяной фанерный шкаф 405 - 1068 2500
13 Шкаф общего назначения - 2000
14 Шкаф низкий (для продуктов) - 220 МДж/м
15 Высокие элементы - 350 МДж/м
16 Холодильник - -
17 Ковер 46,7 МДж/м2 50 МДж/м2
тех пор, пока он не сгорал полностью, или до момента самозатухания пламени.
Данные о теплотворной способности диванов различной конструкции приведены в литературе [5, 8, 9, 18, 19, 26]. Видно, что теплотворная способность диванов изменяется в диапазоне от 256 до 987 МДж (табл. 4).
Оценка горючей нагрузки в современных жилых помещениях
Допущения, принимаемые при оценке горючей нагрузки по статистическим данным
Чтобы упростить оценку горючей нагрузки в зданиях различного назначения, принимаются следующие допущения:
• горючие материалы однородно распределены по всей площади здания;
• весь горючий материал участвует в развитии пожара;
• весь горючий материал в рассматриваемом объекте выгорает в течение пожара;
• горючая нагрузка может быть измерена как сумма теплоты сгораний различных материалов, но обычно приводится к теплоте сгорания древесины.
В общем случае суммарная масса горючей нагрузки выражается через эквивалентную массу древесины.
Метод проведения обследования
горючей нагрузки
Согласно отчету [21] после выбора типа здания, а также назначения помещения для проведения исследований имеющаяся в нем горючая нагрузка разделяется на постоянную и временную. Следующим шагом является измерение фактической массы каждого изделия временной горючей нагрузки в помещении и определение ее общего количества на всей площади пола.
Кроме того, при определении массы каждого изделия в помещении пожара надо оценить массу каждого из материалов, входящих в состав изделия, а также процентный состав в изделии древесины, металлов и пластмассовых деталей. Зная процентный состав горючих составляющих изделия, можно оценить массу каждого материала, входящего в изделие. Например, стул весом 12 кг состоит из 60% стали, 30% древесины и 10% пенопласта.
При определении постоянной горючей нагрузки для горючих материалов и изделий, массы которых не могут быть легко измерены, вначале определяются их объемы, а потом измеренные величины умножаются на их плотности и оценивается масса этих материалов. Найденные таким образом значения масс используются для получения полной теплотворной способности (МДж) горючих предме-
тов, находящихся в зданиях, а разделив величину горючей нагрузки на площадь пола, получают плотность горючей нагрузки
Результаты обследования горючей нагрузки
Для определения величины горючей нагрузки во многих странах были проведены статистические исследования в жилых и административных зданиях, школах, больницах, общежитиях и т.д. С целью облегчения сравнения результатов каждого исследования все значения, данные в кг/м2, были умножены на величину 13,1 МДж/кг, являющуюся низшей теплотой сгорания древесины (табл. 5).
Таблица 5. Горючая нагрузка по данным различных литературных источников
№ п/п Тип помещения Горючая нагрузка, МДж/м2
1 Жилое здание: подвальное помещение 1-комнатная квартира 2-комнатная квартира 3-комнатная квартира 4-комнатная квартира 900 [25] 609 [4] 577 [4] 528 [4] 528 [4] 500 [25], 400 [9], 510 [14], 724 [27]
2 Больничное здание 300 [25]
3 Гостиничное здание 522 [27], 300 [25], 250 [14]
4 Офисное здание 950 [27], 709 [17], 414 [14]
5 Школьное здание 300 [14]
Рис. 3. План и обстановка 3-комнатной квартиры
Таблица 6. Результаты оценки горючей нагрузки общей комнаты 3-комнатной квартиры
Оборудо-
?р
и И £ «
£ ^ о
3 « с ы
£ И
Й
н в 2 « 3 я
я И я Й ■е Л
2 "
&
ч э
^ >
я ^
§ 2
с В
(и ^ И
Таблица 7. Результаты оценки горючей нагрузки спальни №1 3-комнатной квартиры
Оборудо- о в н о е ¡т и иа р ер СЗ и со и £ « Н я и » а, о о н н 2 « ии я и и ан Л ел е д в о
вание ц 3 а Тепле ния, а 2 " л п е Т ние
вание
Постоянная горючая нагрузка << п
1 Дерево 11,9 20 1 238
Дверь + 1 Дерево 11,9 15 1 178,5
1 Дерево 11,9 25 1 297,5
Подоконник 1 Дерево 11,9 8 1 95,2
Ковер 1 Ковровый 27,7 62 1 1717,4
Шкаф низкий (для продуктов) 3 Дерево 11,9 22 1 785,4
Высокие элементы 2 Дерево 11,9 18 1 428,4
Временная горючая нагрузка <в
Шкаф общего назначения 1 Дерево 11,9 100 1 1190
Телевизор 1 Пластмасса 38 18 1 684
Шкаф платя- 1 Дерево 11,9 25 1 297,5
ной трехстворчатый 1 Пластмасса 38 20 1 760
Диван 1 Обивочный 29,3 65 1 1904,5
Кресло 3 Обивочный 29,3 32 1 2812,8
Кресло для двоих 1 Обивочный 29,3 49 1 1435,7
Столик низкий 1 Дерево 11,9 15 1 178,5
Обеденный стол 1 Дерево 11,9 30 1 357
Стул 4 Обивочный 29,3 2 1 234,4
мягкий 4 Дерево 11,9 5 1 238
Холодильник 1 Пластмасса 38 60 0,5 1140
Местный телефон 1 Пластмасса 38 1 1 38
Другие вещи из пластмассы 1 Пластмасса 38 6 1 228
Книги и бумаги 1 Дерево 11,9 18 1 214,2
Картина 3 Дерево 11,9 1,2 1 42,84
Всего Qi 14811,84
Постоянная горючая нагрузка
Дверь + 1 Дерево 11,9 20 1 238
обрамление 1 Дерево 11,9 15 1 178,5
Подоконник 1 Дерево 11,9 8 1 95,2
Ковер 1 Ковровый 27,7 38 1 1052,6
Временная горючая нагрузка
Шкаф пла- 1 Дерево 11,9 40 1 476
тяной трехстворчатый 1 Пластмасса 38 25 1 950
Двухместная кровать 1 Обивочный 29,3 120 0,5 1758
Шкаф общего назначения 1 Дерево 11,9 100 1 1190
Кресло для двоих 1 Обивочный 29,3 49 1 1435,7
Тумбочка 1 Дерево 11,9 12 1 142,8
Столик ночной 1 Дерево 11,9 15 1 178,5
Местный телефон 1 Пластмасса 38 1 1 38
Магнитофон 1 Пластмасса 38 4 1 152
Медицинский шкаф 1 Дерево 11,9 5 1 59,5
Другие вещи из пластмассы 1 Пластмасса 38 4 1 152
Книги и бумаги 1 Дерево 11,9 12 1 142,8
Штора 1 Пластмасса 38 2,6 1 98,8
Картина 1 Дерево 11,9 2 1 23,8
Всего Qi 8362,2
Результаты оценки горючей нагрузки в современных жилых помещениях в СРВ
Нами исследована горючая нагрузка в квартирах 18-этажного жилого дома. Типичная планировка 3-комнатной квартиры этого здания включает общую комнату и две спальни. Площадь общей комнаты составляет 40,2 м2, спальни №1 — 16,72 м2; спальни №2 — 15,0 м2. Размеры ограждающих кон-
Таблица 8. Результаты оценки горючей нагрузки спальни №2 Таблица 9. Средняя горючая нагрузка в жилых помещени-3-комнатной квартиры ях здания
Оборудование Количество Материал Теплота сгорания, МДж/кг Масса, кг Коэффициент сгорания Тепловыделение, МДж
Постоянная горючая нагрузка Qn¡
Дверь + обрамление 1 Дерево 11,9 20 1 238
Подоконник 1 Дерево 11,9 8 1 95,2
Ковер 1 Ковровый 27,7 32 1 886,4
Временная горючая нагрузка Qвi
Шкаф пла- 1 Дерево 11,9 30 1 357
тяной двустворчатый 1 Пластмасса 38 15 1 570
Отдельная кровать 2 Обивочный 29,3 90 0,5 2637
Подушка 2 Обивочный 29,3 2,5 1 146,5
Стул 2 Обивочный 29,3 2 1 117,2
мягкий 2 Дерево 11,9 5 1 119
Компьютер 1 Пластмасса 38 10 1 380
Принтер 1 Пластмасса 38 4 1 152
Стол для компьютера 2 Дерево 11,9 20 1 476
Магнитофон 1 Пластмасса 38 4 1 152
Стенная книжная полка 2 Дерево 11,9 25 1 595
Другие вещи из пластмассы 1 Пластмасса 38 6 1 228
Книги и бумаги 1 Дерево 11,9 20 1 238
Штора 1 Пластмасса 38 3,96 1 150,48
Картина 3 Дерево 11,9 0,5 1 17,85
Тумбочка 1 Дерево 11,9 12 1 142,8
Мягкие игрушки 1 Пластмасса 38 4 1 152
Всего Qi 7850,43
струкций, местоположение проемов и типичная обстановка квартиры показаны на рис.3. Нижний край оконных проемов в квартире расположен на уровне 0,8 м от пола. Высота всех оконных проемов
Количество № спальни Средняя горючая нагрузка, МДж/м2
комнат в квартире в спальне в общей комнате в квартире
2 1 423 398 407
3 1 500 368 431
2 523
1 499 416 470
4 2 570
3 476
составляет 1,4 м. Входная дверь имеет размер 0,9 х 2,1 м, остальные двери — 0,8 х 2,1 м.
Горючая нагрузка в 18-этажном жилом здании была обследована в 1-, 2- и 3-комнатных квартирах. По результатам анализа расположения внутренних перегородок, а также с учетом характеристик горения и распространения пламени квартиры были разделены на два пространства: спальни и общие комнаты, где и оценивалась горючая нагрузка. Результаты обследования горючей нагрузки в 2-ком-натной квартире показаны в табл. 6-8.
Средняя горючая нагрузка в помещении определяется по формуле:
дср = а /Ап, МДж/м2, (5)
где Ап — площадь пола помещения, м2.
На основе анализа результатов определения суммарной теплотворной способности всех предметов, обследованных в жилых помещениях, средняя горючая нагрузка вычислена по формуле (5) и ее значения приведены в табл. 9.
Выводы
К показателям, характеризующим пожарную опасность материалов оборудования и мебели, относятся горючесть, температура воспламенения, критическая поверхностная плотность теплового потока, дымовыделение, токсичность продуктов горения и тепловыделение при горении. Значения этих величин определяются в ходе тепловых испытаний различными методами.
Архитектурно-планировочные решения квартир современных зданий в СРВ отличаются от российских. По распространению пожара в квартире можно выделить две области — общая комната и спальня.
Теплотворная способность оборудования и мебели изменяется в большом диапазоне. Ее значение может определяться двумя методами: мебельным калориметром и стандартным калориметром помещения.
Горючая нагрузка в квартире современных жилых зданий в СРВ составляет от 407 до 470 МДж/м2.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бартелеми Б., Крюппа Ж. Огнестойкость строительных конструкций / Пер. с франц. М. В. Предтеченского. Под ред. В. В. Жукова. — М.: Стройиздат, 1985. — 216 с.
2. Лыонг Ань Зунг. Качество города после 2000 г. — Ханой: Стройиздат, 2003. (Luong Anh Dung. Chat luong do thi sau nam 2000. Nha suat ban khoa hoc ky thuat. Hanoi. 2003).
3. Ройтман В. М. Инженерные решения по оценке огнестойкости проектируемых и реконструи-руемыхзданий. М.: Пожнаука, 2001.
4. Самойлов Д. Б. Управление системой обеспечения пожарной безопасности человека в жилом здании: Дис. ... канд. техн. наук. — М.: МИПБ МВД РФ, 1999.
5. Anderson В. Fire Behavior of Upholstered Furniture-An Experimental Study. — Lund Institute of Technology, Lund, Sweden (Oct. 1984).
6. Babraukas V., Parker W. J. Ignitability Measurements with the Cone Calorimeter // Fire and Materials. — 1987. —V. 11. — P. 31-43.
7. Babrauskas V., Krasny J. Fire Behavior of Upholstered Furniture / NBS Monograph 173, National Bureau of Standards, Washington, DC., 1985.
8. Babrauskas V., Lawson J. R., Walton W. D., Twilley W. H. Upholstered Furniture Heat Release Rates Measured with a Furniture Calorimeter (NBSIR 82-2604). [US] Natl. Bur. Stand. (1982).
9. Buchanan A. H., Structural Design for Fire Safety. 2nd Ed. — Wiley, New York, 2001.
10. BwalyaA. C., Benichou N., Sultan M. A. Literature Review on Design Fires. — Institute for Research in Construction National Research Council Canada Ottawa, Canada K1A 0R6.2003.
11. Cleary T. G. Flammability Characterization with the Lift Apparatus and the Cone Calorimeter. — National Institute of Standards and Technology Gaithersburg, MD 20899.
12. Dillon S. E., Kim W. H., Quintiere J. G. Determination of Properties and the Prediction of the Energy Release Rate of Materials in the IS0 9705 Room-Corner Test. — NIST GCR 98-753. 1998.
13. Flora F. Chen, Charles M. Fleischmann. Radiant Ignition of New Zealand Upholstered Furniture Composites. — The Department of Civil Engineering The University of Canterbury Christchurch, NewZealand, February, 2001.
14. HarmathyT. Z., Mehaffey J. R. Post-Flashover Compartment Fires // Fire and Materials. — 1983. — V. 7(2).
15. ISO 5657. Fire Tests-reaction to fire-ignitability of building materials.
16. ISO 5660-1. Reaction-to-fire tests — Heat release, smoke production and mass loss rate. Part 1: Heat release rate (cone calorimeter method). 2nd Ed. 2002.
17. Karlsson B., Quintiere J. G. Enclosure Fire Dynamics. — CRC Press, USA, 2000.
18. Krasny F. J., Parker W. J., Babrauskas V. Fire behavior of upholstered furniture and mattresses. — USA: Noyes P. / William Andrew P. 2001.
19. Lawson J. R., Walton W. D., Twilley W. H. Fire Performance of Furnishings as Measured in the NBS Furniture Calorimeter. Part I. (NBSIR 83-2787). [US.] Natl. Bur. Stand. (1984).
20. Madrzykowski D., Walton W. D. Cook County Administration Building Fire, 69 West Washington, Chicago, Illinois, October 17, 2003: Heat Release Rate Experiments and FDS Simulations. NIST Special Publication SP-1021. (2004).
21. Narayanan P. Fire Severities for Structural Fire Engineering Design: Study Report No. 67, Building TechnologyLtd. (BRANZ), Porirua, NewZealand. 1994.
22. Quintiere J. G., Harkleroad M. T. New Concepts for Measuring Flame Spread Properties, Fire Safety: Science and Engineering, ASTM STP882 /T. Z. Harmathy, Ed. — American Society or Testing and Materials, Philadelphia, 239-267. 1985.
23. Spearpoint M.J. Predicting the ignition and burning rate of wood in the Cone Calorimeter using an integral model. NIST GCR 99-775. 1999.
24. Stroup D. W., Bryner N. P., Lee J., McElroy J., Roadarmel G., Twilley W. H. Structural Collapse Fire Tests: Single Story Wood Frame Structures, NISTIR7094, National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD, March 2004.
25. Thomas P. H. C. Design Guide: Structural Fire Safety —Workshop CIBW14//Fire Safety Journal. — 1986. — V. 10(2). — P. 77-137.
26. www.fire.nist.gov / fire / fires / sofa / sofa.html
27. Yii H. W. J. Effect of Surface Area and Thickness on Fire Loads, University of Canterbury Research Report, NewZealand, (00/13), March 2000.
Поступила в редакцию 10.06.05.
