CC BY
17
Выводы
1. Компостирование мусора в условиях Узбекской ССР является вполне надежным в санитарном и эпидемиологическом отношении способом обезвреживания его.
2. Процесс обезвреживания мусора в компостных штабелях летом и весной заканчивается в 3—4 месяца, а осенью и зимой — в 57г—7'/г месяцев. Это обстоятельство позволяет использовать земельные пощади для закладки штабелей два раза в году.
3. При эксплуатации компостных штабелей не требуется дополнительной аэрации их. Небольшое уплотнение мусора повышает эффективность его обезвреживания.
4. Оптимальная влажность мусора в штабелях в 30—40% достигается послойным увлажнением его при закладке.
5. Расчетная площадь для обезвреживания 1 м3 мусора равняется 1 м2.
6. Многолетняя эксплуатация участков для компостирования мусора не изменяет санитарного состояния почвы, и их можно использовать даже для жилого строительства.
7. Полученные результаты по обезвреживанию мусора могут использоваться в условиях жаркого климата.
-А- -А-
Е. И. Воронцова, Т. С. Карачаров
Гигиеническая оценка воздушной среды при автоматической сварке под слоем флюса
Из Института гигиены труда и профессиональных заболеваний АМН СССР
На протяжении последнего десятилетия в нашей промышленности нолучил большое распространение процесс автоматической сварки под слоем флюса. Этот вид сварки в настоящее время широко применяется в машиностроении, судостроении, на заводах по производству нефтеаппаратуры, при сооружении железнодорожных мостов, магистральных нефте- и газопроводов и т. д. По сравнению с ручной дуговой сваркой производительность сварочных работ при автоматической сварке во много раз выше, при этом улучшается качество сварного шва и уменьшается расход электроэнергии.
Автоматическая сварка является прогрессивным процессом не только с технологической стороны. Она значительно улучшает условия труда электросварщика, так как дуга горит под слоем флюса, чем устраняется вредное влияние ее на органы зрения. Кроме того, ликвидируется опасность ожогов брызгами металла и значительно облегчается трудовой процесс.
Однако, наряду с этими ценными с гигиенической точки зрения качествами, при ведении автоматической сварки в воздух рабочих помещений выделяются газы и пылевые частицы, состав и количество которых в основном определяются рецептурой флюсов, применяемых при сварке.
За 12-летний период применения автоматической сварки было предложено большое число различных марок флюсов, из которых 10—15 марок нашли применение в промышленности. Основой почти всех флюсов являются такие компоненты, как МпО, СаРг, БЮг, что в значительной мере и обусловливает загрязнение воздуха вредными выделениями — фтористым водородом, марганцем и кремнием. При выборе флюсов для
массового применения в нашей промышленности, наряду с важнейшими технологическими требованиями, как-то: устойчивость лроцесса сварки, хорошее формирование шва и пр., необходимо учитывать и гигиенические требования с тем, чтобы при всех прочих равных условиях внедрять такие флюсы, при которых количество вредных выделений наименьшее.
В наших исследованиях мы поставили три основных задачи:
1) дать гигиеническую характеристику условий труда при автоматической сварке под флюсом;
2) определить валовые выделения газов и пыли при применении различных марок флюсов;
3) разработать мероприятия по улучшению условий труда.
Изучение гигиенической характеристики условий труда при автоматической сварке под флюсом производилось на одном из заводов, изготовляющих нефтеаппаратуру.
Сварка производилась аппаратами ПЩ-5, ПДШ ТС-17 и УТ-1010 при силе тока 500—1 500 А, напряжении 36—38 V.
Основной частью сварочных автоматов является сварочная головка, назначение которой — поддерживать горение дуги. Зона сварки покрывается гранулированным флюсом, который подается автоматически из бункера. По идее акад. А. Н. Патона, неиспользованный флюс через специальное сопло должен отсасываться в бункер, однако, вследствие технического несовершенства этого устройства на заводе, флюс убирают вручную. В зависимости от свариваемых изделий заводом применяется флюс ОСЦ-45, ФЦЛ-2 и ОСЦ-45а. Основными наиболее неблагоприятными компонентами этих флюсов являются марганец, фтор и кремниевая кислота.
При обследовании условий труда особое внимание было обращено на содержание пыли и газов в воздухе рабочей зоны цеха. Пробы воздуха отбирали в зоне дыхания оператора и его помощника, в потоке газов, а также на участках, удаленных от сварочных постов, в так называемых нейтральных точках. Всего было сделано 290 анализов. Результаты исследования воздушной среды сварочных цехов при автоматической сварке приведены в табл. 1.
Как видно из табл. 1, концентрация окиси марганца на рабочих местах при автоматической сварке колеблется от 0,11 мг до 0,66 мг/м4. При обслуживании сварочного автомата двумя рабочими — оператором и его помощником — наиболее высокие концентрации пыли наблюдаются в зоне дыхания помощника, что объясняется тем, что он выполняет наиболее пыльные ручные операции (сбор и пересыпка флюса, зачистка шва и т. д.). Правильность такого вывода подтверждается данными раздельного определения запыленности воздушной среды при разных операциях, выполнявшихся одним рабочим. Запыленность воздуха и содержание в нем марганца при процессе сварки были в 4—5 раз ниже концентраций, наблюдавшихся при выполнении подсобных ручных операций.
Дальнейшими нашими исследованиями удалось установить, что запыленность воздуха при применении свежего флюса в 2—2'/г раза ниже, чем запыленность воздуха при применении флюса, бывшего в употреблении.
Запыленность воздуха в точках, удаленных на расстоянии 4—6 м от места автоматической сварки, составляла в среднем 3,2 мг/м3.
Содержание в воздухе окиси углерода и фтористого водорода несколько превышало предельно допустимые концентрации. Концентрации окислов азота во всех случаях были ниже предельно допустимых.
При медицинском обследовании у рабочих со стажем работы на автоматической сварке от 1 до 5 лет не было обнаружено интоксикаций марганцем и фтористым водородом; лишь у 3 рабочих был выявлен бронхит и у 2 — миокардиодистрофия. Эти заболевания не связаны с воз-
Таблица 1. Результаты исследования воздушной среды при автоматической сварке под слоем флюса
ст
Характер сварки
Сварка наружных кольцевых швов.....
То же
Сварка внутренних кольцевых швов
То же
с:
Полуавтоматическая сварка наклонных кольцевых швов.
Сварка продольных швов (сварка днищ)
а) процесс сварки
б) сборка флюса
и зачистка шва . .
Автоматическая сварка
Место отбора пробы Содержание марганца (в мг/м3)
Зона дыхания
оператора 0,11—0,28
Зона дыхания
подручного 0,15-0,66
Зона дыхания
оператора 0;35-0,35
Зона дыхания
подручно ГО
Зона дыхания
оператора и 0,11-0,5
подручного
Зона дыхания
оператора
То же —
В потоке газов 0,33-0,8
действием профессиональных факторов. Однако отсутствие признаков воздействия марганца и фтористого водорода не снимает опасности профессиональных интоксикаций при автоматической сварке под флюсом, -так как при наших исследованиях сварка производилась в большом по кубатуре помещении и, следовательно, имелось значительное разбавление выделяющихся пыли и газов. Кроме того, по данным тщательно проводившегося хронометража рабочего времени, оператор подвергается воздействию повышенных концентраций пыли и газов только в 35—40% рабочего времени, а помощник сварщика — в 47—70%. Остальное время они были заняты выполнением подготовительных операций. Следовательно, иная, чем здесь, организация труда при отсутствии вентиляции может усугубить опасность профессиональных интоксикаций.
Работа по определению валового количества газов и пыли выполнялась в творческом содружестве со сварочным отделом Центрального научно-исследовательского института технологии и машиностроения (ЦНИИТМАШ).
В план исследования были включены наиболее распространенные в настоящее время в промышленности или намечающиеся для массового внедрения флюсы.
Характерным для этих флюсов является содержание соединений марганца (МпОа), плавикового шпата (СаРг) и окиси силиция (¿Юг).
2 ^ШШ'^^Г"
; Ммвстерст а ?драю«1рая.
СССР
Содержание марганца в 4 флюсах из 6, испытанных почти одинаково и колеблется в пределах от 34 до 47%; во флюсе ФЦ-7 содержится 24% марганца, а в состав флюса ФЦЛ-2 он совсем не входит. Больше всего плавикового шпата (5—7%) содержится во флюсах ОСЦ-45, ФЦЛ-2 и ФЦ-7, меньше (от 2 до 4%)—во флюсах ФЦ-6, ФЦ-9 и АН-348А. Окись силиция (вЮг) содержится во всех флюсах в пределах 36—45%. Остальные компоненты, входящие в состав флюсов,—СаО, М§0 и АЬОз не вызывают каких-либо опасений в отношении возможности загрязнения воздушной среды и воздействия на организм работающих.
Контрольный анализ химического состава флюсов, сделанный химической лабораторией ЦНИИТМАШ, показал, что содержание в них основных компонентов находится в пределах рецептуры.
Помимо пыли и газов, выделение которых в воздух обусловливается самим составом флюсов, в процессе автоматической сварки воздух ра> бочих помещений загрязняется также окисью углерода (СО) и окислами азота (№Оз). Выделение в воздух окиси углерода происходит ввиду образования в кратере электросварочной дуги (под флюсовой подушкой) газовой среды с большим содержанием СО. Окислы азота образуются из окружающего воздуха под влиянием высокой температуры дуги.
Для дальнейшей гигиенической оценки выделений, образующихся в процессе автоматической сварки под слоем флюса, анализы воздуха производились на фтористый водород (НР), окись углерода (СО), окислы азота (N205), соединения марганца (МпО и МпОг) и на пыль, содержащую кварц.
Экспериментальная работа по определению валового выделения газов и пыли производилась в одном из лабораторных помещений ЦНИИТМАШ. Автоматическую сварку производили стационарным аппаратом, предназначенным для трехфазной сварки, при скорости ее 15 м/час, силе тока 400, 750 и 900 А и напряжении 38—40У. При опытах со всеми флюсами (кроме ФЦ-7) работала одна сварочная головка. Электродная проволока применялась диаметром 4,5 и 6 мм. Как правило, слой флюса был толщиной, равной 10—12 диаметрам электродной проволоки и, следовательно, в наших опытах колебался от 40 до 80 мм; скорость подачи проволоки была 1,2 м в минуту.
Наплавляли горизонтальные швы на стальную пластину. При опытах с флюсом ФЦЛ-2 швы наплавляли на пластину из хромо-никелевой стали с применением аналогичной электродной проволоки.
Для улавливания газов и пыли, выделяющихся в процессе сварки, использовали флюсоотсос (Л) конструкции ЦНИИТМАШ (см. рисунок). Воздух из зоны сварки отсасывали с помощью стального насадка (В), площадь засасывающего отверстия которого составляла 2 700 мм2; этот насадок присоединили к прорезиненному шлангу диаметром 40 мм и длиной 4 м, а через него к флюсоотсосу.
Основную часть опытов проводили при количестве удаляемого воздуха в 170—180 м3/час. При расположении насадка на расстоянии 40—-50 мм от слоя флюса и на расстоянии 50—60 мм от электрода скорости засоса воздуха вблизи зоны сварки составляли, по данным специальных замеров, 1,7—2 м/сек. Такие скорости были вполне достаточны для полного улавливания выделяющихся пыли и газов.
Чтобы исключить возможность загрязнения газами и пылью воздуха самой лаборатории, к выхлопу флюсоотсоса присоединяли трубу, с помощью которой воздух, удаляемый из зоны сварки, выбрасывался в другое помещение.
Отбор проб в удаляемом воздухе производили в стальной трубке (Б) длиной 150 мм и диаметром 40 мм, соединяющей 2 конца шлангов; здесь же производили замеры объемов удаляемого воздуха. Периодически отбирали контрольные пробы в воздухе помещения лаборатории.
Схема экспериментальной установки
Валовое выделение пыли определяли весовым методом. В качестве фильтрующего материала использовали беззольные фильтры, вкладываемые в металлический патрон конструкции Е. И. Воронцовой. В уловленной на беззольные фильтры пыли определяли соединения марганца и силиция.
Кислородные соединения марганца определяли раздельно в виде низших (МпО) и высших окислов (МпСЬ, МпзСЬ) методом Ленинградского института гигиены труда и профессиональных заболеваний. Определение двуокиси кремния вели по методу И. С. Шерешевской.
Фтористый водород определяли колориметрически. В основу метода положена реакция образования комплексной соли РеРзЗЫаР при действии фтор-иона на родановое железо.
Окись углерода определяли общепринятым методом, основанным на окислении окиси углерода йодноватым ангидридом при температуре 130—150° и определении образовавшегося угольного ангидрида.
Окислы азота определяли методом, основанным на получении розовой окраски при действии азотной кислоты на реактив Грисса.
Всего было проведено 75 опытов. Продолжительность каждого опыта обусловливалась временем, необходимым для отбора проб воздуха. Было сделано свыше 300 анализов. Наибольшее количество опытов было проведено при сварке самым распространенным в промышленности флюсом ОСЦ-45, выделение газов и пыли при котором было максимальным.
Основные данные по валовому выделению газов в процессе автоматической сварки в мг/кг наплавленного металла приводятся в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что количество выделяющихся газов HF и СО при автоматической сварке, отнесенное к 1 кг наплавляемого металла, сравнительно мало отличается по отдельным исследованным флюсам и в среднем составляет: по HF от 30 до 40 мг и по СО — от 700 до 940 мг.
Исключение составляет флюс ОСЦ-45, валовое выделение газов при котором (по выплавке № 2) составляет в среднем: HF— 103 мг, СО — 1 473 мг. Во флюсе этой выплавки, по анализу химической лаборатории ЦНИИТМАШ, содержание CaF2 составляет около 5,7%, что вполне совпадает с установленными в настоящее время кондициями для этого флюса. Следует отметить, что результаты опытов, которые проводились с
2*
\9
Таблица 2. Выделение газов при автоматической сварке под флюсом в мг на 1 кг
наплавленного металла
НР СО к3о6
Наименование флюс» и режим сварки минимальная максимальная средняя минимальная л ео а £ С1 я К ее * В средняя минимальная максимальная 0! ее я ч о О-и
ОСЦ-45; 1=750 А, выплавка № 2..... 43 127 103 482 2 400 1 473 2,08 11,9 6,27
АН-348 А 1=750 А . . 21,7 65,5 36,5 267 1 170 714 1,34 2,07 1,43
ФЦ-7; 1=750 А (при одновременной работе двумя головками) . . 24,5 68,2 43,6 2,08 4,5 2,9
Ф11Л-2; 1=450 А . . . 23,2 38,7 30 540 1 390 945 — - 5,1
ФЦ-9; 1=756 А . . , 20,7 67,8 32,6 700 1 170 940 1,53 13,5 5,73
! ФЦ-6; 1—750 А ... | • 21 42,1 32,6 — — 575 — - -
флюсом ОСЦ-45 по выплавке № 1 (содержание СаРа— 8%) и по выплавке № 3 (содержание Сар2 — 4%), не приводятся в табл. 2, так как состав этих флюсов не соответствует общепринятым кондициям. Принципиально важно отметить, что разница в содержании СаРг по выплавке флюса ОСЦ-45 (4, 6 и 8%) при проведении опытной сварки отразилась на валовом выделении фтористого водорода, причем была получена полная закономерность, т. е. резкое увеличение выделений НР при выплавке № 1 (в среднем 239 мг) и большое снижение при выплавке № 3.
Представляло большой интерес выяснение вопроса, изменяются ли количественно выделения газов при сварке разной силой тока. Для этой цели были проведены специальные опыты с флюсом ОСЦ-45 одной и той же выплавки. Автоматическую сварку производили при силе тока 900 и 40.0. А со скоростью 15 м/час и при диаметрах электродной проволоки 4 и 6 мм. В результате этих опытов было установлено, что выделение газов на 1 кг наплавляемого металла при разной силе тока практически является одинаковым (в среднем по НР —42,5 и 49,2 мг), но в то же время валовое выделение газов, отнесенное к единице времени, при силе тока в 900 А и при увеличении количества наплавленного металла в 2 раза больше, чем при силе тока в 400 А. Полное подтверждение это получило и при опытах с флюсом ФЦ-7 при одновременной сварке двумя головками.
Все опыты показали сравнительную ничтожность выделений окислов азота
Весьма значительное влияние на выделения газов при автоматической сварке имеет стабилизирующая способность флюса: при недостаточно стабильном флюсе наблюдаются частые прорывы газов из кратера дуги. Детальный анализ полученного материала показал, что при опытах с флюсом ОСЦ-45, при которых число прорывов газов было наибольшим, валовое выделение НР на 1 кг наплавляемого металла превышало в два раза и более выделения при сварке в нормальных эксплуатационных условиях.
В процессе ведения автоматической сварки под слоем флюса выделение пыли происходит: а) при подаче флюса на место будущего шва; б) при самом процессе сварки, когда вместе с газами в воздух поступает
так называемый электросварочный аэрозоль — продукт возгонки расплавленного металла и флюса; в) с поверхности флюсовой подушки только что сваренного шва, когда мельчайшие частицы пыли, имеющиеся во флюсе, увлекаются в воздух тепловым потоком от дуги.
Общее количество пыли, выделявшейся при опытной сварке, в среднем составляло 147 мг на 1 кг наплавленного металла.
Полученные данные по валовому количеству выделяющихся окислов марганца и кремния на 1 кг наплавленного металла приводятся в табл. 3.
Из табл. 3 видно, что выделения в воздух соединений марганца при сварке флюсом ОСЦ-45 и при силе тока 750-900 А составляют на 1 кг наплавленного металла 29 — 30 мг, уменьшаясь до 20 мг при сварке силой тока 400 А. Увеличенное выделение окислов марганца при большой силе тока отчасти можно объяснить уносом тонко диспергированных частиц флюса с поверхности слоя флюса конвективными потоками при более интенсивном нагревании свариваемого металла. Подтверждением этому является наличие большого количества Мп02 в удаляемой пыли при опытах, когда сварку производили током в 750 и 900 А.
Значительно уменьшается выделение соединений марганца при сварке свежим, не бывшим в употреблении флюсом.
Пониженные выделения марганца также наблюдаются при сварке флюсом ФЦ-7, который
о
ю
00
О
с
О с
5
■ <и
* §
о ЕС
И Л
СО Ч
г 2
<и
<и
и а.
.
я °
™ -г
о> I о
5 и
* ч
г я -= г
0) <и
О с
| О)
г о
о х
ы л
ее Ч
а га
г
« г*
<и а.
а> | о х х X л X ч 3 М 2
4)
я
=с
<и
а.
и
о 1 2 2 га
« и
9 х ч и
•в- а,
«V
а) со
х о й „
га а и X
НИ
I 2.
о
СП
ю
ю
со*
ю г-Г
см
аГ
сэ
о
см
ю
я
о —<
см —
СМ •
00 см
ю
ьг
-ч-
см
со
С5
см
см
(-Г
< с
о о
ю и II
II п
ю ю
-а-
¿1
и и
О о
о о -ч-
о
ю
< с ° <э
»о ю
и о
-
3 ч
^ -е- д о
СО
ГГ в-
содержит в своем составе 23 — 24% МпО, т. е. в 1,8 раза меньше, чем флюс ОСЦ-45.
Валовое выделение БЮа колеблется от 33 до 60 мг на 1 кг наплавляемого металла, причем большие выделения имеют место при большей силе тока.
Гигиеническая характеристика условий труда в производственных условиях, а также лабораторные исследования воздуха показали, что при автоматической сварке в рабочее помещение выделяется значительное количество газов (НР и СО) и пыли главным образом окислов марганца. Несомненно, что в цехах, оборудованных автоматической сваркой, следует устраивать хорошо организованную вентиляцию — местную или общеобменного действия. С гигиенической точки зрения имеет все преимущества устройство местной вентиляции с отсосами вблизи сварочной головки. Что касается общеобменной вентиляции, то, согласно действующим санитарным нормам по строительному проектированию (НСП 101-51), расчет общеобменной вентиляции при автоматической сварке должен вестись путем суммирования объемов воздуха, потребных в отдельности для разбавления до предельно допустимой концентрации фтористого водорода, окиси углерода и окислов азота. Этот суммарный воздухообмен должен быть также проверен на его достаточность для разбавления соединений марганца до допустимых концентраций. Полученные материалы исследований дают возможность подойти расчетным путем к определению необходимых воздухообменов в рабочих помещениях. В табл. 4 приводятся расчеты воздухообменов по газам (НР, СО и №Об), а также по аэрозолям марганца и силиция.
Т а б л и ц а 4. Необходимый воздухообмен в рабочем помещении при автоматической сварке под слоем флюса для разбавления выделяющихся газов и пыли до уровня предельно допустимой концентрации
Необходимый воздухообмен в м3 на 1 кг наплавленного металла Воздухообмен в м3 на 1 кг по аэрозолям
Наименование флюса; режим сварки суммарно по всем газам (НР, СО, М306)
по НР по СО по К205 по соединениям марганца МпО-Ь МпОа по 8Ю2
ОСЦ-45; 1=750 - 900 А 103 49 1,25 153 100 27
ФЦ-7; 1=750 А сварка 2-мн головками . . . 44 7,5 0,6 52 24 25
АН-348 А; ФЦЛ-2; ФЦ-9; ФЦ-6 по усредненным данным при 1=7.50 А . . . . 32,9 26,5 1 60 80' 22
Из табл. 4 видно, что максимальный воздухообмен на 1 кг наплавляемого металла требуется при сварке с флюсом ОСЦ-45 силой тока 750—900 А. При сварке с другими флюсами потребный воздухообмен значительно меньше.
На основании полученных данных необходимый воздухообмен, согласно требованиям НСП 101-51, следует рассчитывать при сварке под
1 За исключением флюса ФЦЛ-2, в котором нет марганца.
флюсом ОСЦ-45 и ФЦ-7 на разбавление суммы выделяющися газов, а для всех остальных флюсов — на разбавление в воздухе соединений марганца.
Представляется целесообразным для электросварочных цехов, оборудуемых постами автоматической сварки (при отсутствии местной вытяжки), потребный воздухообмен подсчитывать отдельно для флюса 'ОСЦ-45 и отдельно для остальных флюсов типа АН-348А, ФЦЛ-2, ФЦ-9, ФЦ-6 и ФЦ-7. Проводить диференциацию в отношении величин необходимого воздухообмена для последних флюсов было бы совершенно ненужным, ввиду сравнительно небольшой разницы в полученных величинах валового выделения газов и пыли.
Учитывая требования НСП 101-51, при оборудовании электросварочных цехов только общеобменной вентиляцией величина воздухообмена должна быть, по нашему мнению, не менее: 150 м3 на 1 кг наплавленного металла при сварке под флюсом ОСЦ-45 и 100 м3 на 1 кг наплавленного металла с флюсами типа АН-348 А, ФЦЛ-2, ФЦ-9, ФЦ-6 и ФЦ-7. Вытяжные отверстия при этом следует устраивать из верхней зоны рабочего помещения.
Более эффективным мероприятием для рабочих, непосредственно обслуживающих автоматическую сварку, было бы, как мы уже говорили, устройство местной вытяжной вентиляции, с расположением засасывающего патрубка вблизи сварочной головки. Опыты по определению валового выделения газов показали, что уже при количестве удаляемого воздуха в 160—190 м3/час на расстоянии около 50—60 мм от зоны аварки все газы и пыль полностью отсасывались посредством небольшого вытяжного патрубка. Установить такой патрубок стационарно, видимо, не представило бы больших затруднений. Во всяком случае этот вопрос может быть окончательно решен только экспериментальным путем. В частности, для решения вопроса о местной вытяжной вентиляции при автоматической сварке следует использовать устройство местного отсоса, совмещенного с удалением флюса.
Выводы
1. Автоматическая сварка под слоем флюса сопровождается выделением в рабочие помещения газов (фтористого водорода, окиси углерода, окислов азота) и пыли, наиболее неблагоприятными составными частями которой являются соединения марганца и кремния.
2. Количество выделяющихся газов и пыли зависит от состава флюса, его стабилизующей способности и от количества металла, наплавленного в единицу времени.
3. Наибольшие валовые выделения газов и пыли наблюдались при флюсе ОСЦ-45; флюсы АН-348 А, ФЦЛ-2, ФЦ-6, ФЦ-7 и ФЦ-9 характеризуются значительно меньшими валовыми выделениями на 1 кг наплавленного металла.
4. В цехах, оборудованных постами автоматической сварки, одним из важных мероприятий по улучшению условий труда является устройство достаточно эффективной вентиляции местного и общеобменного действия.
При устройстве общеобменной вентиляции воздухообмен с учетом требований НСП 101-51 на 1 кг наплавленного металла должен составлять: а) при сварке под флюсом ОСЦ-45— 150 м3, б) при сварке под •флюсом других исследованных марок— 100 м3.
Вытяжные отверстия следует устраивать в верхней зоне рабочего помещения.
При устройстве местной вентиляции объемы вытяжки должны быть около 200 м3/час на один пост при расположении всасывающего насадка вблизи сварочной головки. При этом расчеты на общеобменную вентиляцию значительно снижаются в соответствии с эффективностью местных отсосов.
-АЛ -йг
Р. В. Борисенкова
О токсичности производственной пыли марганцовых сплавов
Из кафедры гигиены труда I Московского ордена Ленина медицинского института
Предметом нашего исследования являлась пыль сплавов, содержащих марганец, — ферромарганца и силикомарганца. При этом мы исходили из необходимости выяснить, сохраняет ли входящий в сплав марганец присущее ему токсическое действие, и если оно сохранено, то не происходит ли изменение степени токсичности его.
В целях контроля за действием пыли сплавов мы изучали токсичность соединений марганца и железа (двуокись марганца и окись железа).
Ферромарганец, как и другие важнейшие ферросплавы, широко применяется в металлургической промышленности, в производстве качественных электродов и ряде других производств (для получения чистых металлов). При ряде операций, связанных с применением ферромарганца и других сплавов, может происходить выделение пыли сплава в воздух помещения. Приготовление обмазки качественных электродов также связано с возможным выделением пыли отдельных компонентов обмазки, в том числе и ферромарганца, который может содержаться в некоторых обмазках в количестве до 79%.
Наши исследования запыленности воздуха при операциях переработки ферромарганца и марганцевой руды на заводе металлических электродов показали также наличие значительного количества пыли при этих процессах.
Для решения вопроса о токсичности пыли ферромарганца необходимо было провести экспериментальные исследования. На токсичность вещества, как известно, влияет его растворимость. Поэтому пыль всех изучаемых веществ была исследована в отношении возможности перехода марганца в различные жидкие среды.
Мы определяли растворимость интересующих нас веществ в дестил-лированной воде, 0,22% растворе соды, 0,3% растворе соляной кислоты и 0,25 н. растворе молочной кислоты, т. е. в средах, близких по рН к биологическим, а также в желудочном соке. Определение производили следующим образом. Навеску вещества 100 мг помещали в колбу, заливали 50 мл растворителя и ставили на сутки в термостат при 37°. Результаты исследований представлены в таблице.
Из приведенных данных видно: 1) марганец, входящий в сплав, способен переходить в раствор; 2) наиболее растворим марганец в сплаве марганца с железом, меньше — с кремнием, относительно мало растворима двуокись марганца; 3) наибольшей растворимостью марганец обладает в молочной кислоте и желудочном соке.
В опытах на животных мы поставили задачу изучить функциональные сдвиги в организме под воздействием исследуемых веществ, учиты-
