CC BY
2НАУЧНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL ARTICLE
УДК 614.842.615
DOI 10.25257/FE.2024.3.89-95
© А. О. СТРУГОВ1
1 Главное управление МЧС России по Белгородской области, Белгород, Россия
Гидрогазодинамика компрессионной пены при тушении пожаров на объектах энергетики
АННОТАЦИЯ
Тема. Исход тушения напрямую зависит от подачи необходимого и достаточного количества огнетушащих веществ на тушение. Анализ характеристик современных средств тушения пожаров и исследований в данной области показал, что при тушении пожаров на объектах энергетики использование воды не всегда целесообразно, а особенности применения иных средств, таких как, например, компрессионная пена до конца не изучены. В статье изложены результаты исследований и математического моделирования гидрогазодинамики компрессионной пены при подаче по пожарным напорным рукавам при тушении пожаров на объектах энергетики.
Методы. При проведении исследований использовался разработанный измерительный комплекс и разработанные программы и методики экспериментов. Для численного моделирования применялись существующие точные модели математической оценки гидрогазодинамических параметров двухфазных сред.
Результаты. В результате экспериментального исследования и математического моделирования получены показатели потери давления по длине рукавной линии при подаче ком-
прессионной пены в широком диапазоне кратности от 2 до 20. Относительное отклонение результатов составило не более 7 %.
Область применения результатов. Полученные результаты и проведение дальнейших исследований имеют практическую значимость в повышении эффективности работы подразделений пожарной охраны при выполнении задач по тушению пожаров.
Выводы. Проведённые исследования позволили получить данные, применение которых в практической деятельности подразделений пожарной охраны позволит оценить возможности подразделений пожарной охраны при составлении документов предварительного планирования для критически важных объектов, в том числе объектов энергетики, и повысить эффективность тушения пожаров.
Ключевые слова: пожар, авария, насосно-рукавные системы, пожаротушение, кратность, массовый расход, измерительный комплекс, потери давления
© A.O. STRUGOV1
1 EMERCOM of Russia Main Office for Belgorod region, Belgorod, Russia
Fluid and gas dynamics of the compressed air foam for extinguishing fires at power facilities
ABSTRACT
Purpose. The success of fire extinguishment directly depends on discharging the necessary and sufficient amount of extinguishing agents onto the fire. Analysis of the characteristics of modern extinguishing agents and the research works in this area has shown that when extinguishing fires at power facilities the application of water is not always appropriate, and the specifics of using other means, such as, for example, compressed air foam, have not been fully studied. The article presents the findings of the research and mathematical modeling of fluid and gas dynamics of compressed air foam through delivery hoses when extinguishing fires at power facilities.
Methods. The developed measuring system, programmes and experimental techniques have been applied in the research. Existing accurate models of mathematical evaluation of fluid and gas dynamics parameters of two-phase medium have been applied for numerical modelling.
Findings. As a result of experimental study and mathematical modeling pressure loss indicators have been
obtained along the hose line length when compressed air foam is supplied in a wide range of expansion from 2 to 20. The relative deviation of results has been no more than 7 %.
Research application field. The obtained results and further research have practical significance in improving the efficiency of fire service units in performing firefighting tasks.
Conclusions. The conducted research allowed obtaining data and their application in practical activity of firefighting units will make it possible to evaluate the capacity of firefighting units in preparing preliminary planning documents for critical facilities, including power facilities, and increase the efficiency of fire extinguishment.
Key words: fire, incident, hose and pump systems, fire extinguishment, expansion, mass flow rate, measuring system, pressure loss
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
ВВЕДЕНИЕ
Энергетический комплекс представляет собой одну из ключевых отраслей современной экономики, определяющую многие аспекты глобального и национального развития.
В мировом масштабе отмечается значительный рост использования возобновляемых источников энергии - солнечной и ветровой. Современные технологические достижения позволили значительно повысить эффективность производства энергии и снизить себестоимость энергии, получаемой из возобновляемых источников. Этот процесс сопровождался значительным снижением выбросов углекислого газа, что является важной частью глобальной стратегии декарбонизации.
С другой стороны, российская энергетическая система продолжает опираться на традиционные источники энергии, такие как нефть и газ. Россия остаётся одним из крупнейших мировых экспортеров углеводородов, что обеспечивает ей значительные доходы и стратегическое влияние на мировые энергетические рынки. Центральное место в энергетическом балансе страны продолжают занимать углеводороды, в то время как темпы роста сектора возобновляемых источников энергии в России значительно отстают от мировых тенденций.
Лидирующую позицию в производстве электроэнергии занимают теплоэлектростанции, 80 % электроэнергии вырабатывается на угольных электростанциях, а в мировой электроэнергетике на долю ТЭС приходятся более 60 % от добываемой энергии.
На долю гидроэлектростанций и атомной энергетики приходится около 15 % и 12 % от мировой добычи электроэнергии соответственно [1, 2].
В силу стремительного роста энергетического комплекса, все страны мира обеспокоены вопросом обеспечения энергетической безопасности. Безопасность энергетического комплекса является важнейшей составляющей национальной безопасности страны.
Быстрое развитие энергетики повысило актуальность проблем, связанных с обеспечением пожарной безопасности электроустановок во всех режимах работы, включая и аварийные. Высокий уровень изношенности оборудования приводит к отказам и неисправностям электроустановок. Одним из главных задач обеспечения пожарной безопасности на объектах энергетического комплекса является определение горючей нагрузки и методов её тушения. Практика прошлых лет показала, что пожары и аварии на объектах электроэнергетики ликвидируются с большей трудностью, чем на
других объектах, что приводит к непоправимому ущербу государству.
При тушении пожара основным фактором эффективности является время, а именно его количество, которое требуется для локализации и ликвидации пожара. Чем оно больше, тем продолжительнее свободное развитие пожара и, следовательно, значительнее последствия и материальный ущерб.
Каждый объект электроэнергетики имеет свою специфику и особенности технологического процесса. Различаются и способы их тушения.
Одной из приоритетных задач подразделений пожарной охраны при тушении пожаров на объектах энергетики является ограничение распространения пламени пожара с последующей его ликвидацией. От эффективности и слаженности действий личного состава, участвующего в тушении пожара, напрямую зависят человеческие жизни. Это связано не только с опасностью травмирования и гибели людей, находящихся на объекте при тушении пожаров, но также с риском перебоев в подаче электропитания, отключения подачи электро-и теплоэнергии для обеспечения жизнедеятельности населения. Исход тушения пожара напрямую зависит от обеспечения подачи необходимого и достаточного количества огнетушащего вещества (ОТВ). Немаловажным является и выбор ОТВ.
При тушении большинства пожаров основным используемым ОТВ является вода. Однако её эффективность при тушении пожаров на объектах энергетики может подвергаться сомнению из-за особенностей пожарной нагрузки этих объектов [3].
Основную горючую нагрузку на объектах энергетики составляют полимерные материалы, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, трансформаторные и машинные масла, тушение которых водой не только бесполезно, но и может привести к значительному ухудшению обстановки на пожаре. В таких случаях подразделениями применяются водные растворы пенообразователей и смачивателей для повышения эффективности пожаротушения [4].
Для транспортировки ОТВ к месту пожара применяются насосно-рукавные системы пожарных напорных рукавов. При движении ОТВ по длине рукавной линии внутри линии возникают гидравлические сопротивления потоку ОТВ и, как следствие, снижаются расходные характеристики при тушении пожара. Это ведёт к недостаточности огнетушащего вещества, поступающего на тушение, и дальнейшему развитию пожара. На протяжении многих лет учёные проводили исследования по оценке гидравлических сопротивлений и напорно-расходных характеристик разных ОТВ
при тушении пожаров. Однако современные методы и способы тушения пожаров, в частности, с применением компрессионной пены, не изучались, либо исследования были направлены на решение других задач в области пожаротушения [3-6]. Таким образом, вопрос изучения гидрогазодинамических характеристик современных ОТВ с целью совершенствования способов и методов тушения пожаров и снижения материального ущерба от них продолжает быть актуальным.
ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
В связи с поставленной проблемой, основываясь на опыте учёных в данной области, был разработан измерительный комплекс для оценки гидрогразодинамических характеристик компрессионной пены при её движении по напорным пожарным рукавам.
Комплекс состоит из рукавных вставок для подключения в насосно-рукавную систему, предназначенных для измерения давления в ней в процессе подачи компрессионной пены, а также параметров температуры ОТВ (рис. 1).
Рукавные вставки представляют собой стальной оцинкованный трубопровод с гладкой внутренней поверхностью для снижения гидрогазодинамических потерь по длине рукавной вставки, с накрученными рукавными головками муфтовыми ГМ-50 в соответствии с ГОСТ. Длина рукавной вставки принята 20 см, что также снижает внутреннее сопротивление потоку подаваемого ОТВ.
Рукавные вставки оснащены манометрами со встроенными датчиками температуры для проведения одновременных измерений. При произведении замеров точность измерения температуры составляет до 0,01 °С, а показатели давления с точностью до 0,001 кПа. Диапазон измерений от 0 до 5 000 кПа.
Датчики оснащены автономными источниками питания (аккумуляторами), которые позволяют сохранять работоспособность и непрерывную передачу данных в течение 6 месяцев с установленной скоростью передачи 1 измерение в секунду.
Особенностью рукавных вставок является то, что они способны передавать данные с помощью встроенной в них радиоканальной системы со скоростью до 120 измерений в минуту на расстояния до 1 км на открытой местности. Для передачи используется радиоканальные сети 2,4/5,0 ГГц.
При выходе из строя радиоканальной системы устройства дублируют получаемые показатели во внутреннюю память для последующего извлечения и обработки.
Рисунок 1. Рукавная вставка измерительного комплекса Figure 1. Hose insert of a measuring system
Корпус датчиков выполнен в пылевлагоза-щищённом исполнении IP 68, что позволяет избежать попадания влаги при проведении эксперимента и выхода из строя устройства и сохранение работоспособности даже при полном погружении на глубину до 10 м даже в агрессивные среды поверхностно-активных веществ, таких как растворы пенообразователей. В качестве приёмного устройства используется приёмный блок, подключаемый к ноутбуку/компьютеру с помощью кабеля USB 2.0 (рис. 2).
Для хранения и обработки данных разработана программа для ЭВМ, позволяющая производить запись показателей температуры и давления с каждой рукавной вставки с установленной скоростью и точностью.
Общая схема предложенного измерительного комплекса представлена на рисунке 3.
Для исследований по оценке гидрогазодинамических характеристик компрессионной пены и получения высокоточных показателей целесообразно применение разработанного измерительного комплекса.
Одним из основных параметров расчёта и оценки параметров компрессионной пены является её массовый расход. Показатели массового расхода и плотности учитываются во всех существующих моделях расчёта гидрогазодинамики двухфазных сред.
Так как компрессионная пена это двухфазная среда с изменяемыми параметрами кратности в широком диапазоне от 2 до 20, показатели её массового расхода представляют большой интерес с точки зрения расширения области её исследования.
Для каждого показателя кратности проводилась серия из трёх экспериментов для последующей оценки средних показателей результатов исследований.
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
Рисунок 2. Приёмный блок измерительного комплекса Figure 2. Receiving unit of the measuring system
По результатам проведённых исследований массового расхода была выявлена зависимость массового расхода от кратности компрессионной пены (см. рис. 4). Было определено, что с увеличением кратности массовый расход снижается. Это связано, в первую очередь, со снижением количества водного раствора пенообразователя, подаваемого в систему при получении компрессионной пены.
При проведении эксперимента оценивались следующие параметры:
- длина рукавной линии;
- давление на входе в рукавную линию;
- давление на выходе из исследуемого рукава;
- расход полученной компрессионной пены;
- расход воды;
- расход пенообразователя;
- температура компрессионной пены;
- объёмные характеристики компрессионной пены.
При проведении экспериментальных исследований проводились замеры потери давления по длине рукавной линии при подаче по ней в качестве огнету-шащего вещества компрессионной пены. Некоторые результаты исследований представлены в таблице 1.
Компрессионная пена, движущаяся по насос-но-рукавным системам пожарных напорных рукавов, с точки зрения законов гидравлики является двухфазным потоком [7, 8]. Теория течения таких потоков настолько малоизучена, что в большинстве исследований либо используются стандартные формулы традиционной гидравлики, либо усреднённые модели гидрогазодинамики [9, 10]. Это приводит к значительным погрешностям измерений. При транспортировке газожидкостного потока по трубопроводу для нужд потребления погрешность в инженерных расчётах 15 % может незначительно влиять на исход решаемой задачи. Но при подаче ОТВ на тушение пожара такая погрешность может привести к серьёзным
последствиям. Так, например, при прокладке рукавной линии 300 м погрешность 15 % приводит к ошибке в 45 м, что равносильно прокладке более 2 пожарных напорных рукавов. Это значит, что при прокладке рукавной линии может не хватить огнетушащих веществ, подаваемых на тушение пожара, что приведет к распространению пожара и возможной гибели личного состава подразделений пожарной охраны.
Поэтому расчёты параметров гидрогазодинамики компрессионной пены необходимо проводить с помощью более точных методик [11-14].
Общий перепад давления между двумя сечениями канала, в котором движется парожидкост-ный поток (так же, как и при движении однофазной среды), складывается из перепадов, связанных с необходимостью преодолеть гравитационную силу Аргр, потери на трение Артр и местные сопротивления АрМС, а также из потерь на ускорение
Регистратор
CAFS
2.1
2.3
¿Xgl
Рисунок 3. Схема измерительного комплекса для оценки гидрогазодинамики компрессионной пены: 1 - установка подачи компрессионной пены; 2 - рукавные вставки для измерения давления и температуры; 3 - регистратор данных с ноутбуком; 4 - исследуемые напорные рукава; 5 - перекрывной ствол Figure 3. Scheme of the measuring system for assessing the fluid and gas dynamics of the compressed air foam: 1 - compressed air foam supply unit; 2 - hose inserts for measuring pressure and temperature; 3 - data logger with a laptop; 4 - delivery hoses under test; 5 - shut-off nozzle
2,2 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2
42,20
.1,69
1,39
L,18
\o 96
9 0, 77
8^,5 9 0,5
2 4 6 8 10 12 14 16 Кратность компрессионной пены
Рисунок 4. Результаты исследований массового расхода компрессионной пены
Figure 4. Results of the studies on the mass flow rate of compressed air foam flow
3
2
5
4
0
18
20
фаз Лруск, теряемого в связи с изменением скоростей жидкой и паровой фаз (потери на ускорение), Лрпер - потери давления на перепад высот. Таким образом:
Ар = Дрф +ЛЛр+Дрмс+Лруск +Лрпер.
Общее значение Лргр устанавливается по величинам, рассчитанным для отдельных участков. При этом для каждого участка эту составляющую определяют по среднему значению X:
= (*Рг + О-■*)Рж )д1яЬм,
где Ь - длина участка линии, м; а - угол наклона участка канала по отношению к горизонтали, X - истинное газосодержание в смеси; д - ускорение свободного падения ~ 9,81 м/с2; р - плотность газовой и жидкой фаз соответственно.
Для стационарного потока, когда к тому же можно пренебречь потерями давления на ускорение вследствие фазовых превращений, а также с учётом неразрывности потока и зависимости для плотности смеси данные потери давления на трение Лрт определяются по формуле:
ApTp^(Rec)
/
2^РжО-Ф) + РГФ
где ф - относительная объёмная концентрация; X - гидравлическое сопротивление при трении
о стенки рукава при заданном числе Рейнольдса; иг - скорость потока газа, м/с; С - диаметр трубопровода, м.
Потери давления на местных сопротивлениях рассчитываются по формуле:
ЛЯмест = С
м 1-ф'
где £с - коэффициент гидравлического сопротивления выхода двухфазного потока из трубопровода = 1,2; ис - скорость потока смеси.
Потери давления при разности движения фаз двухфазного потока определяются по формуле:
Потери давления при движении потока по участку с перепадом высот Лрпер определяются по
формуле:
АРпер = Ржв^г cosa,
где Лг - относительный перепад высоты при прокладке рукавной линии; а - угол наклона рукавной линии при перепаде.
Следовательно, сравнив результаты расчёта гидрогазодинамических параметров компрессионной пены по вышеизложенной методике и экспериментальные данные получили сравнительные
Таблица 1 (Table 1)
Результаты экспериментальных исследований потерь напора при подаче компрессионной пены Results of experimental studies of pressure losses during compressed air foam supply
Кратность Показатель давления датчик № 2.1, кПа Показатель давления датчик № 2.2, кПа Показатель давления датчик № 2.3, кПа Потери давления №2.1-№2.2, кПа Потери давления №2.2-№2.3, кПа Потери давления №2.1-№2.3, кПа Средние потери давления на 20 м, кПа
2 618,083 610,923 603,868 7,16 7,055 14,215 7,108
4 628,215 622,57 616,856 5,645 5,714 11,359 5,680
6 628,215 622,894 617,599 5,321 5,295 10,616 5,308
8 638.348 633,192 628,061 5,156 5,131 10,287 5,144
10 668,745 663,722 658,686 5,023 5,036 10,059 5,030
12 628,215 623,181 618,147 5,034 5,034 10,068 5,034
14 618,083 613,197 608,263 4,886 4,934 9,82 4,910
16 628,215 623,54 618,888 4,675 4,64 9,327 4,658
18 638.348 633,721 629,014 4,627 4,507 9,334 4,567
20 648,48 644,034 639,511 4,446 4,523 8,969 4,485
FIRE AND EMERGENCIES: PREVENTION, ELIMINATION. 2024. No. 3
показатели относительного отклонения результатов (см. табл. 2).
Как видно из представленной таблицы сравнения результатов, относительное отклонение результатов экспериментальной оценки и математического моделирования не превысило 7 % что может говорить об адекватности выбранной модели и получении более точных результатов оценки. Стоит отметить, что проведённые исследования
и полученные результаты справедливы в условиях температурного диапазона эксплуатации выше 5 °С и не учитывают возможные процессы стратификации потока по длине рукавной линии и потери давления при отрицательных температурах окружающей среды. Стратификация и определение гидрогазодинамических потерь по длине рукавной линии при подаче компрессионной пены в условиях низких температур остается неисследованной областью.
Таблица 2 (Table 2)
Сравнение результатов расчётов с помощью математической модели с результатами экспериментов по определению потери давления по длине рукавной линии Comparison of the calculations results using the mathematical model with the results of experiments on determining pressure loss along the hose line length
Кратность компрессионной пены Расчетные значения потери давления на 1 пожарный рукав, кПа/20 м Средние экспериментальные значения потери давления на 1 пожарный рукав, кПа/20 м Относительное отклонение результатов, %
2 7,003 7,108 5,22
4 5,749 5,680 3,47
6 5,188 5,308 6,00
8 5,016 5,144 6,37
10 5,002 5,034 1,37
12 4,926 5,030 5,40
14 4,798 4,910 5,60
16 4,532 4,664 6,27
18 4,460 4,667 5,35
20 4,348 4,485 6,82
ВЫВОДЫ
Применение в практической деятельности данных по гидрогазодинамическим характеристикам подачи компрессионной пены, представленных в данной статье, позволит повысить эффективность подразделений пожарной охраны и на этапе предварительного планирования обеспечить подачу необходимого и достаточного
количества огнетушащих веществ для тушения пожаров. Кроме того использование современных технологий пожаротушения позволит не только минимизировать затраты времени на ликвидацию пожаров, но и существенно снизить материальный ущерб за счёт более оперативного и эффективного реагирования на пожар, а также повысить безопасность личного состава, участвующего в тушении.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ
1. Зуев С. М, Коняхина А. П., Соколова Т. Ю, Хаустова Е. В. Перспективы развития электроэнергетики в мире // Энергетика: состояние, проблемы, перспективы: материалы XIV Всероссийской научно-технической конференции. Оренбург, 2023. С. 67-73.
2. Шонина Д. Е., Нечаев И. С. Особенности и проблемы развития мировой электроэнергетики: непосредственный // Молодой ученый. 2019. № 16 (254). С. 41-43.
3. Федяев В. Д. Гидродинамика компрессионной пены при тушении пожаров на объектах энергетики // Пожары и чрезвычайные ситуации: предотвращение, ликвидация. 2017. № 3. С. 44-48. 001:10.25257/РБ.2017.3.44-48
4. Алешков М. В., Ройтман В. М, Воевода С. С., Федяев В. Д. [и др.] Применение компрессионной пены при тушении пожаров в зданиях повышенной этажности // Пожары и чрезвычайные
ситуации: предотвращение, ликвидация. 2019. № 3. С. 59-62. D0I:10.25257/FE.2019.3.59-62
5. Камлюк А. Н, Навроцкий О. Д., Грачулин А. В. Тушение пожаров пеногенерирующими системами со сжатым воздухом // Вестник Университета гражданской защиты МЧС Беларуси. 2017. Т. 1. № 1. С. 44-53.
6. Gordon J. R. Compressed Air Foam for Structural Fire Fighting: A Field Test. Boston, Massachusetts. 1994. 29 p.
7. Brinkley J., Depew R. Capabilities and limitations of compressed air foam systems (CAFS) for structural firefighting // The Fire Protection Research Foundation. 2012. 58 p.
8. Bruce E. Poling, John M. Prausnitz, John P. O'Connell. The properties of gases and liquids. 5th edition. McGraw-Hill Book Company. New York, 2001, 768 p.
9. Картушинский А. И., Михаэлидес Э. Э, Руди Ю. А, Тислер С. В., Щеглов И. Н. Численное моделирование двумерной вертикальной двухфазной турбулентной струи // Известия российской академии наук. Механика жидкости и газа. 2012. № 6. C. 99-108.
10. Петров В. Н, Соловьёв В. Г., Малышев С. Л., Махоткин И. А. Расчёт параметров пузырькового режима течения газожидкостного потока для эффективного управления процессом добычи углеводородного сырья // Вестник технологического университета. 2015. № 21. Т. 18. С. 49-52.
11. Фаттахаев Р. М, Назаров А. А, Поникаров С. И. Методы моделирования гидродинамики // Вестник Казанского технологического университета. 2014. Т. 17. № 11. С. 106-107.
12. Chisholm D. Flow of compressible two-phase mixtures through sharp-edged orifices // Journal of Mechanical Engineering Science. 1967. Vol. 23(1). Pp. 45-48.
13. Murdoch J. W. Two-Phase Flow Measurements with Orifices // Journal of Basic Engineering. 1962. Vol. 84. Pp. 419-433.
14. Слабнов В. Д. Сравнение гидродинамических показателей численных решений задач оптимального регулирования и прогнозирования процесса извлечения нефти из неоднородного пласта. Вестник технологического университета. 2015. Т. 18. № 10. С. 150-154.
REFERENCES
1. Zuev S.M., Konyakhina A.P., Sokolova T.Yu., Khaustova E.V. Prospects for the development of electric power industry in the world. In: Energetika: sostoianie, problemy, perspektivy: materialy XIV Vserossiiskoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii [Energetika: state, problems, prospects: materials of the XIV All-Russian Scientific and Technical Conference]. Orenburg, Orenburg State University Publ., 2023, pp. 67-73.
2. Shonina D.E., Nechaev I.S. Peculiarities and problems of development in the world electric power engineering. Molodoi uchenyi - Young Scientist. 2019, no. 16 (254), pp. 41-43 (in Russ.).
3. Fedyaev V.D. Hydrodynamics of compression foam at extinguishing fires at power engineering facilities. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and Emergencies: Prevention, Elimination. 2017, no. 3, pp. 44-48 (in Russ.). DOI:10.25257/FE.2017.3.44-48
4. Aleshkov M.V., Roitman V.M., Voevoda S.S., Fedyaev V.D. [et al.] The use of compression foam in extinguishing fires in high-rise buildings. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and Emergencies: Prevention, Elimination. 2019, no. 3, pp. 59-62 (in Russ.). D0I:10.25257/FE.2019.3.59-62
5. Kamluk A.N., Nawrocki A. D, Grachulin A.V. Fire extinguishing by compressed air foam systems. Vestnik Universiteta grazhdanskoi zashchity MChS Belarusi - Bulletin of the University of Civil Protection of the Ministry of Emergency Situations of Belarus. 2017, vol. 1, no. 1, pp. 44-53 (in Russ.).
6. Gordon J.R. Compressed Air Foam for Structural Fire Fighting: A Field Test. Boston, Massachusetts. 1994. 29 p. (in Eng.).
7. Brinkley J., Depew R. Capabilities and limitations of compressed air foam systems (CAFS) for structural firefighting. The Fire Protection Research Foundation. 2012. 58 p. (in Eng.).
8. Bruce E. Poling, John M. Prausnitz, John P. O'Connell. The properties of gases and liquids. 5th edition. McGraw-Hill Book Company. New York, 2001, 768 p. (in Eng.).
9. Kartushinskii A.I., Michaelides E.E., Rudi Y.A., Tisler S.V., Shcheglov I.N. Numerical modeling of a two-dimensional vertical turbulent two-phase jet. Izvestiia rossiiskoi akademii nauk. Mekhanika zhidkosti i gaza - Fluid Dynamics. A Journal of Russian Academy of Sciences, 2012, no. 6, pp. 99-108 (in Russ.).
10. Petrov V.N., Solovyov V.G., Malyshev S.L., Makhotkin I.A. Calculation of the parameters of the bubble regime of the gas-liquid flow for effective control of the hydrocarbon production process. Vestnik tekhnologicheskogo universiteta - Herald of technological university, 2015, no. 21, vol. 18, pp. 49-52 (in Russ.).
11. Fattakhov R.M., Nazarov A.A., Ponikarov S.I. Methods of modeling hydrodynamics. Vestnik Kazanskogo tekhnologicheskogo universiteta - Bulletin of the Kazan Technological University, 2014, vol. 17, no. 11, pp. 106-107 (in Russ.).
12. Chisholm D. Flow of compressible two-phase mixtures through sharp-edged orifices. Journal of Mechanical Engineering Science, 1967, vol. 23(1), pp. 45-48 (in Eng.).
13. Murdoch J.W. Two-Phase Flow Measurements with Orifices. Journal of Basic Engineering. 1962, vol. 84, pp. 419-433 (in Eng.).
14. Slabnov V.D. Comparison of hydrodynamic parameters of numerical solutions to problems of optimal regulation and forecasting of the process of oil extraction from an inhomogeneous reservoir. Vestnik tekhnologicheskogo universiteta - Herald of technological university, 2015, vol. 18, no. 10, pp. 150-154 (in Russ.).
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРЕ Александр Олегович СТРУГОВ Н
Начальник службы пожаротушения Главное управление МЧС России по Белгородской области SPIN-код: 6034-0052 Н [email protected]
Поступила в редакцию 08.09.2024 Принята к публикации 18.09.2024
Для цитирования:
Стругов А. О. Гидрогазодинамика компрессионной пены при тушении пожаров на объектах энергетики // Пожары и чрезвычайные ситуации: предупреждение, ликвидация. 2024. № 3. С. 89-95. 001:10.25257/РБ.2024.3.89-95
INFORMATION ABOUT THE AUTHOR Aleksander O. STRUGOVH
Chief of Fire Fighting Service
EMERCOM of Russia Main Office for Belgorod region
SPIN-cod: 6034-0052
Received 08.09.2024 Accepted 18.09.2024
For citation:
Strugov A.O. Fluid and gas dynamics of the compressed air foam for extinguishing fires at power facilities. Pozhary i chrezvychaynyye situatsii: predotvrashcheniye, likvidatsiya - Fire and emergencies: prevention, elimination. 2024, no. 3, pp. 89-95 (in Russ.). DOI:1Q.25257/FE.2Q24.3.89-95
