Гидравлические и тепломассобменные испытания сотовой насадки Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

_ВЕСТНИК ПНИПУ_

2019 Химическая технология и биотехнология № 2

DOI: 10.15593/2224-9400/2019.2.08 УДК 66.048.37

А.С. Карпенко, М.Г. Беренгартен, Л. А. Юдина, А.С. Пушнов

Московский политехнический университет

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ И ТЕПЛОМАССОБМЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ СОТОВОЙ НАСАДКИ

Разработана новая конструкция сотовой насадки, по своей энергоэффективности превосходящая аналогичную. В основу предлагаемой конструкции сотовой насадки положен равносторонний шестиугольник, каждая сторона которого равна 6 мм. Испытания насадки проводили в колонне 196x196 мм, изготовленной из оргстекла. Общая высота насадки в колонном аппарате составляла 520 мм. Слои насадки в виде 4 отдельных блоков высотой 85 мм располагали в аппарате с зазором 10 мм и смещением друг относительно друга по высоте колонны, что позволяло максимально использовать «входные эффекты» и создавало оптимальные условия для разрыва пленки жидкости между соседними по высоте слоями насадки. В качестве рабочего газа использовали атмосферный воздух при температуре 20-22 оС. Расход воздуха изменяли от 60 до 484 м3/ч. Потери напора в колонном аппарате с испытуемой насадкой измеряли с помощью водяных стеклянных U-образных манометров. Плотность орошения qx, составляла 20; 40; 60; 80; 100; 120 и 135 м 3/(м2-ч). Для проведения массобменных испытаний сотовой насадки использовали абсорбер диаметром 80 мм. Высота рабочей части колонны 1800 мм. Регенератор диаметром 123 мм. Высота сотовой насадки 1300 мм. Диаметр блоков сотовой насадки составлял 70-74 мм. Равномерное распределение жидкости в поперечном сечении колонны обеспечивалось с помощью душа и слоя насадки из керамических колец Ра-шига 15x15 мм.

Результаты опытов по изучению орошаемой сотовой насадки показали, что при скоростях газового потока w0 & 2,0 м/с режим подвисания (захлебывания) наступает при плотности орошения qx: в диапазоне от 20 до 60 м3/(м2-ч). При плотности орошения qx: от 60 до 135 м3/(м2ч) наблюдается более плавный характер зависимости AP = f(w0).

Ключевые слова: регулярная насадка, гидравлическое сопротивление, тепломассообмен.

A.S. Karpenko, M.G. Berengarten, L.A. Iudina, A.S. Pushnov

Moscow Polytechnic University

HYDRAULIC HEAT AND MASS TRANSFER TESTING IN THE NOZZEL THE FORM OF HONEYCOMBS

A new design of the cellular attachment has been developed in terms of its energy efficiency, which is superior to that of the same. The design of the proposed design of the cellular attachment is based on an equilateral 6-square, whose sides are 6 mm. The nozzle tests were carried out in a 196x196 mm column made of plexiglass. The total height of the nozzle in the column apparatus was 520 mm. Layers of the nozzle in the form of 4 separate blocks with a height of 85 mm were placed in the apparatus with a gap of 10 mm and offset relative to each other along the height of the column, which allowed maximum use of «input effects" and created optimal conditions for breaking the liquid film between adjacent layers of the nozzle . Atmospheric air at a temperature of 20 ^ 22 °С was used as a working gas. Air consumption was varied from 60 to 484 m3/h. The pressure loss in the column apparatus with the test nozzle was measured using water glass U-shaped manometers. Irrigation density qL was 20; 40; 60; 80; 100; 120 and 135 m3/(m2h). For mass exchange tests of cellular packing used: Absorber with a diameter of 80 mm. The height of the working part of the column is 1800 mm. Regenerator with a diameter of 123 mm. The height of the cellular attachment is 1300 mm. The diameter of the cell blocks was 70^74 mm. Uniform distribution of the fluid in the cross section of the column was provided with a shower and a nozzle layer made of Raschig 15x15 mm ceramic rings.

The results of experiments on the study of irrigated cellular packing showed that, at gas flow rates (w0 & 2.0 m/s, the freezing (flooding) mode occurs at irrigation densities qL in the range from 20 to 60 m3/(m2 • h). At irrigation densities qL from 60 to 135 m 3/(m2 ■ h), a smoother character of the dependence AP = f(w0).

Keywords: regular nozzle, hydraulic resistance, heat and mass transfer.

Регулярные структурированные насадки различной конструкции широко используются при осуществлении тепло- и массообменных процессов в колонных аппаратах химической технологии [7-15].

При этом широкое использование регулярных хордовых насадок обусловлено их относительной эффективностью и высокой пропускной способностью. Сравнительно высокая эффективность хордовых насадок при их одновременно небольшом гидравлическом сопротивлении объясняются частым обновлением пленки жидкости при ее течении по высоте блоков насадки и наличием так называемых «входных» эффектов [1-3].

К недостаткам хордовых насадок следует отнести их недостаточно развитую удельную поверхность, а также использование толстых деревянных досок при их изготовлении [2], что снижает потенциал их энергоэффективности [3].

Разработанная новая конструкция сотовой насадки имеет высокоразвитую удельную поверхность и изготавливается из металлической фольги. В основу конструкции предлагаемой конструкции сотовой насадки положен равносторонний шестиугольник со сторонами, равными 6 мм (рис. 1).

Насадка выполнена из алюминиевой фольги толщиной 0,1 мм. Испытанная насадка располагалась в колонне 196x196 мм, изготовленной из оргстекла. Общая высота насадки в колонном аппарате составляла 520 мм. Слои насадки в виде 4 отдельных блоков высотой 85 мм располагали в аппарате с зазором 10 мм друг относительно друга. Верхний слой сотовой насадки имел высоту 45 мм. Для обеспечения оптимальных условий для разрыва пленки жидкости между соседними по высоте слоями насадки последние выполнены со смещением.

Геометрические характеристики испытанной сотовой насадки следующие: 6-гранник 6x10 мм; удельная поверхность а = 387 м2/м3; пороз-ность 8 = 0,96 м3/м3; эквивалентный диаметр канала ёе = 48 / а = = 0,0099 м.

Во время опытов по изучению гидравлического сопротивления сотовой насадки в качестве рабочего газа использовали атмосферный воздух при температуре 20-22 оС. Расход воздуха изменяли от 60 до 484 м /ч. Потери напора в колонном аппарате с испытуемой насадкой измеряли с помощью водяных стеклянных Ц-образных манометров.

В опытах с орошаемой насадкой число точек орошения в расчете на полное сечение аппарата 196x196 мм составляло 80 точек, что соответствует рекомендациям работы [5]. При этом плотность орошения ^ж составляла 20; 40; 60; 80; 100; 120 и 135 м3/(м2 ч).

Результаты наших опытов по измерению гидравлического сопротивления сухой и орошаемой сотовой насадки представлены на рис. 2.

Для проведения массобменных испытаний сотовой насадки использовали:

• абсорбер диаметром 80 мм; высота рабочей части колонны 1800 мм;

• регенератор диаметром 123 мм; высота сотовой насадки 1300 мм; диаметр блоков сотовой насадки составляет 70-74 мм.

Рис. 1. Схема элемента сотовой насадки

АР/Н, Па/м 2560

1280

640

320

160

80

40

20

10

+ ж А

ж ? ж X /

♦

+ • +• ж + • ж ^ + • Ж X 4

+ • • Ж • УГШ х 3г -

ж х X ▲ ж • ■ ♦ /

▲ ■ ♦ ■

♦

♦ цл = 20 м7(м2-ч) ■ цл: = 40 м7(м2-ч)

* = 60 м7(м2-ч) <?ж = 80 м7(м2-ч)

Ж ЦА = 100 м7(м2-ч) дж = 120 м7(м2-ч) 135 м7(м2-ч) Сухая — Степенная (Сухая)

0,5

м/с

Рис. 2. Зависимость= (АР / Н) для сотовой насадки

Равномерное распределение жидкости в поперечном сечении колонны обеспечивалось с помощью душа и слоя насадки из керамических колец Рашига 15x15 мм.

Из-за меньшего диаметра блоков сотовой насадки по сравнению с диаметром колонного аппарата во время опытов наблюдалось небольшое байпасирование части жидкости по стенкам колонного аппарата.

Результаты опытов по изучению орошаемой сотовой насадки показали в частности, что в режиме, близком к режиму подвисания (У0 = 2,0 м/с), гидравлическое сопротивление слоя сотовой насадки АР при меньших плотностях орошения = 20 м3/(м2ч)) больше, чем при qж = 40 м3/(м2 ч) и при qж = 60 м3/(м2 ч).

При этом визуальные наблюдения показали, что при qж = 20 м3/(м2ч) часть каналов сотовой насадки периодически затягивается пленкой жидкости, которая периодически переходит в капельный режим и опять трансформируется (перестраивается) в пленочный режим тече-

ния жидкости в этих каналах. При больших нагрузках по жидкости (при > 20 м3/(м2ч)) эффект периодического затягивания пленкой жидкости каналов сотовой насадки не наблюдается.

Также следует отметить, что у испытанной конструкции сотовой насадки гидродинамика переходного режима течения (от пленочного режима течения к режиму подвисания) в исследованном диапазоне нагрузок по жидкости отличается значительной нестабильностью. При этом разница в замерах величины АР может составлять до 40 %. Существенное влияние на особенности гидродинамики сотовой насадки оказывают силы поверхностного натяжения. При низких плотностях орошения влияние сил поверхностного натяжения значительно. При высоких плотностях орошения влияние сил поверхностного натяжения снижается.

Полученные опытные данные по кинетике абсорбции СО2 раствором моноэтаноламина (МЭА) на испытанной сотовой насадке представлены в табл. 1. Результаты расчета кинетической абсорбции на этой насадке приведены в табл. 2.

В табл. 1 приняты следующие обозначения:

Т1 - температура газа на входе в абсорбер;

Т2 - температура раствора в верхней части абсорбера;

Т3 - температура раствора в нижней части абсорбера;

Т4 - температура раствора в верхней части регенератора;

Т5 - температура раствора в нижней части регенератора;

Т6 - температура пара;

ан, ар - коэффициент массоотдачи соответственно в насадочной колонне и в регенераторе.

Формулы, использованные для расчета:

а =

Соб/об • 6,1

22,4 • В0

[моль С02 / моль МЭА];

АОг = Ог -1000 [л/ч];

1 - У2

АОж = Ьж •(- *2) [л/ч];

А = Рата [атм];

1п

У2

АО = Кг • а V -А; АО

Кг • а =

V -А

нм /(м • атм • ч)

Таблица 1

Опытные данные по кинетике абсорбции СОг раствором МЭА на испытанной сотовой насадке из алюминиевой фольги

Количество Давление в абсорбере Р, атм Температура Анализ газа Анализ раствора

№ п/п раствора, л/ч газа, нм3/ч Тг т2 Тз т4 т5 т6 С02 на входе >>1, об. % со2 на выходе У2, об. % С02 в насадке х1, об/об С02 в регенераторе х2, об/об Концентрация, % Он Ор

1 115 9 0,2 44 46 51 11 145 9,0 4,0 40,5 34,9 30,13 0,366 0,315

2 115 9 0,2 65 55 58 90 145 9,0 7,8 47,9 46,8 30,13 0,433 0,423

3 59 9 0,2 44 42 58 104 148 8,8 3,8 23,9 17,1 24,8 0,262 0,188

4 59 9 0,2 41 40 59 101 9,6 5,9 31,2 23,0 24,8 0,343 0,27

5 59 9 0,2 35 45 43 59 102 10,2 5,6 27,8 14,1 24,8 0,291 0,21

6 59 9 0,2 35 43 42 60 101 154 9,4 4,8 27,6 16,9 0,275 0,169

7 84 9 0,2 36 45 44 60 101 155 9,6 5,2 29,6 21,8 21,3 0,29 0,21

8 78 9 0,2 45 45 55 90 140 9,0 3,0 19,4 12,5 26,3 0,2 0,13

9 78 9 0,2 41 42 55 91 145 8,0 3,8 26,6 20,1 0,275 0,21

10 78 9 0,2 44 43 54 90 140 9,0 3,8 30,6 25,2 0,316 0,26

11 64,2 9 0,2 43 42 55 90 135 9,0 3,8 32,4 27,5 0,535 0,285

12 64,2 9 0,2 32,8 21,7 28,6 0,312 0,206

13 64,2 9 0,2 51 45 102 142 8,2 4,6 34,7 25,3 0,33 0,24

14 64,2 9 0,2 51 43 101 142 8,6 5,4 33,8 22,7 0,322 0,216

15 64,2 9 0,2 51 43 100 140 9,0 5,4 35,4 21,3 0,321 0,25

16 64,2 9 0,2 51 43 101 141 9,0 5,4 37,1 28,9 0,326 0,253

17 64,2 9 0,2 51 43 100 141 9,0 5,4 38,0 32,1 0,33 0,28

ЧО

00

Таблица 2

Результаты расчета кинетики абсорбции на сотовой насадке 6x6 мм из алюминиевой фольги

№ п/п лег, л/ч леж, л/ч Д, атм Ктат, нм3/(м3-ч-атм) ^ 1 (¡л:- нм3/(м3-ч-атм) ктт, нм3/(м2-ч-атм) л - нм3/(м2-ч-атм) Он С(р Ь, л/ч

1 483 354 0,0914 781 572 2,02 1,48 0,343 0,27 59

513 440 0,092 823,6 706,4 2,12 1,83 0,291 0,20 59

623 435 0,0821 1102,9 782,6 2,85 2,02 0,275 0,169 59

460 417 0,086 790 716 2,04 1,85 0,29 0,21 59

2 556 600 0,0656 1251 1351 3,23 3,49 0,2 0,13 78

393 520 0,0677 857,5 1134,6 2,22 2,93 0,275 0,21 78

487 432 0,0724 993,6 881,4 2,57 2,28 0,316 0,26 78

487 392 0,0724 993,6 799,8 2,57 2,06 0,335 0,285 78

3 339 409 0,0747 670,3 808,7 1,73 2,09 0,33 0,24 64,2

304 710 0,0826 543,6 1269,6 1,4 3,28 0,322 0,216 64,2

342 518 0,0847 596,4 903,3 1,54 2,33 0,321 0,25 64,2

342 524 0,0847 596,4 913,8 1,54 2,36 0,326 0,253 64,2

342 377 0,0847 596,4 657,5 1,54 1,7 0,33 0,28 64,2

0

1

а

то

я §

£

^

то ■а то я

Ро §

то

я

^

$

С*/

Я

Й

^

О £

§

я о

Ой

В формулах приняты следующие обозначения: x1 - содержание CO2 в растворе в насадке; x2 - содержание CO2 в растворе в регенераторе; y1 - содержание CO2 на входе; y2 - содержание CO2 на выходе; a - удельная поверхность насадки, м2/м3; AG - расход газа, нм3/ч; ¥н - объем насадки, м ; Ьж - расход жидкости, л/ч;

Кг - поверхностный коэффициент массопередачи в газовой фазе. В нашем случае у испытанной насадки: а = 387 м /м ; Ун = 6,77-10-3, м3; Кгг - поверхностный коэффициент массопередачи в системе газ - газ, нм3/(м2-атм-ч); Кгж - поверхностный коэффициент массопередачи в системе газ - жидкость, нм3/(м2-атм-ч).

Сравнение результатов наших опытов с регулярной сотовой насадкой, изготовленной из алюминиевой фольги, с сотовой насадкой А.С. Полевого [4], изготовленной из металлической сетки, представлено в табл. 3. Опыты в работе [4] проводились также при осуществлении процесса абсорбции CO2 раствором МЭА в колонных аппаратах близкого размера, а элемент сотовой конструкции также имел форму равностороннего шестиугольника со стороной, равной 10 мм. В обоих случаях грани сотовой конструкции были вертикальными.

Таблица 3

Сравнение результатов массообменных испытаний предлагаемой сотовой насадки с сетчатой сотовой насадкой А.С. Полевого [4]

Тип насадки Удельная поверхность а, м2 / м3 Номер опыта Среднее значение поверхностных коэффициентов массоотдачи для данной серии опытов Кгг + Кгж 2

Кгг, нм3/(м2-атм-ч) Кгж^ нм3/(м2-атм-ч)

Сотовая насадка из алюминиевой фольги 6x10 мм 387 1 2,26 1,8 2,03

387 2 2,65 2,69 2,67

387 3 1,55 2,35 1,95

Сотовая насадка из сетки А.С. Полевого 10x10 мм [4] 611 - 2,63 3,12 2,875

За счет большей толщины сетки в работе [4] живое сечение у сравниваемых насадок оказалось близким, как и величина коэффици-

ентов Кгг и Кгж. Однако из-за объемной структуры сетки толщина пленки стекающей по ее поверхности жидкости также несколько больше, что наряду с почти в 1,58 раза большей величины удельной поверхности сетчатой насадки [4] обусловливает и ее большее гидравлическое сопротивление по сравнению с испытанной нами насадкой, изготовленной, как уже отмечалось выше, из алюминиевой фольги.

Таким образом, поверхностные коэффициенты массоотдачи у сравниваемых сотовых насадок оказались близкими, что с учетом меньшего гидравлического сопротивления у предлагаемой конструкции, изготовленной из алюминиевой фольги, делает ее более предпочтительной по параметрам энергоэффективности [6] по сравнению с насадкой из сетки [4].

Список литературы

1. Лаптев А.Г, Фархатов М.И. Разделение гетерогенных систем в наса-дочных аппаратах. - Казань: Изд-во Казан. гос. ун-та, 2006. - 343 с.

2. Пушнов А.С. Геометрические характеристики хордовой насадки// Химическая промышленность. - 2014. - Т. 91, № 3. - С. 139-143.

3. Лаптев А.Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломассобмен-ных процессов. - Казань: Изд-во Казан. гос. ун-та, 2007. - 200 с.

4. Свойства пеноблочных насадок массообменных колонн / А.С. Полевой, А.В. Мамаев, А.С. Пушнов, В.В. Уборский // Высококачественные вещества. - 1991. - № 4. - С. 96-106.

5. Полевой А.С. Исследование высокоэффективных насадок при ректификации разбавленных растворов на основе 3-фенилэтилового спирта // Теоретические основы химической технологии. - 1996. - Т. 30, № 5. - С. 473-484.

6. Лаптев А.Г., Башаров М.М. Эффективность тепломассобмена и разделения гетерогенных сред в аппаратах нефтегазохимического комплекса: моногр. / Центр инновационных технологий. - Казань, 2016. - 344 с.

7. Аэров М.Э., Тодес О.М., Наринский Д.А. Аппараты со стационарным зернистым слоем. Гидравлические и тепловые основы работы. - Л.: Химия, 1979. - 176 с.

8. Башаров М.М. Энергоресурсосберегающая модернизация теплоис-пользующих установок в производстве фенола: дис. ... канд. техн. наук / КГЭУ. - Казань, 2011. - 200 с.

9. Ведьгаева И.А. Математическое моделирование, исследование и повышение эффективности работы промышленных градирен с сетчатой насадкой: дис. ... канд. техн. наук / КГЭУ. - Казань, 2003. - 154 с.

10. Витковская Р.Ф. Разработка и исследование полимерных волокнистых катализаторов и контактных элементов для ресурсосбережения и охраны окружающей среды: дис. ... д-ра техн. наук / СПГУТД. - СПб., 2005. - 366 с.

11. Эффективные конструкции структурированных насадок для процессов тепломассообмена / Г.Б. Дмитриева, М.Г. Беренгартен, М.И. Клюшен-кова, А.С. Пушнов // Химическое и нефтегазовое машиностроение. - 2005. -№ 8. - С. 15-17.

12. Идельчик И.Е. Аэродинамика технологических аппаратов (подвод, отвод и распределение потоков по сечению аппаратов). - М.: Машиностроение, 1983. - 351 с.

13. Пушнов А.С., Карпенко А.С. Геометрические характеристики насадок и эффективность процессов тепло- и массообмена в колонных аппаратах // Химическая технология. - 2015. - Т. 16, № 9. - С. 557-563.

14. Процессы и аппараты защиты окружающей среды. Насадочные скрубберы для контактного теплообмена: учеб. пособие / М.Г. Беренгартен, Р.Ф. Вит-ковская, А.А. Городилов, А С. Пушнов; СПГУТД. - СПб., 2014. - 82 с.

15. Mackowiak, J. Fluid dynamics of packed columns, Chemische Technik / Verfahrenstechnik. - Springer-Verlag Berlin Heidelberg, 2010. - 260 p.

References

1. Laptev A.G, Farkhatov M.I. Razdelenie geterogennykh sistem v nasadochnykh apparatakh [Separation of heterogeneous systems in nozzles]. Kazan, Kazanskii gosudarstvennyi universitet, 2006, 343 p.

2. Pushnov A.S. Geometricheskie kharakteristiki khordovoi nasadki [Geometrical characteristics of the notochord nozzle]. Khimicheskaiapromyshlennost', 2014, vol. 91, no. 3, pp. 139-143.

3. Laptev A.G. Modeli pogranichnogo sloia i raschet teplomassobmennykh protsessov [Border layer models and calculation of heat and mass transfer processes]. Kazan', Izdatel'stvo Kazanskogo gosudarstvennogo universiteta, 2007, 200 p.

4. Polevoi A.S., Mamaev A.V., Pushnov A.S., Uborskii V.V. Svoistva penoblochnykh nasadok massoobmennykh kolonn [Properties of foam-blocking nozzles of mass transfer columns]. Vysokokachestvennye veshchestva, 1991, no. 4, pp. 96-106.

5. Polevoi A.S. Issledovanie vysokoeffektivnykh nasadok pri rektifikatsii razbavlennykh rastvorov na osnove 3-feniletilovogo spirta [The study of high-performance nozzles in the rectification of diluted solutions based on 3-phenylethyl alcohol]. Teoreticheskie osnovy khimicheskoi tekhnologii, 1996, vol. 30, no. 5, pp.473-484.

6. Laptev A.G., Basharov M.M. Effektivnost' teplomassobmena i razdeleniia geterogennykh sred v apparatakh neftegazokhimicheskogo kompleksa [Efficiency of heat and mass transfer and separation of heterogeneous media in the apparatus of the petrochemical complex]. Kazan', Tsentr innovatsionnykh tekhnologii, 2016, 344 p.

7. Aerov M.E., Todes O.M., Narinskii D.A. Apparaty so statsionarnym zernistym sloem. Gidravlicheskie i teplovye osnovy raboty [Devices with a stationary granular layer. Hydraulic and thermal basis of work]. Leningrad, Khimiia, 1979, 176 p.

8. Basharov M.M. Energoresursosberegaiushchaia modernizatsiia teploispol'zuiushchikh ustanovok v proizvodstve fenola [Energy-saving modernization of heat-using installations in the production of phenol]. Ph. D. thesis. Kazan', KGEU, 2011, 200p.

9. Ved'gaeva I.A. Matematicheskoe modelirovanie, issledovanie i povyshenie effektivnosti raboty promyshlennykh gradiren s setchatoi nasadkoi [Mathematical model-

ing, research and improvement of the efficiency of industrial cooling towers with a mesh nozzle]. Ph. D. thesis. Kazan', KGEU, 2003, 154 p.

10. Vitkovskaia R.F. Razrabotka i issledovanie polimernykh voloknistykh katalizatorov i kontaktnykh elementov dlia resursosberezheniia i okhrany okruzhaiushchei sredy [Development and research of polymeric fiber catalysts and contact elements for resource saving and environmental protection]. Doctor's degree dissertation. Saint Petersburg, 2005, 366 p.

11. Dmitrieva G.B., Berengarten M.G., Kliushenkova M.I., Pushnov A.S. Effektivnye konstruktsii strukturirovannykh nasadok dlia protsessov teplomassoobmena [Effective designs of structured nozzles for heat and mass transfer processes]. Khimicheskoe i neftegazovoe mashinostroenie, 2005, no. 8, pp. 15-17.

12. Idel'chik I.E.Aerodinamika tekhnologicheskikh apparatov (podvod, otvod i raspredelenie potokov po secheniiu apparatov) [Aerodynamics of technological devices (approach, outlet and distribution of flows over the section of devices)]. Moscow, Mashinostroenie, 1983, 351 p.

13. Pushnov A.S., Karpenko A.S. Geometricheskie kharakteristiki nasadok i effektivnost' protsessov teplo- i massoobmena v kolonnykh apparatakh [Geometrical characteristics of nozzles and the efficiency of heat and mass transfer processes in column apparatus]. Khimicheskaia tekhnologiia, 2015, vol. 16, no. 9, pp. 557-563.

14. Berengarten M.G., Vitkovskaia R.F., Gorodilov A.A., Pushnov A.S. Protsessy i apparaty zashchity okruzhaiushchei sredy. Nasadochnye skrubbery dlia kontaktnogo teploobmena [Processes and devices for environmental protection. Packed scrubbers for contact heat exchange]. Saint Petersburg, FGBOUVPO «SPGUTD», 2014, 82 p.

15. Mackowiak, J. Fluid dynamics of packed columns, Chemische Technik. Verfahrenstechnik. Springer- Verlag Berlin Heidelberg, 2010, 260 p.

Получено 18.01.2019

Об авторах

Карпенко Артем Сергеевич (Москва, Россия) - инженер кафедры процессов и аппаратов химических производств Московского политехнического университета (107023, г. Москва, ул. Б. Семеновская, 38; e-mail: artem-karpenko@list.ru).

Беренгартен Михаил Георгиевич (Москва, Россия) - кандидат химических наук, профессор кафедры процессов и аппаратов химических производств Московского политехнического университета (107023, г. Москва, ул. Б. Семеновская, 38).

Юдина Любовь Александровна (Москва, Россия) - кандидат химических наук, инженер кафедры процессов и аппаратов химических производств Московского политехнического университета (107023, г. Москва, ул. Б. Семеновская, 38).

Пушнов Александр Сергеевич (Москва, Россия) - кандидат технических наук, старший научный сотрудник кафедры процессы и аппараты химических производств Московского политехнического университета (107023, г. Москва, ул. Б. Семеновская, 38).

About the authors

Artyom S. Karpenko (Moscow, Russian Federation) - Engineer of the department of Processes and apparatuses of chemical production, Moscow Polytechnic University (38, B. Semenovskaya str., Moscow, 107023; e-mail: artem-karpenko@list.ru).

Mikhail G. Berengarten (Moscow, Russian Federation) - Ph.D in Chemical Sciences, Professor, Department of Processes and apparatuses of chemical production, Moscow Polytechnic University (38, B. Semenovskaya str., Moscow, 107023).

Lyubov A. Iudina (Moscow, Russian Federation) - Ph.D in Chemical Sciences, Engineer, Department of Processes and apparatuses of chemical production, Moscow Polytechnic University (38, B. Semenovskaya str., Moscow, 107023).

Alexander S. Pushnov (Moscow, Russian Federation) - Ph.D in Technical Sciences, Senior Researcher, Department of Processes and apparatuses of chemical production, Moscow Polytechnic University (38, B. Semenovskaya str., Moscow, 107023).