CC BY
7
ГИАБ. Горный информационно-аналитический бюллетень / MIAB. Mining Informational and Analytical Bulletin, 2020;(3-1):199-207 ОРИГИНАЛЬНАЯ СТАТЬЯ / ORIGINAL PAPER
УДК 622.232:622.341 DOI: 10.25018/0236-1493-2020-31-0-199-207
ГЕОМЕХАНИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ФОРМИРОВАНИЯ ПРИРОДНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В БЕТОННОЙ КРЕПИ ШАХТНЫХ СТВОЛОВ
С.В. Сентябов
Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук (ИГД УрО РАН)
Аннотация: В представленных исследованиях подтверждены закономерности формирования в массиве горных пород природных напряжений, являющихся суммой гравитационных, статических тектонических и переменных составляющих, имеющих переменную величину в результате равномерного периодического объемного расширения и сжатия Земли. Проблема устойчивости стволов обусловлена необходимостью решения задач по определению уровня напряженно-деформированного состояния и прочностных свойств в бетонной крепи. Параметры напряжений в крепи стволов и мониторинг их изменений определены с помощью нового метода измерения деформаций разгрузки. При сопоставлении полученных напряжений в бетонной крепи шахтных стволов с 2013 по 2019 гг. на экспериментальных полигонах в крепи, имеющих длину базисов 1600 и 70 мм, при количестве рангов геоблоков на данной базе, равным двум, установлена связь с результатами замеров в массиве горных пород на базе 50 м со средним размером структурных блоков 0,5 м и коэффициентом вложения 1 = 5, что соответствует трем рангам геоблоков. На практике предложено использовать основные выявленные положения, а именно: напряженное состояние крепи шахтных стволов, формирующееся как функция их конструктивных параметров, полный тензор гравитационно-тектонических напряжений, действующих в массиве горных пород на момент начала исследований и переменных во времени, которые определяются натурными и аналитическими методами.
Ключевые слова: бетонная крепь стволов; напряженно-деформированное состояние; вы-валообразование; устойчивость; щелевая разгрузка; деформации разгрузки; физико-механические свойства.
Благодарность: Исследования выполнены по государственному заданию №075—00581— 19-00 по теме № 0405—2019—0007.
Для цитирования: Сентябов С.В. Геомеханические аспекты формирования природных напряжений в бетонной крепи шахтных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень. — 2020. - № 3-1. — С. 199-207. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-31-0-199-207.
Geomechanical aspects of formation of natural stresses in a concrete mount
of a shaft shaft
S.V. Sentyabov
The Institute of Mining of the Ural branch of the Russian Academy of Sciences, Ekaterinburg, Russia
Abstract: In the presented studies, the laws of the formation of natural stresses in the rock mass are confirmed, which are the sum of gravitational, static tectonic and variable components that
© С.В. CeHTfl6oB. 2020.
have a variable value as a result of uniform periodic volume expansion and contraction of the Earth. The problem of trunk stability is due to the need to solve problems to determine the level of stress-strain state and strength properties in concrete supports. The stress parameters in the lining of the shafts and the monitoring of their changes are determined using a new method for measuring unloading strains. When comparing the stresses obtained experimentally by analytical methods in the concrete support of mine shafts from 2013 to 2019 at experimental test sites in the support having the lengths of bases of 1600 and 70 mm, provided that the number of geoblock ranks at this base is two, a connection with the results of measurements in an array of rocks based on 50 m with an average size of structural blocks of 0.5 m and an investment coefficient of l = 5, which corresponds to three ranks of geoblocks. In practice, it is proposed to use the main identified provisions, namely: the stress state of the mine shaft lining, which is formed as a function of their structural parameters, the full tensor of gravitational tectonic stresses acting in the rock mass at the time of the start of research and time variables, which are determined by natural and analytical methods.
Key words: concrete support of trunks; stress-strain state; dislocation; stability; slot unloading; unloading deformations; physical and mechanical properties.
Acknowledgment: Research was carried out according to the state task № 075-00581-19-00 on the topic № 0405-2019-0007.
For citation: Sentyabov S.V. Geomechanical aspects of formation of natural stresses in a concrete mount of a shaft shaft. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2020;(3-1):199-207. [In Russ]. DOI: 10.25018/0236-1493-2020-31-0-199-207.
Введение
Безопасное функционирование стволов необходимо для выполнения основной производственной задачи подземного рудника — выдачи руды, кроме того, спуска людей и материалов в шахту, обеспечения вентиляции и других производственных процессов. Ввод в эксплуатацию новых производственных объектов обуславливается постоянным увеличением глубины разработки и, соответственно, линейными размерами вертикальных стволов, являющихся главными вскрывающими выработками подземных горнодобывающих предприятий. Глубина заложения шахтных стволов в России переступила отметку в 2000 м при средних значениях 800-1300 м. На их долю приходится до 1/3 стоимости и до 1/2 общих сроков строительства подземного рудника. Существенная часть затрат связана с работами по креплению капитальных вскрывающих горных выработок. Ранее было установлено, что природные напряжения в массиве горных пород
имеют большое значение при выборе мест заложения капитальных горных выработок и очередности развития очистных работ, в результате которых формируются напряжения в крепи. С течением времени изменения в количественном выражении достигают =30^70 % от нормативной прочности бетона, и выход из строя капитальных горных выработок может поставить под угрозу существование рудника с точки зрения технико-экономического обоснования проекта в целом [1-5].
Исследование проводилась с целью определения в натурных условиях первоначальных напряжений, параметров пульсирующей составляющей напряжения в природно-техногенной системе «крепь-массив». В результате длительного геодеформационного мониторинга изменения напряженно-деформированного состояния (НДС) на различных наблюдательных базах подтвердились выявленные закономерности изменения во времени в магматических и метаморфических горных породах.
Фактическое состояние массива и бетонной крепи шахтных стволов рудника
Гайское месторождение отрабатывают с 1959 г., оно представлено залежами сложных линзообразных и жило-образных форм: серным колчеданом, медно-цинковым и медным колчеданом. Вмещающая свита представлена туфобрекчиями липарит-дацитового состава.
Стволы Гайского подземного рудника пройдены в массиве горных пород, имеющих модуль упругости в образце горной породы Ео = 0,72 • 105 МПа [6, 7].
Модуль упругости в массиве горных пород согласно работе [8] определяется по формуле
Ем = 0,931" • Ео, МПа,
где Ео — модуль упругости образца горной породы; п — количество рангов геоблоков.
В процессе повышения эффективности работы Гайского рудника, связанной с увеличением производительности до 8 млн т руды в год, был разработан проект развития подземного рудника. Основной задачей данного проекта было решение вопросов вскрытия глубоких горизонтов до отметки -1418 м от поверхности. Главными объектами реконструкции являлись шахты «Эксплуатационная», «Северная вентиляционная», «Новая» и «Клетевая» (рис. 1).
В процессе исследований при первичном визуальном осмотре ствола шахты «Клетевая» с дневной поверхности на всю глубину ствола, а также ствола шахты «Эксплуатационная» обнаружены многочисленные нарушения бетонной крепи, что характеризует влияние высокого горного давления. По всей протяженности данных горных выработок были зарегистрированы разрушения швов между бетонными
Рис. 1. График углубки шахтных стволов Гайского подземного рудника по годам
Fig. 1. Graph of the depth of the mine shaft of the Gaisky underground mine by years
кольцами, нарушение сопряжений с выходом на горизонты. Главные сжимающие напряжения а3 ориентированы по азимуту 97°, таким образом, в районе действия по азимуту 7° формируется зона максимального сжатия, следовательно, в этой зоне находится область высокого горного давления. Поэтому большинство зафиксированных разрушений бетонной крепи находится в северной части стволов.
Методика и результаты определения напряжений в бетонной крепи стволов и массиве породВ данных условиях приемлемы методы щелевой разгрузки, разработанные в ИГД УрО РАН для определения напряжений на обнажениях выработок. Разгрузочную щель в форме полудиска бурят шпурами по шаблону, затем деформации разгрузки измеряют между парными реперами до и после
разгрузки [9]. В настоящее время метод щелевой разгрузки [7] был значительно модернизирован, в качестве режущего инструмента использовалась пила с алмазным диском.
В процессе исследований на Гай-ском месторождении натурные определения напряжений, действующих в крепи стволов, проводились при помощи модифицированного метода щелевой разгрузки [10]. Измерения были проведены в бетонной крепи ствола шахты «Клетевая» на отметках -830, -910, -990, -1075 и -1390 м Гай-ского подземного рудника, результаты приведены в табл. 1.
Затем при решении плоской задачи по теории упругости полученные величины смещений пересчитываются в напряжения.
Для проведения долговременных наблюдений за изменением НДС устанавливались станции на тех же отметках в ходовом отделении ствола ортогонально для определения горизонтальных и вертикальных деформаций. В результате длительного геодеформационного мониторинга во времени с периодичностью раз в три-четыре месяца в крепи ствола шахты «Клетевая» были зафиксированы изменения напряжений во времени [11]. Величины полученных изменений напряжений в МПа приведены на рис. 2.
При определении изменяющихся во времени природных напряжений аАФ измеряли деформацию базисов, имеющих длину пятьдесят метров в массиве горных пород на горизонте -830 м в капитальных выработках со средним размером структурных блоков 0,5 м и коэффициентом вложения 1 = 5. Модуль упругости массива горных пород на этих базах при количестве рангов геоблоков п = 3 составит Ем = 0,93" • 0,72 • 105 = 0,58 • 105 МПа.
С 2013 по 2019 г в массиве было зафиксировано изменение переменных напряжений:
ДаАФ =Дем • Ем =-12,0 МПа.
Эти напряжения создадут на породном контуре ствола напряжения при их двойной концентрации, равные
Дсте =дстаф • кконц, МПа;
Дст0 =-12,0 • 2,0 = -24,0 МПа.
На бетонную крепь передаются напряжения, которые рассчитываются при Ем = 0,93" • Е0 = 0,62• 105 МПа, по следующим формулам:
Дстб(р) =Даств е , МПа;
_ 0,2 • 105
Дстб(р) = -24,0—1--
б(р) 0,62 • 105
= -7,7 МПа,
где п — количество рангов геоблоков, п = 2.
По измерениям напряжений в бетонной крепи шахтных стволов с 2013 по 2019 гг., имеющих длину базисов 1600 мм, получено аб(и) = -6,9 МПа, т.е. измеренные и рассчитанные напряжения равны между собой, разница менее 1,0 МПа.
Область применения
и анализ результатов
В процессе мониторинга, проводимого в бетонной крепи шахтных стволов Гайского подземного рудника с 2013 г. (кроме того с 2001 года были оборудованы наблюдательные станции в массиве горных пород на базе 40 — 50 м), были выявлены закономерности формирования НДС массива горных пород в результате действия гравитационных, тектонических и переменных пульсирующих сил. Гравитационную составляющую напряжений находят расчетом (уН), тектоническую можно только измерить экспериментально на конкретном
Таблица 1
Показания прибора при измерении смещений в бетонной крепи Instrument readings for measuring displacements in concrete lining
Станция Смещения, мм
до разгрузки после разгрузки
1-я (гор. -830 м) 0,89 0,93
2-я (гор. -910 м) 0,61 0,65
3-я (гор. -990 м) 1,63 1,64
4-я (гор. -1075 м) 1,10 1,12
5-я (гор. -1390 м) Верх кольца 0,88 Верх кольца 0,89
6-я (гор. -1390 м) Низ кольца 0,66 Низ кольца 0,68
■Изменения на базе 70 мм
■Изменения на вертикальной базе 1600 мм без учета первоначальных напряжений
ч^Изменения на горизонтальной базе 1600 мм
*50% от нормативной прочности бетона Рис. 2. Изменения напряжений в бетонной крепи шахтного ствола на гор -910 м Fig. 2. Changes in stresses in the concrete lining of a mine shaft on a mountain -910 m
месторождении, и она находится в пределах 0^40 МПа. А переменная составляющая зафиксирована как единая для всей земной коры в пределах 0^20 МПа, и скорость ее роста до 2022 г прогнозируется на 3^4 МПа в год [15, 16]. Именно переменные напряжения, суммируясь с гравитационными и тектоническими составляющими массива горных пород, в периоды экстремумов инициируют тех-ноприродные катастрофы.
Практическое применение результатов исследования представляется в использовании выявленных закономерностей формирования НДС бетонной крепи стволов Гайского ГОКа при расчетах их дальнейшей устойчивости на весь период эксплуатации [11]. Результаты также могут быть использованы для расчета устойчивости стволов на других подземных рудниках [12 — 14] с идентичными горно-геологическими условиями.
Природное напряженное состояние массива горных пород формируется в соответствии с физическим законом как сумма составляющих гравитационной аун, тектонической ат и переменной пульсирующей составляющей аАФ, природа которой подробно описана в работах [15, 16].
По результатам измерения напряжений на различных рудниках Урала и Сибири суммарные тектонические и пульсирующие напряжения достигают нескольких десятков МПа. При анализе мировых данных переменная составляющая достигает порядка 10 МПа, что также говорит о значительной величине тектонической составляющей. Для отдельных конструкций при расчете напряженного состояния был задан режим учета собственного веса. Такой подход широко апробирован на практике и представлен в работах [17 — 21].
Выводы
Аварийные ситуации, приводящие к разрушению сооружений, возведенных в массиве горных пород, связаны с изменением его НДС, имеющего переменную величину в результате равномерного периодического объемного расширения и сжатия Земли. В соответствии с физическим законом, заключающимся в том, что природное напряженное состояние массива горных пород формируется в результате наложения полей напряжений, обусловленных гравитационными и тектоническими силами, а также переменными пульсирующими составляющими, оно представлено нормальными компонентами тензора напряжений.
В результате длительного геодеформационного мониторинга во времени за изменением НДС подтверждено, что иерархически блочный магматический и метаморфический массив горных пород ведет себя как упругая и изотропная среда. Изменения природных напряжений в массиве на базе пятидесяти метров, что соответствует трем рангам геоблоков со средним размером структурных блоков 0,5 м и коэффициентом вложения 1 = 5, а также контуром ствола на базе 1,6 м, составляют два ранга геоблоков и в бетонной крепи шахтных стволов, подчиняются законам теории упругости.
На практике предложено использовать основные выявленные закономерности формирования напряженного состояния бетонной крепи шахтных стволов, формирующихся как функция их конструктивных параметров, полного тензора гравитационно-тектонических напряжений, действующих в массиве пород на момент начала исследований и переменных во времени, которые определяются натурными и аналитическими методами. Обязателен также учет физико-механических свойств породного массива и бетона крепи.
Благодарность
В ходе исследований использовались материалы, предоставленные геологической службой, техническим отделом Гайского подземного рудника. Автор сердечно благодарит сотрудников службы прогноза и предотвращения горных ударов ОАО «Гайский ГОК».
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мясков А.В. Методологические основы эколого-экономического обоснования сохранения естественных экосистем в горнопромышленных регионах //Горный информационно -аналитический бюллетень. -2011. — № 1. — С. 399-401.
2. Мясков А.В. Современные эколого-экономические проблемы недропользования // Горный информационно-аналитический бюллетень. -2014. — № 2. — С. 157-160.
3. Timonin V.V., Kondratenko A.S. Process and measuring equipment transport in uncased boreholes // J. Min. Sci. 2015. VoL 51. no 5. pp. 1056-1061.
4. Сидоров Д.В., Потапчук М.И., Сидляр А.В. Прогнозирование удароопасности тектонически нарушенного рудного массива на глубоких горизонтах Николаевского полиметаллического месторождения // Записки Горного института. -2018. — Т. 234. -С. 604-611. 72
5. Еременко В.А., Гахова Л.Н., Семенякин Е.Н. Формирование зон концентрации напряжений и динамических явлений при отработке рудных тел Таштагольского месторождения на больших глубинах // ФТПРПИ. - 2012. — № 2. — С. 80-87.
6. Влох Н.П., Зубков А.В., Феклистов Ю.Г. Совершенствование метода щелевой разгрузки // Диагностика напряженного состояния породных массивов. Новосибирск: ИГД СО АН СССР, 1980. С. 30-35.
7. Влох Н.П. Метод частичной разгрузки на большой базе // Диагностика напряженного состояния породных массивов. Новосибирск: ИГД СО АН СССР, 1980. C. 37-42.
8. Зубков А.В., Зубков Ю.М. Модуль деформации массива горных пород — функция рангов слагающих ее блоков // Геомеханика и напряженное состояние земных недр: матер. Междунар. конф. (Новосибирск, 4-7 октября 1999 г.). Новосибирск, 1999. С. 65-70.
9. Сентябов С.В. Учет иерархической блочности массива при решении геомеханических задач // ГИАБ. 2017. № 10. C. 161-166.
10. Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение: ГОСТ 10180 — 76. М.: Госкомстройиздат, 1982. 23 с.
11. Сентябов С.В. Исследование и прогноз изменения напряженно-деформированного состояния крепи шахтных стволов на Гайском руднике /^ГИАБ. 2018. № 10. C. 79-85.
12. Смирнов О.Ю. Отработка рудных месторождений в условиях повышенной напряженности // Известия вузов. Горный журнал. 2017. № 7. C. 29-35.
13. Зубков А.В. Закономерности формирования напряженного состояния массива горных пород в верхней части земной коры // Литосфера. 2015. № 6. C. 116-129.
14. Озорнин И.Л., Боликов В.Е. Мониторинг деформационных процессов в условиях вторичного структурирования приконтурного массива подземных сооружений // Проблемы недропользования. 2017. № 4. C. 81-88.
15. Зубков А.В. Методика определения природных напряжений в массиве по деформации карьера с использованием спутниковых навигационных систем / А.В. Зубков, К.В. Селин, С.В. Сентябов //Литосфера. — 2019. — № 5. — C. 767 — 779. — (DOI: 10.24930/1681—9004—2019 — 19—5-767—779.
16. Зубков А.В. Закон формирования природного напряженного состояния земной коры / А.В. Зубков // Доклады Академии наук. — 2018. -Т. 483. — № 3. — C. 1 — 11.
17. Yang Z.-S., Peng F.-L., Qiao Y.-K., Hu Y.-Y. A new cryogenic sealing process for the Launch and reception of a tunnel shield // Tunnelling and Underground Space Technology. 2019, 85, pp. 406 — 417.
18. Hu X., Fang T., Chen J., Ren H., Guo W. A large-scale physical model test on frozen status in freeze-sealing pipe roof method for tunnel construction // Tunnelling and Underground Space Technology. 2018, 72, pp. 55 — 63.
19. Rib S.V. The influence of rock interlayer location on the stress-strain state of the rock massif near the underground mine // IOP Conference Series: Earth and Environmental Science. 2018. Vol. 206. Pp. 1 — 4 (012011) (accessed: http://library.sibsiu.ru).
20. Gell E.M., Walley S. M, Braithwaite C.H. Review of the Validity of the Use of Artificial Specimens for Characterizing the Mechanical Properties of Rocks // Rock Mechanics and rock Engineering, 2019, no 3, pp. 1-13.
21. Hong K., Han E., Kang K. Determination of geological strength index of jointed rock mass based on image processing // Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering. 2017.no 9. Pp. 702-708. EES
REFERENCES
1. Myaskov A.V. Methodological framework for ecological-and-economic substantiation of natural ecosystem preservation in mining regions. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2011, no 1, pp. 399-401. [In Russ].
2. Myaskov A.V. Current ecological-and-economic problems in the subsoil use. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2014, no 2, pp. 157-160. [In Russ].
3. Timonin V.V., Kondratenko A.S. Process and measuring equipment transport in uncased boreholes. Journal of Mining Science. 2015. Vol. 51. no 5, pp. 1056-1061.
4. Sidorov D.V., Potapchuk M.I., Sidlyar A.V. Rockburst hazard prediction in tectonically damaged ore body at deep levels of the Nikolaevka complex deposit. Zapiski Gornogo instituta. 2018. Vol. 234, pp. 604-611. [In Russ].
5. Eremenko V.A., Gakhova L.N., Semenyakin E.N. Formation of concentration zones of stresses and dynamic events in deep-level mining at the Tashtagol deposit. Fiziko-tekhnicheskiye problemy razrabotki poleznykh iskopayemykh. 2012, no 2, pp. 80-87. [In Russ].
6. Vloch N.P., Zubkov A.V., Feklistov Y.G. Sovershenstvovanie metoda shchelevoj razgruzki [Improvement of the method of slotted unloading. Diagnostics of the stress state of rock massifs]. Novosibirsk: IGD SB AS USSR, 1980. pp. 30-35. [In Russ]
7. Vloch N.P. Metod chastichnoj razgruzki na bol'shoj baze. Diagnostika napryazhennogo sostoyaniya porodnyh massivov [Partial unloading method on a large base. Diagnostics of the stress state of rock massifs]. Novosibirsk: IGD SB AS USSR, 1980. pp. 37-42. [In Russ]
8. Zubkov A.V., Zubkov Y.M. Modul' deformacii massiva gornyh porod — funkciya rangov slagayushchih ee blokov [The deformation modulus of a rock mass — a function of the ranks of its constituent blocks]. Geomechanics and stress state of the earth's interior: Mater. Int. conf. (Novosibirsk, October 4-7, 1999). Novosibirsk, 1999. pp. 65-70. [In Russ]
9. Sentyabov S.V. Accounting for hierarchical blockiness of the array in solving geomechanical problems. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2017. no 10. Pp. 161 — 166. [In Russ]
10. Betony. Metody opredeleniya prochnosti na szhatie i rastyazhenie [Concrete. Methods for determining the compressive and tensile strength]. GOST 10180—76. Moscow: Goskomstroyizdat, 1982. 23 p. [In Russ]
11. Sentyabov S. V. Research and forecast of changes in the stress-strain state of the support of mine shafts at the Gaisky min. MIAB. Mining Inf. Anal. Bull. 2018. no 10. pp. 79 — 85. [In Russ]
12. Smirnov O.Y. Mining of ore deposits in conditions of increased tension. Izvestiya vuzov. Gornyj zhurnal 2017. no 7. pp. 29-35. [In Russ]
13. Zubkov A.V. Patterns of formation of the stress state of a rock mass in the upper part of the earth's crust. Litosfera. 2015. no 6. pp. 116-129. [In Russ]
14. Ozornin I.L., Bolikov V.E. Monitoring of deformation processes in the conditions of secondary structuring of the nearedge array of underground structures. Problemy nedropol'zovaniya. 2017. no 4. pp. 81-88. [In Russ]
15. Zubkov A.V., Celine K.V., Sentyabov S.V. Patterns of formation of the stress state of a rock mass in the upper crust. Litosfera. 2015. no 6. pp. 116 — 129. [In Russ]
16. Zubkov A.V. The law of the formation of the natural stress state of the earth's crust / A.V. Zubkov. Reports of the Academy of Sciences. 2018. T. 483. no 3. pp. 1 — 11. [In Russ]
17. Yang Z.S., Peng F.-L., Qiao Y.-K., Hu Y.-Y. A new cryogenic sealing process for the launch and reception of a tunnel shield. Tunnelling and Underground Space Technology. 2019, 85, pp. 406 — 417.
18. Hu X., Fang T., Chen J., Ren H., Guo W. A large-scale physical model test on frozen status in freeze-sealing pipe roof method for tunnel construction. Tunnelling and Underground Space Technology. 2018, 72, pp. 55—63.
19. Rib S.V. The influence of rock interlayer location on the stress-strain state of the rock massif near the underground mine. IOP Conference Series: Earth and Environmental Science. 2018. Vol. 206. Pp. 1 — 4 (012011) (accessed: http://library.sibsiu.ru).
20. Gell E.M., Walley S. M, Braithwaite C.H. Review of the Validity of the Use of Artificial Specimens for Characterizing the Mechanical Properties of Rocks. Rock Mechanics and rock Engineering, 2019, no 3, pp. 1-13.
21. Hong K., Han E., Kang K. Determination of geological strength index of jointed rock mass based on image processing. Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering. 2017. no 9. Pp. 702-708.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРЕ
Сентябов Сергей Васильевич — кандидат технических наук, старший научный сотрудник лаборатории геодинамики и горного давления, Институт горного дела Уральского отделения Российской академии наук (ИГД УрО РАН), 620075 г. Екатеринбург, ГСП-219, Мамина-Сибиряка 58, е-mail: sentyabov1989@mail.ru.
INFORMATION ABOUT THE AUTHOR
Sentyabov S.V., Cand. Sci. (Eng.), Senior Researcher, The Institute of Mining of the Ural branch of the Russian Academy of Sciences, 620075, Ekaterinburg, Russia.
Получена редакцией 21.11.2019; получена после рецензии 21.02.2020; принята к печати 20.03.2020. Received by the editors 21.11.2019; received after the review 21.02.2020; accepted for printing 20.03.2020.
