CC BY
11
- © В.М. Ссряков, A.A. Еременко,
Г.Г. Монингср, В.Н. Филиппов, 2012
УДК 622.831
В.М. Серяков, А.А. Еременко, Г.Г. Монингер, В.Н. Филиппов
ГЕОМЕХАНИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ВАРИАНТОВ ВЕДЕНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ ПОД РЕКОЙ НА ШЕРЕГЕШЕВСКОМ МЕСТОРОЖДЕНИИ
С помощью математического моделирования выполнена оценка перераспределения полей напряжений в массиве горных пород при развитии очистных работ на одном из участков Шерегешевского рудного месторождения, расположенного под рекой. Даны рекомендации по выбору порядка отработки и размерам рудных целиков, обеспечивающих устойчивое состояние подработанного массива. Ключевые слова: рудное месторождение, варианты отработки, моделирование, напряжения, деформации, рудный целик.
Шерегешевское железорудное месторождение расположено в сейсмически активном районе Алтае-Саянской складчатой области, где наблюдаются современные тектонические движения земной коры. Разрабатывается оно подземным способом, глубина ведения горных работ колеблется от 300 до 600 м. Руды и породы Шерегешевского месторождения высокомодульные среды, хрупко разрушаются под нагрузкой и способны накапливать значительную энергию упругих деформаций. Проявления горного давления в динамической форме отмечены с глубины 300 м в формах интенсивного заколообразова-ния и стреляния горных пород, а с увеличением глубины — внезапного обрушения, толчков и микроударов. Рудное поле месторождения представляет собой мощную рудно-скарновую зону субширотного простирания длиной более 2 км. Вмещающие породы состоят из скарнов, альбитофиров, порфиритов, сиенитов, мраморизо-ванных известняков и гранитов. Рудные тела линзообразные, крутого падения, мощностью от 2 до 100 м [1].
В рудной зоне находится семь участков. Горные работы проводятся на
шести горизонтах (гор. +525 --н115
м), причем очистные работы достигли глубины 470 м, горно-капитальные -600 м. В течение года на месторождении проходится свыше 2000 м подготовительных и более 12500 м нарезных выработок, добывается от 2 до 4,5 млн т руды.
Значительные запасы богатых руд участка Подрусловый Шерегешевско-го месторождения сосредоточены в охранном целике под рекой Большая речка. В настоящее время на этом участке вне охранного целика отработаны 3 рудных блока в этаже (+255
--1-325) м и 3 рудных блока в этаже
(+185 — +255) м. За границей охранного целика находится и планируемый к отбойке четвертый рудный
блок в этаже (+185--1-255) м. Все
остальные блоки этого этажа находятся в охранном целике. Предполагаемая технология отработки запасов руды с закладкой отработанного пространства в ближайшее время не может быть реализована по техническим и экономическим причинам.
Технические службы ОАО «Евраз-руда» и Горно-Шорского филиала ОАО «Евразруда» на период подготовки и запуска закладочного комплекса разработали ряд схем ведения горных работ в этажах (+185 — +255) и (+115 — + 185) м, которые могут обеспечить планируемый объем добычи руды на участке Подрусловый и не нарушить устойчивость пород в охранном целике. Вместе с тем их применение требует проведения дополнительных исследований поведения окружающего породного массива при развитии очистных работ. С этой целью выполнена оценка геомеханического состояния массива горных пород при отработке рудных запасов в охранном целике под реку Большая речка. Исследования выполнены с помощью математического моделирования — методом конечных элементов [2, 3].
Исходное напряженное состояние массива было принято соответствующим данным натурных наблюдений: на глубине Н вертикальное напряжение ст у = уН, где у — объемный вес налегающих пород, Н — расстояние до земной поверхности; горизонтальное напряжение в плоскости рассматриваемого сечения -ст х = 2уН . Задача решалась для условий плоской деформации, предполагающей значительность размеров рудного тела в направлении, перпендикулярном плоскости рассматриваемого сечения. Рассчитанные в таком приближении величины напряжений в зонах их концентрации будут максимально возможными, что делает полученную оценку наиболее «жесткой». Механические свойства рудного тела и вмещающих пород при моделировании были приняты следующими: модуль Юнга Е = 90000 и 75000 МПа, коэффициент Пуассона V = 0,29 и 0,25, соответственно. Все данные отвечают результа-
там экспериментальных исследований пород Шерегешевского месторождения [4]. Объемный вес налегающей толщи составлял 0,03 кН/м3. Напряженное состояние рассматривалось в вертикальном сечении по простиранию месторождения (СЗ-ЮВ).
Геомеханическая ситуация была рассмотрена для ряда наиболее характерных этапов развития очистных работ на участке Подрусловый: а) отработаны три блока в этаже (+255 — +325) м и три блока в этаже (+185 — +255) м (рис. 1); б) в дополнение к отработанным блокам погашен четвертый блок в этаже (+185--1-255)
м; в) отработан разрезной блок в этаже (+185 — +255) м; г) отработано по одному блоку от разрезного в северо-западном и юго-восточном направлениях; е) отработано по два блока от разрезного в северозападном и юго-восточном направлениях; ж) отработаны три рудных блока на юго-восточном фланге рудного тела в этаже (+115--1-185) м.
Для представления об особенностях геомеханического состояния породного массива в районе ведения очистных работ на каждом анализируемом этапе отработки рудного тела приведены распределения первого, второго главных ст1 и ст 2 и максимальных касательных напряжений т тах .
Ситуация, показанная на рис. 1, соответствует состоянию очистных работ до момента начала отработки рудных блоков в охранном целике под реку. Обращает на себя внимание образование обширных зон действия растягивающих напряжений вблизи вертикальных границ отработанного пространства и формирование областей концентрации сжимающих и максимальных касательных напряжений в днище отработанного пространства в районе последующей выемки руды этажа (+115--1-185) м.
1 4
5
3
1
Рис. 1. Состояние очистных работ на участке Подрусловый и характер распределения напряжений в рудном и вмещающем массивах на рассматриваемый момент времени: а: 1 — вмещающие породы, 2 — рудное тело в этаже
(+185--н255) м, 3 — рудное тело в этаже
(+115--1-185) м, 4 — отработанные блоки
в этаже (+255 --н325) м, 5 — отработанные блоки в этаже (+185--н255) м; б —
первое главное напряжение ст^ в) второе главное напряжение ст2; г — максимальные касательные напряжения ттах; -80 — 30 — изолинии напряжений в МПа
На рис. 2 дано распределение напряжений для варианта образования разрезного блока в этаже (+185 — +255) м. Наиболее характерные особенности геомеханического состояния рудного тела и вмещающего массива состоят в следующем: низкий уровень сжимающих и касательных напряжений
в рудном целике этажа (+185--1-255)
м между разрезным блоком и сформированном ранее очистным пространством; перераспределение напряжений сжатия и максимальных касательных напряжений в днищах отработанных блоков со снижением их уровня в почве ранее погашенных блоков.
При развитии очистных работ от разрезного блока в обоих направлениях в центральной части рудного целика происходит формирование области растягивающих напряжений. Кроме того, при ширине рудного целика равной или превышающей ширину двух рудных блоков, концентрация сжимающих и максимальных касательных напряжений в нем незначительна. Существенный рост вертикальных сжимающих и максимальных касательных напряжений с образованием значительной области действия растягивающих напряжений в рудном целике происходит, когда его ширина становится равной ширине одного блока. Создаются условия разрушения рудного целика (рис. 3).
а
Рис. 2. Напряженное состояние рудного и вмещающего массивов после отработки разрезного блока в этаже (+185 — +255) м: а — первое главное напряжение ст^ б — второе главное напряжение ст2; в — максимальные касательные напряжения ттах
Рис. 3. Характер напряженного состояния породного массива после отработки в районе разрезного блока двух блоков в северо-западном и двух блоков в юго-восточном направлениях: а — первое главное напряжение ст^ б — второе главное напряжение ст2; в — максимальные касательные напряжения ттах
а
а
в
в
Моделирование отработки участка Подрусловый в нижележащем этаже с сохранением рудного целика в этаже (+185 — +255) м показывает, что здесь его ширина должна быть более чем ширина двух рудных блоков. Такой вывод можно сделать при анализе
Рис. 4. Характер распределения напряжений в рудном и вмещающем массивах после отработки четырех блоков в этаже (+115 — +185) м: а — первое главное напряжение ст1; б — второе главное напряжение ст2; в — максимальные касательные напряжения т,^
напряженного состояния массива в районе отработки после выемки четырех блоков в этаже (+115--1-185)
м (рис. 4).
Таким образом, безопасная, с точки зрения разрушения, ширина предохранительного целика в рудном теле в
этаже (+185--1-255) м должна быть
не менее ширины двух технологических блоков. При отработке рудных запасов в этаже (+115 — +185) м ширину предохранительного рудного целика необходимо увеличить до ширины трех рудных блоков.
- СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Курленя М.Б., Еременко A.A., Шрепп Б.В. Геомеханические проблемы разработки железорудных месторождений Сибири. -Новосибирск: Наука, 2001.
2. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975.
3. Фадеев А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. - М.: Недра, 1987. — 224 с.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ -
4. Еременко A.A., Серяков В.М. Геомеханическое обоснование порядка отработки сближенных участков Шерегешевского месторождения. Труды международной конференции «Геодинамика и напряженное состояние недр Земли» — Новосибирск: Институт горного дела Сибирское отделение РАН, 2004. ЕЕ
Серяков Виктор Михайлович — доктор технических наук, профессор, гл. научный сотрудник, Еременко Андрей Андреевич — доктор технических наук, профессор, заведующий лабораторией, Институт горного дела СО РАН, yge@ngs.ru Монингер Гарри Гейнрихович — директор,
Филиппов Владимир Николаевич — заместитель главного инженера, Горно-Шорский филиал ОАО «Евразруда», +7(38473) 3-30-23.
в
