CC BY
79
СЕМИНАР 2
ДОКЛАД НА СИМПОЗИУМЕ "НЕДЕЛЯ ГОРНЯКА -
2001"
МОСКВА, МГГУ, 29 января - 2 февраля 2001 г.
© В.В. Мосейкин, В.А. Ермолов, В.Н. Зуй, Ю.П. Горбатов, 2001
УДК 55:502:622-17:003.12
В.В. Мосейкин, В.А. Ермолов, В.Н. Зуй, Ю.П. Горбатов
ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ РАЗРАБОТКИ ХРАНИЛИЩ ГОРНОПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ
Хранилища горнопромышленных отходов - гидроотвалы и хвостохранилища -наиболее значительные объекты по объему, площади, степени и времени негативного воздействия на окружающую среду [1, 2, 9]. Необходимость их изучения определяется рядом аспектов: во-первых, они небезопасны в промышленном и экологическом отношении, т.к. основными критериями их формирования являются устойчивость откосных сооружений и несущая способность внутренних зон; во-вторых, - являются потенциальными техногенными месторождениями, вовлечение которых в разработку позволяет уменьшить загрязнение окружающей среды, сократить площади отчуждаемых для нужд горного производства земель, а также частично решает задачу ресурсосбережения; в третьих, - сложены в ряде случаев высокотоксичными отходами, которые необходимо изучать как источники экологической опасности с целью их санации.
Специфика геологического обеспечения формирования хво-стохранилищ и гидроотвалов заключается в том, что они рассматриваются с трех позиций как инженерные сооружения, техногенные месторождения, экологически
опасные объекты, для которых взаимосвязи инженерно-
геологических, гидрогеологических, объемно- качественных и экологических показателей с технологией формирования массива отходов определяют возможности экономии водно-земельных ресурсов и получения нетрадиционных видов минерального сырья.
Геологическое обеспечение разработки горнопромышленных отходов базируется на комплексе методов: анализе и обобщении научно-технических данных по хранилищам; геолого-структур-ном анализе их строения и экологического состояния; математическом описании задач и компьютерном моделировании геолого-
экологичес-ких, инженерно-
геологичес-ких и технологических процессов; экспериментальных работах в полевых и лабораторных условиях. Методы интерпретации результатов этих работ, разработанные кафедрой геологии МГГУ [3, 4, 7-9], положены в основу инженерно-геологического районирования и управления состоянием намывных хранилищ и создания компьютерных технологий моделирования техногенных объектов.
Задачи геологического обеспечения включают: установление ресурсной ценности горнопро-
мышленных отходов, как источника вторичного минерального сырья, на основе изучения пространственно-качественной структуры объекта; определение комплекса инженерно-геологических характеристик состава и свойств отходов для прогнозирования надежности и управления состоянием массива; получение характеристик состава горнопромышленных отходов как источника пылевыделения и выделение зон различной интенсивности пы-ления; изучение токсичности отходов как субстрата растительных компонентов при рекультивации, а также как источника загрязнения почв, подземных и поверхностных вод.
Анализ работ по складированию и утилизации горнопромышленных отходов показывает, что существуют технологическая возможность и экономическая целесообразность их освоения как техногенного минерального сырья. Ниже приведены результаты геологического обеспечения горнотехнических решений по освоению хвостохранилищ Вяземского и Оленегорского ГОКов.
Геологическое обеспечение горнотехнологических решений по освоению хвостохранилищ Вяземского ГОКа включало в себя:
• геолого-технологическое картирование хвостохранилища как техногенного месторождения золота с выделением статистически однородных участков распределения полезного компонента, блокировкой последних для подсчета запасов и рекомендациями по отработке массива продольными или поперечными заходками [7-9];
• оценку устойчивости откосов хвостохранилищ на участках отгрузки песков;
• геологическое обоснование разработки глинистых отложений отстойника ДСФ-1 и водоотливной канавы электрическим земснарядом 8 НЗ с укладкой разра-
ботанного грунта в пять секций гидроотвала с одновременной рекультивацией этими грунтами песчаных берм;
• расчет устойчивости обводненных откосов дамб в местах их примыкания к прудковой зоне, водоотливной канаве и полотну железной дороги с целью обеспечения эколого-промышленной безопасности возведения и состояния хвостохранилища.
Оптимальные параметры откосов и дамб хвостохранилищ Вяземского ГОКа установлены на основе расчетов их устойчивости. Разработан комплекс мер по контролю состояния откосных сооружений и предупреждению оползневых деформаций.
В настоящее время первая очередь хвостохранилища в значительной мере замыта отходами. Емкость хранилища заполнена неравномерно и используется не полностью, т.к. намыв производился торцевым способом. Отметки намыва по площади изменяются от 0 до 28 м. Объем намытых хвостов на сегодняшний день составляет более 12 млн м3 .
Отбор песков из хвостохрани-лищ при секционном их формировании возможен уже в период возведения объектов. Для этого требуется, с учетом данных оперативного геомеханического контроля, оценивать устойчивость откосных сооружений из средне - и крупнозернистых материалов и затем устанавливать порядок отбора песка, позволяющий сохранять нормативный коэффициент запаса благодаря снижению влияния сил гидростатического взвешивания и гидродинамического давления, уплотнению слоя в тонкодисперсных грунтах и поэтапной разгрузке призмы активного давления в пределах потенциальных оползневых тел.
По проекту в хвостохранилища Вяземского ГОКа должно быть уложено 15 млн. м3 хвостов. Срок существования хвостового хозяй-
ства -13.5 лет (время заполнения емкости хвостохранилища до проектных отметок) - определен по установленной высоте намыва и принятой производительности фабрики по хвостам. Если производить отгрузку песков потребителям из хвостохранилища в объеме 850 тыс./м3 в год, что предусматривалось проектом, то за 13 лет будет отгружено потребителям 9,1 млн/м3 песка. В связи с чем, дополнительный срок заполнения хвостохранилища с учетом замыва площадей, освобожденных за счет отгрузки песков, составит ~ 10 лет.
Для обеспечения безопасного ведения работ по отгрузке песков из хвостохранилища кафедрой геологии МГГУ выполнена оценка устойчивости откосов хвостохра-нилищ на участках отгрузки песков.
Расчеты выполнены применительно к параметрам забоя создаваемого экскаватором ЭКГ-5А на основе данных [11].Размеры экскаватора в плане 5,25X6,06 м, масса - 196тн., удельное давление на грунт 0,21 МПа (2,1 кг/см2).
Задача расчетов - определение возможности смещения экскаватора породными массами отвала при его подработке в ходе отгрузки песка. Условия безопасной работы экскаватора достигаются при выполнении неравенства:
Еоп ^Рэк^^дфКонт> (1)
где ЕОп - оползневое давление сместившихся породных масс; Рэк
- масса экскаватора, тн.; ЬдфкОнт
- коэффициент трения по контакту гусениц с грунтом (0,4).
Исходными данными являлись профили откосов хвостохранилищ ДСФ-1 и ДСФ-2. Высота (Но) и
угол наклона откосов (До) хвосто-хранилищ на участках отгрузки соответственно изменяются в пределах Но = 51,6-32м и Д = 330220. Высота забоя принимается 10 м согласно технической характе-
ристики ЭКГ-5А, а угол наклона забоя - 700. Расстояние опорной части экскаватора от нижней бровки (забоя, фронта откоса) с учетом радиуса черпания на различных уровнях должно превышать -6,8 м. Расчеты производились для исходных (до производства отгрузки) и подработанных откосов. Физико-механичес-кие характеристики песков с учетом исследований МГИ-МГГУ приняты следующими: плотность у= 2,0 тн/м3; угол внутреннего трения ф
= 30°; сцепление С= 0 и 1,0 тн/м2 для соответственно влажных и сухих песков.
Цель расчетов - выбор устойчивых и экономичных (в отношении объемов горных работ) контуров откосов. Величину коэффициента запаса устойчивости откосов принимают в зависимости от следующих факторов: степени достоверности исходных физико-механических характеристик и изменения их во времени вследствие ползучести, выветривания и набухания; степени геологической и гидрогеологической изученности; времени стояния откосов; погрешности методов расчета; влияния динамических нагрузок.
Программное обеспечение расчетов методами алгебраического суммирования сил по поверхности скольжения и многоугольника сил разработано на кафедре геологии МГГУ [2, 4]. Программа позволяет определять этими методами минимальные значения коэффициента запаса устойчивости и величину некомпенсированного оползневого давления отвальных масс.
В результате расчетов установлено, что коэффициент запаса устойчивости 7] исходного откоса отвала с максимальными геометрическими параметрами (Но =
42,3 м; Д=33о) составляет 7] = 1,11. При подработке отвала на высоту
Нэ = 10 м и Р = 700 происходит нарушение устойчивости забоя и развал достигает опорной части
экскаватора. При этом Еобщ составляет до 5 тн при силе трения по контакту экскаватор-грунт около 80 тн. Таким образом, образование развала не угрожает выводу из строя экскаватора и безопасности персонала. Результаты расчетов положены в основу дополнительных рекомендаций по обеспечению безопасности персонала и безаварийной работы ЭКГ-5А по отгрузке песков.
Разработка отложений отстойника и водоотводящей канавы хвостохранилища Вяземского ГОКа гидромеханизированным способом является необходимым условием прекращения негативного процесса - возрастающего влияния на естественные водоемы поступления воды повышенной мутности. В настоящее время, применительно к объекту исследований, гидромеханизированный способ очистки отстойника и водоотводя-щей канавы является единственным, приемлемым и обоснованным способом очистки.
Объем разработки отложений на 20.06.95 г. в отстойнике ДСФ-1 составлял 355 тыс. м3, в водоотводящей канаве 148 тыс. м3.В связи с постоянным сбросом глинистых частиц из хвостохранилища ДСФ-1 в отстойник и водоотводящую канаву объем разрабатываемого грунта подлежит уточнению в процессе производства работ. Укладка грунтов из отстойника будет, производится в 1,2 и 3 секции, а из водоотводящей канавы -1,4 и 5 секции по схеме принятой для укладки глинистых грунтов с использованием водосбросных колодцев.
Для подачи грунтов (глинистых отложений) из отстойника в секции гидроотвала используется магистральный трубопровод из толстостенных труб 0 500 мм и длиной 1100 м. После завершения
очистки отстойника, для очистки канавы производится перекладка вышеуказанного трубопровода длиной 840 м.
Для укладки глинистых отложений в 1, 2, 3 и 4 секции гидроотвала, с помощью бульдозера и экскаватора, наращиваются ограждающие дамбы до отметок 242,0245,0 м в объеме 63500 м3, а для 5 секции возводится ограждающая дамба в объеме 29400 м3.
Укладка отложений из отстойника производится поочередно в
2.3 и 1 секции гидроотвала слоями 0,5 м. На первом этапе работ пульпа подается во 2 секцию. Осветленная вода через водосбросной колодец поступает в 1 секцию, которая выполняет, в данном случае, роль первичного отстойника, а затем через водосбросный колодец поступает в отстойник ДСФ-1 к земснаряду. Затем производится замыв 3 секции. Осветленная вода после отстоя (1-4 суток) через водосбросный колодец поступает в водоотводную канаву. Во время осветления воды в 3-ей секции пульпа подается в 1-ю секцию. Осветленная вода из 1-ой секции через водосбросный колодец поступает в отстойник гидроотвала, а затем в отстойник ДСФ-1. После заполнения секций на 0,5 м цикл повторяется.
Укладка отложений из водоот-водящей канавы производится в
1.4 и 5 секции гидроотвала поочередно с отстоем воды, слоями 0,5 м. Сброс воды через водосбросные колодцы осуществляется в водоот-водящую канаву.
Разработка отложений производится электрическим земснарядом 8НЗ свайно-торцевым способом прорезями шириной 20-30 м. Размеры прорезей, очередность их разработки устанавливаются порядком производства работ. Установка и снятие якорей осуществляется плавучим краном к/п-10 т. Для перемещения земснаряда, плавучего крана и доставки на них обслуживающего персонала ис-
пользуется катер. Вдоль железнодорожного полотна и дамбы обвалования устанавливается охранная зона, разработка в которой земснарядом запрещена.
Продолжительность работы земснаряда в году в соответствии с НДЗ-93 составляет 7 месяцев. Месячная производительность земснаряда определяется по формуле:
Р = Ю24(30-Дрем)КирвН(К+ + 0,65)КперКзабКзас] = 52 тыс. м3,
(2)
где Q - расход грунтового насоса при работе на гидросмеси с учетом среднего износа, Q=1600 м3/час; 24 - часов в сутках; 30 -дней в месяце; Дрем= 4 дней ремонта в месяц; Кире=0,64 - коэффициент использования рабочего времени; Кпер=1 - коэффициент, учитывающий количество перекачивающих станций; Кзаб= 1 коэффициент, учитывающий высоту забоя; Кзас=1,05 - коэффициент степени засоренности.
Годовой объем разработки глинистых отложений составит 364 тыс. м3, его величина может изменяться в зависимости от участка разработки, дальности транспортирования пульпы, высоты забоя, длины плавучего магистрального пульпопровода, температурного режима и других факторов.
Разбиение хвостохранилища ДСФ-1 на 5 секций, наращивание ограждающих секции дамб с одновременным складированием гидромеханизированным способом по определенной технологии глинистых отложений, требует организации системы наблюдений, т.е. мониторинга. Кроме того, рекультивация глинистыми отложениями песчаных берм хвостохра-нилища при пионерной схеме намыва решает вопросы осаждения пылеватых и глинистых частиц в секциях, экранирует гидроотвал, способствует намыву дополнительных объемов грунта на намывное основание гидроотвала.
Таким образом, решение перечисленных выше задач позволит сформировать экологически и технологически безопасный рельеф поверхности хвостохранилища, определять конечные отметки поверхности намыва и осуществлять ситуационное моделирование его состояния, находящегося в режиме периодического наращивания, на определенный момент времени.
Гидромеханизированные работы будут выполняться с учетом мероприятий по охране окружающей среды. Вредные выбросы в атмосферу при намывных работах отсутствуют, т.к. применяется электрический земснаряд. Скопления вод, содержащих остатки масел, собираются в специальные емкости и сдаются на регенерацию. Разработка глинистых отложений производится с свободным всасом, что позволяет ликвидировать попадание масел с валовой линии рыхлителя в водоем. Работа производится на водообороте. Окончательный выпуск сбросных вод производится в отстойник хво-стохранилища к земснаряду.
Для отстоя взвешенных частиц, образующихся в процессе намыва, используются секции гидроотвала (играю-щие роль первичного отстойника), отстойник гидроотвала и затем отстойник хвостохранилища. Попеременное заполнение секций гидроотвала направлено на увеличение времени отстоя. Цикличность составляет 1-4 суток. Отвод сбросных вод из секций гидроотвала рассредоточено через шандорные колодцы позволит поддерживать максимальный путь осаждения.
Геологическое обеспечение горнотехнологических решений освоения аварийного хвостохра-нилища Оленегорского ГОКа включало в себя:
• геолого-технологическое картирование объекта как техногенного железорудного месторождения с выделением статистически однородных участков распределе-
ния железа общего, магнетитово-го, гематитового и мощности;
• блокировку и подсчет запасов техногенного месторождения;
• сравнительную геолого-экологическую и технико-экономическую оценку экскава-торно-автомобильного и гидромеханизированного способов выемки и транспортировки хвостов до грохота дробильно-обогатительной фабрики;
• компьютерное моделирование технологически значимых зон с выделением участка пионерного котлована для земснаряда;
• выделение технологических границ отработки хвостохранили-ща земснарядом 200-50БК, рекомендации по отработке объекта в 2000 г. и на перспективу;
Аварийное хвостохранилище Оленегорского ГОКа расположено в южной губе Колозера. По состоянию на 01.01.1998 г. его суммарная площадь составляет 320,4 га в т.ч.: аварийное хвостохрани-лище - 253 га; аккумуляционный бассейн (открытые воды)-прудок-60,2 га; дамба- 7,2 га. Анализом данных опробования объекта было установлено, что в рудной части хвостов преобладают свободные зерна гематита и магнетита, причем в классах крупности, благоприятных для обогащения [10].
Хвосты техногенной залежи представлены магнетит-
гематитовыми песками. Удельный вес хвостов- 3,4 г/см3 , насыпной вес -1,8 г/см3, (при влажности -8 %). Содержание железа (%) в хвостах: общего - 17,5 ^ 20,5; магне-титового - 7,0 ^ 7,8; гематитового - 6,8 ^ 9,8 .Мощность залежи колеблется в пределах 1,0 ^ 6,9 , составляя в среднем ~ 4,3 м. Отметки почвы и кровли залежи соответственно изменяются в пределах 150 ^ 135 м и 137 ^ 154 м.
Для обоснования технологических границ отработки аварийного хвостохранилища формировались (для параметров Feобщ, Femg, Fegem, мощности) два вида графических
моделей изменчивости: геостатистические, которые учитывают только случайную изменчивость вышеперечисленных параметров и используются для выделения блоков однородного строения, и топографические, моделирующие наблюдаемую изменчивость признаков в случае, когда случайная составляющая мала и ею можно пренебречь. В результате были выделены технологические границы отработки хвостохранилища земснарядом 200-50БК в 2000 г. и на перспективу.
В программе Оленегорского ГОКа по обогащению и системе отработки хвостов аварийного хвостохранилища ДОФ приведены: расчет производительности для выработки концентрата из хвостов, качественно-количественная схема их обогащения, калькуляция себестоимости получения железорудного концентрата (ЖРК) из руды и хвостов, которыми установлены технологическая возможность и экономическая целесообразность отработки хвостов. Так, например, себестоимость 1 т ЖРК, произведенного из руды и хвостов аварийного хво-стохранилища, составляют соответственно: 164,99 руб. и 91,26 руб.
Сравнительной геолого-
экологической и технико-экономической оценкой экскава-торно-автомобильного и гидромеханизированного способов выемки и транспортировки хвостов до грохота дробильно-
обогатительной фабрики установлены существенные преимущества гидромеханизированного способа разработки и транспортировки хвостов. Использование этого способа обладает рядом преимуществ: упрощается вся технологическая схема разработки и транспортировки хвостов; сокращается количество используемого оборудования (экска-ваторы, автомашины, грейферы и т.д.); уменьшается число рабочих мест [5].
В настоящее время разработка хвостов земснарядом на обводненных участках хвостохранили-ща производится в карьере, который представляет замкнутую акваторию, что полностью исключает возможность попадания взвешенных частиц в Колозеро. При разработке обводненных участков взвешенные частицы будут попадать в аккумуляционный бассейн, играющий роль замкнутого отстойника, что также исключает загрязнение взвешенными минеральными частицами акватории Колозера.
Трассы магистральных трубопроводов проходят по территории хвостохранилища в пределах горного отвода.
Технологическая схема разработки хвостов земснарядом предусматривает подачу пульпы непосредственно на ДОФ и включение сбросной воды в систему обезвоживания Оленегорского ГОКа.
МГГУ и проектной конторой «Энергогидромеханиза-ция» подготовлен рабочий проект разработки хвостов в аварийном хво-стохранилище электрическим земснарядом с гидравлической транспортировкой хвостов к ДОФ Оле-негорского ГОКа. В соответствии с техническими показателями ДОФ в качестве основного оборудования принят земснаряд 200-50 БК с производительностью по воде 1500 м3/час и напором 73 м. При работах 2-ой очереди в качестве дополнительного гидротранспорта используется перекачивающая станция с Q = 1500 м3/час и Н = 73 м.
Работа земснаряда 200-50 БК производится на водообороте, предусматривается также отвод в зону его работы естественных и промышленных стоков. Дополнительной подкачки воды для производства гидромеханизированых работ не потребуется.
Продуктивная толща залегает на наклонном основании и имеет мощность в пределах 1,0 ^ 6,9 м.
Условием полной отработки залежи является выемка хвостов в пределах всей разведанной площади аварийной емкости хвосто-хранилища, при этом глубина водоема должна быть не менее 1,5 м, т.е. минимальной глубины разработки земснарядом 200-50 БК.
В качестве начального участка работ принята ближайшая к ДОФ зона хвостохранилища, где создан пионерный котлован земснаряда, который на последующих этапах работ будет перемещается во внутренние зоны хвостохранили-ща, следуя уклону основания (ложа техногенного массива).
Для реализации схемы развития гидромеханизированных работ территория хвостохранили-ща разделена на блоки шириной 200 м. Блок отрабатывается с подключением земснаряда к магистральному пульпопроводу, проложенному по средине блока посредством проходок. Ширина проходки до 100 м определена исходя из длины плавучего пульпопровода. По мере выполнения 2-ой заходки (низовой) магистральный пульпопровод разбирается и укладывается для выполнения последующего блока. Горизонт воды в каждой за-ходке определяется наименьшей отметкой естественной поверхности низового борта проходки. Отметки низа разработки приняты по минимальной высоте забоя -1,5 м, а перепад отметок низа разработки - в 1,0 м.
Разработка ведется со свободным всасом посредством свайно-троссового папильопирования. Объемы работ, отметки разработки, трассы пульпопроводов уточняют в процессе производства работ.
Рабочий проект гидромеханизированной разработки составлен с учетом мероприятий по охране окружающей среды при производстве работ: вредные выбросы в атмосферу отсутствуют, т.к. используется электрический земснаряд 200-50 БК;
скопления загрязненных вод, содержащие остатки масел, собираются в специальные емкости и сдаются на регенерацию; разработка песков ведется с свободным всасом, что исключает попадание масел с валовой линии в водоем. Применяемая технология производства работ исключает загрязнение акватории Ко-лозера взвешенными частицами хвостов; при производстве работ не используются токсичные и химически активные вещества.
Геостатистический анализ геолого-технологических параметров и моделирование их размещения в поле аварийного хвостохранилища Оленегорского ГОКа позволил кафедре геологии МГГУ совместно с проектной конторой «Гидро-мехпроект» треста «Энергогидромеханизация» Минтопэнерго РФ предложить вариант гидромеханизированной разработки и транспортировки хвостов объекта электрическим земснарядом. Согласно варианту будет достигнута значительная экономия материальных средств и обеспечены природоохранные мероприятия при эксплуатации техногенного месторождения. Этот способ разработки обводненного техногенного месторождения обеспечит, при минимальном ущербе окружающей среде, получение дополнительно свыше 500 тыс. т минерального сырья в год с минимальными затратами.
Заключение
На основе решения комплекса задач по оценке состава и состояния хранилищ горнопромышленных отходов, как ответственных инженерных сооружений, экологически опасных объектов и месторождений техногенного минерального сырья:
• разработаны методические основы геологического обеспечения, включающие математико-графи-ческое моделирование хранилищ с учетом особенностей их состояния и формирования;
• выполнена ресурсная оценка объектов исследований, как месторождений техногенного минерального сырья;
• установлены геолого-геохимическая зональность и гранулярная неоднородность хвостохранилищ Вяземского и Оленегорского ГОКов на основе которых определен рациональный порядок их отработки как техногенных месторождений;
• осуществлено геолого-технологическое и геолого-
экологическое картирование хвостохранилищ как техногенных месторождений и объектов повышенной экологической опасности выделены промышленные участки и экологически опасные зоны, пространственное положение которых учитывается при выборе порядка и технологии отработки месторождения;
• оценка устойчивости откосных сооружений Вяземского ГОКа позволила разработать мероприятия по их оперативно-
му контролю дамб с учетом их обводненности и выбрать оптимальные параметры отгрузки песков;
• выполнено геологическое обоснование горнотехнологических решений по обеспечению промышленной и экологической безопасности разработки хранилищ горнопромышленных отходов Вяземского и Оленегорского ГОКов как техногенных месторождений.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гальперин А.М., Дьячков Ю.Н. Гидромеханизированные природоохранные технологии. - М., Недра, 1993, 254 с.
2. Гальперин А.М., Ферстер В.Шеф Х.-Ю. Техногенные массивы и охрана окружающей среды. - М., МГГУ,
1997, 535 с.
3. Galperin A.M., Kiritchenko Yu.V., Moseikin V.V., Pavlenko V.M. Engineering-geological provision for reclamation of hydrofilled structures in mining. -Proceedings Eighth International Congress International Association for Engineering Geology and the Environment, -1998 / Vancouver / Canada, v.5, p.3463-3466, - A.A. Balkema-/Rotterdam/Brookfield/
1998.
4. Galperin A.M., Zoui V.N. Automation of complex sounding in hydrodumps and tailings dams.- 2-nd Regional APCOM-97 SYMPOSIUM on Computer Applications and operations Research in the Mineral Industries, Moscow , Russia, 1997, p.29-31.
5. Гальперин А.М., Васин В.В., Дмитриенко Н.И., Ма-гаршак И.А. Гидромеханизированная разработка техногенного месторождения. - Горный журнал, № 8, 2000, с.9.
6. Dremukcha A.S., Ermolov V. A., Moseikin V.V. Mathematical and Graphical Modeling of Man-made structure. 2nd Regional APCOM'97 SYMPOSIUM on Computer Applications and operations Research in the Mineral Industries, Moscow, Russia, 1997, p.500-503.
7. Ермолов В.А., Мосейкин В.В. Научно-методические аспекты оценки и моделирования техногенных месторождений. - Изв. вузов, Геология и разведка, 1997, № 1, с.94-100.
8. Ермолов В.А., Бедрина Г.П., Зервандова В.П., Мосейкин В.В. Теория и практика моделирования и ресурсной оценки техногенных месторождений. - Изв.вузов, Геология и разведка, 1998, №6, с.65-72.
9. Ермолов В.А., Зервандова В.П., Мосейкин В.В. Эко-лого-техно-логическая оценка и моделирование техногенных месторождений рудноминерального сырья. - Геоэкология, № 1,2001, с. 391-402.
10. Магаршак И.А., Холодняков Г.А. Активная техническая политика - залог стабильной работы предприятия. -Горный журнал, № 8, 1999.
11. Справочник «Открытые горные работы», раздел 8 Экскавация - М., Горное бюро, 1994.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ
\j
