CC BY
258. Воюцкий С. С. Физико-химические основы пропитывания и импрегирования волокнистых систем водными дисперсиями полимеров. JL : Химия, 1969. 336 с.
9. Красиков И.В., Листотчная С.П., Пияиповский ЮЛ. Движение смачивающей жидкости под действием капиллярных сил в пористой керамике// Порошковая металлургия, 1990. №4. С. 39-43.
10. Рязанов С. А, Расчет устойчивости метастабильного равновесия коллоидных систем. Интеллектуальный продукт № 73200000051. Зарегистрирован ВНТЦ 27 июня 2000 г. // Идеи. Гипотезы. Решения. Информационный бюллетень Всероссийского науч.-техн. центра. 2000. №2. С. 16-17.
11. Чураев Н. В, Фиэикохимия процессов массопереноса в пористых телах. М.: Химия, 1990.271 с.
12. Дерягин Б.В., Сидоренков Г.П. Термоосмос при обычных температурах и его аналогия с термомеханическим эффектом в гелии-2 // ДАН СССР. 1941. Т.32 №9 С. «22-626.
13. Рязанов С. А. Использование термокапиллярных эффектов для получения композиционных материалов // Опыт и перспективы применения композиционных материалов в машиностроении: Тез. докл. 9 межотрасл. конф. -Самара, 1994. С. 37.
14. Сеерюков О Н., Федотов В. Т. Аморфные микрокристаллические припои СТЕМЕТ для высокотемпературной
пайки в машиностроении и авиационной технике it Высокие технологии в машиностроении: Матер, междунар. науч.-техн. конф. Самара, 2004. С. 206-207. .
15. А.с. СССР № 416155, B22D29/02, от 27.12.71 г., опубл. 04.07.74.
16. РЖ ВИНИТИ, итоги науки и техники. Сер. Композиционные материалы. Т. 3. Композиционные материалы с металлической матрицей. М., 1988, с. 16-17.
17. Соколовская Е.М., Гузей Л.С. 1 Фиэикохимия композиционных материалов. М.: Изд-во Московского ун-та, 1978.
18. Слюсаренко Е.М. и др. Об определении латентного периода на метастабильных поверхностях раздела // Тез. докл. 5-й всесоюз. конф. по композиционным материалам. Вып. 1. М.: Изд-во Московского ун-та. 1981. С. 6870.
19. Дунаев С.Ф. и др. Физико-химические проблемы создания слоистых материалов на основе металлов и сплавов с барьерными прослойками. // Тез. докл. 5-й всесоюз. конф. по композиционным материалам. Вып. 1. М.: Изд-во Московского ун-та. 1981. С. 65-66.
20. McPherson P. Formation of metastable phases in flame and plasma-sprayed alumina // i. Materials Science. 1973. V.
8. №6. P. 851-854.
21. Котов Ю.А., Саштов O.M. Характеристики порошков оксида алюминия, полученных импульсным нагревом проволоки // Поверхность. Физика, химия, механика. 1994. №10/11. С. 90-94.
22. Алексеев Н.В., Балихин И.Л. и др. Формирование ультрадисперсного порошка оксида алюминия в условиях ограниченной струи воздушной плазмы // Физика и химия обработки материалов. 1994. №4/5. С. 72-78.
23. Архипов В.А. и др. Дисперсность конденсированных продуктов горения капли алюминия // ФГВ. 1982. №2. С, 16-19.
24. Пат. № 2190682 РФ, МКИ5 7С22С1/10. Способ изготовления лигатур на основе алюминия 1 С.А Рязанов; №2001113122/02(014262);Заявл. 17.05.2001;0публ. 10.10.2002, БИМП№28.
25. Рязанов С.А. Термодинамическая модель метастабильных равновесий, возникающих в гетерогенных системах при производстве алюмотермит кых огнеупоров // Актуальные проблемы в строительстве и архитектуре. Образование. Наука. Практика.: Матер, регион. 59-й науч.-техн. конф. Самара: СамГАСА, 2002. С. 152-154.
26. Рязанов С.А. Формирование структуры алюмотермигных СВС-огнеупоров // Современное состояние и перспективы развития строительного материаловедения: Матер. Восьмых академических чтений отделения строительных наукРААСН. Самара: Изд-во СамГАСУ. 2004. С. 451-454.
27. Рязанов С.А. Хлыстов А. И. Термостойкость алюмотермитных СВС-огнеупоров // Огнеупоры и техническая керамика. 2004. №2, С. 39-43.
Статья поступила в редакцию 3! октября 2005 г.
УДК 661.2, 614.842 А.Р. Самборук
ГАЗОГЕНЕРАЦИЯ И АЭРОЗОЛЕОБРАЗОВАНИЕ В СРЕДСТВАХ ПОЖАРОТУШЕНИЯ
Представлены результаты использования процессов горения газогенерирующих и аэрозолеобразующих огнетушащих составов в средствах пожаротушения. Показаны конструкции и основные характеристики газогенерирующих устройств, в которых реализуется способ получения холодных и чистых газов при сжигании газопроницаемых составов в режиме вынужденной фильтрации продуктов горения через несгоревшую часть пористого заряда, предназначенных для наддува порошковых огнетушителей. Приведены результаты исследований по созданию экологически безопасного генератора огнетушащего аэрозоля, генерирующего хлориды щелочных металлов в инертном газе.
Горение и взрыв являются важной и эффективно развивающейся областью научнотехнического прогресса, а сами процессы горения имеют большое практическое значение [1].
Одним из актуальных направлений практического приложения научных результатов в области горения является современное пожаротушение [2].
Во всех странах и во все времена борьба с пожарами являлась трудной, но жизненно важной государственной задачей. Однако в настоящее время, несмотря на предпринимаемые меры организационного и технического характера по обеспечению пожаробезопасности различных объектов, наблюдается тенденция неуклонного роста количества пожаров, человеческих жертв и материального ущерба. Поэтому проблема обеспечения пожарной безопасности объектов различного назначения является весьма актуальной. Успешное ее решение во многом связано с. созданием и использованием новых экологически безопасных и высокоэффективных огнетушащих средств.
Развитие и создание новых технологий пожаротушения неразрывно связаны с научнотехническим прогрессом всего общества. История тушения пожаров начинается с использования для этой цели воды [3, 4]. Современные средства пожаротушения применяют воду в виде аэрозольного водяного облака [5]. Широко используются для тушения пожаров пены [6, 7]. В качестве инертных разбавителей используются газообразные диоксид углерода, азот, аргон, дымовые газы, водяной пар [8]. Огнетушащие порошковые составы (ОПС) представляют собой мелкоизмельченные минеральные соли с различными добавками, препятствующими слеживанию и комкованию [9, 10]. Порошки не обладают токсичностью, малоагрессивны, удобны в обращении. Огнетушащая способность порошков зависит не только от их химической природы, но и от степени измельчения. Чем мельче частицы порошков, тем больше их поверхность и тем выше их эффективность. Оптимальный размер порошков общего назначения составляет 40-80 мкм, и их необходимо хранить в специальных упаковках, предохраняя от увлажнения.
В практике пожаротушения в закрытых помещениях одним из наиболее эффективных является способ подавления пожара, при котором во всем объеме защищаемого объекта создается среда, не поддерживающая процесс горения. До настоящего времени для этого в качестве огнетушащих веществ использовались газовые инертные разбавители или химически активные галогенуглеводороды - хладоны. Однако инертные разбавители имеют низкую огнетушащую способность, а хладоны способствуют разрушению озонового слоя Земли. ОПС малоэффективны при объемном способе тушения пожаров из-за большого размера частиц и трудности распределения по защищаемому помещению. В этой связи весьма перспективным является использование новой разновидности средств объемного пожаротушения - генераторов огнетушащего аэрозоля (ГОА) [11].
В Самарском государственном техническом университете более 20 лет ведутся работы под девизом «Огонь тушит огонь» по использованию процессов горения в новых, высокоэффективных средствах пожаротушения. Применение процессов горения для тушения пожаров возможно либо в опосредованном виде (в качестве химических источников рабочего давления в порошковых, жидкостных или импульсных огнетушителях), либо непосредственно для тушения (путем генерации огнетушащих аэрозолей или инертных газов).
Порошковое пожаротушение. За последние три десятилетия порошковые средства пожаротушения ввиду их универсальности и высокой огнетушащей способности нашли широкое применение в отечественной практике и за рубежом [12,13].
По заключению Всероссийского научно-исследовательского института противопожарной обороны, порошковые огнетушители по своим такгико-техническим параметрам существенно превосходят углекислотные и пенные.
Огнетушители с газогенератором имеют существенные преимущества перед огнетушителями с газовым баллоном и перед огнетушителями закачного типа:
- надежность работы, долговечность и безопасности при хранении (давление в корпусе огнетушителя отсутствует);
- простота перезарядки огнетушителя (не требуется компрессорное оборудование);
- увеличение срока до регламентной перезарядки огнетушителя (срок службы газогенератора- 10 лет).
В настоящее время в качестве огнетушащих порошковых составов (ОПС) используются легкоплавкие соединения с температурой плавления 80-100°С, способные подавлять горение жидкостей и твердых веществ, в том числе материалов, горение которых сопровождается тлением. Чтобы не вызывать агрегирования подобных ОПС и обеспечить полноту их выбро-
са, температура газа на выходе из газогенерирующего устройства не должна превышать 150°С.
Традиционный способ сжигания пиротехнических газообразующих составов (ПГС) и твердых топлив не обеспечивает чистоты газов и тем более снижения их температуры до необходимых величин. Поэтому в целях создания ГС с такими параметрами нами был применен метод низкотемпературного самораспространяющегося пиролиза (НСП), представленный на рис. 1 [14,15].
Сущность предлагаемого метода заключается в том, что в отличие от традиционного способа сжигания твердых топлив и ПГС, изготавливаемых обычно в виде плотно спрессованных монолитных зарядов, используются пористые составы, процесс послойного горения которых осуществляется таким образом, чтобы направление оттока продуктов реакции совпадало с направлением движения фронта горения, т.е. продукты горения фильтруются несгоревшей частью состава [16].
Для снаряжения газогенерирующих устройств, предназначенных для наддува порошковых огнетушителей, была разработана рецептура газообразующего состава, получившая шифр ГСП-15. Основные характеристики состава ГСП-15 представлены в табл. 1.
Таблица 1
Основные характеристики состава ГСП-15
Наименование показателя Значение Метод определения
Рецептура, %
Селитра калиевая 48 ± 3 Задается при смешивнин
Мелам ин 26 ±2
Магний углекислый основной 20 ±2
Раствор НП-15 5 ± 0,5
Аэросил 1 ± 0,5
Плотность насыпная, г/см3 0,55 Экспериментально
Плотность при Рул=15 МПа, г/см3 М Экспериментально
Температура воспламенения, К 946 ГОСТ 2040-81
Удельная теплоемкость, кДж/(кг-К) 1040 ОСТ В 84-1377-76
Температуропроводность, 106 м3/с 0,36 ОСТ В 84-1377-76
Теплопроводность, Вт(м-К) 0,3 ОСТ В 84-1377-76
Относительная опасность при воздействии
ударом, класс 19 ГОСТ 13802-79
Опасные условия при воздействии трением, класс 16 ГОСТ 13803-80
Чувствительность к оптическому излучению, класс 10 ГОСТ 5811-81
Чувствительность к воздействию искры, Дж 0,54 ОСТ В 84-1909-81
Состав генерируемого газа, % Экспериментально
62,2
СО: 31,8
о. 1,8
Нг 3,2
неидентифицированные газы 1,0
Рецептура состава защищена авторским свидетельством [17].
Схема конструкции газогенератора показана на рис. 2.
В корпусе 1 размещен воспламенительный узел 2, состоящий из капсюля-воспламенителя и навески воспламенителя (ДРП-2). На воспламенительный узел без зазора запрессован пиротехнический состав 3. Заряд ПГС выполнен безканальним, пористым, перекрывающим все проходное сечение корпуса, и выполняет функции охладителя и фильтра. Газ, образующийся при горении, проходит через поры несгоревшей части заряда, отдавая свое тепло и фильтруясь от конденсированных продуктов. На конструкцию получено авторское свидетельство [18]. Температура газа на выходе из устройства не превышает 400-470 К (в зависимости от рецептуры ПГС), причем повышение температуры до этой величины происходит неравно-
го
мерно. На рис. 3 показана динамика изменения температуры генерируемого газа на выходе из газогенератора.
Рис. 1. Реализуемый режим горения:
1 - исходное вещество; 2 - продукты горения; 3 - фронт горения; 4 - направление перемещения фронта горения; 5 -направление оттока продуктов реакции
Р и с. 2. Схема конструкции газогенерирующего - элемента:
1 - корпус; 2 - воспламенительный заряд; 3 - заряд газообразующего состава; 4 - фильтр; 5 - сетка
О 1 2 3 4 С 5
Рис. 3. Изменение температуры генерируемого газа (Тг) во времени (^) при горении заряда из состава ГСП-15:
1 - элемент без фильтра;
2 — элемент с песчаным фильтром
длиной 30 мм
В начальный период горения заряда температура генерируемого газа близка к начальной температуре заряда, т.е. 300 К, и только в конце горения, когда фронт горения приближается к наружному торцу заряда, температура газа резко возрастает.
Такой скачок температуры приводит к локальному спеканию некоторых ОПС, таких как "Пирант-А", "Пирант-М", и, как следствие, к засорению сифонной трубки и отказу огнетушителя. Причиной этого резкого скачка температуры является вылет вместе с газом части высокотемпературных конденсированных продуктов реакции.
Для задержки конденсированных (твердых и жидких) продуктов реакции горения поверх заряда был помещен фильтр 4, также перекрывающий все сечение корпуса. В качестве фильтра может быть использован песок, пористая керамика, металлокерамика и т.п. Такое конструктивное решение обеспечивает исключение температурного скачка на последней стадии работы газогенератора, повышает надежность его работы в целом. Крепление пористого элемента осуществляется сеткой 5, жестко скрепленной с корпусом, например, завальцовыва-нием в сетку корпуса. Конструкция газогенератора защищена авторскими свидетельствами [19,20].
Газогенераторы использовались для снаряжения порошковых огнетушителей ОП-2 (г) производства Толыптинского завода противопожарного оборудования. Результаты испытаний приведены в табл. 2.
Аэрозольное пожаротушение. Область применения аэрозольных систем пожаротушения ограничена замкнутыми помещениями с параметром негерметичности не более 0,001 м‘1.
В этом случае огнетушащий аэрозоль образуется при горении специальных аэрозолеобразующих огнетушащих состав (АОС). Образующиеся продукты горения в виде взвеси солей металлов в инертном газе обладают высокой огнегушащей способностью.
Таблица 2
Технические характеристики газогенерирующих устройств и порошковых огнетушителей
Наименование показателя Ед. изме- Величина показателя
рения По техническим требованиям Фактически полученный
Объем генерируемого газа
при давлении 0,1013 МПа и
Т=298К л 8±2 9,0
Температура генерируемого
газа на выходе из ЭГ (после
фильтра), не более К 373 351
Продолжительность набора
давления с 2-5 2-3
Масса снаряженного элемен-
та (без фильтра), не более кг 0,1 0,050
Диапазон рабочих темпера-
тур применения К 223-323 223-323
Тротиловый эквивалент - 0 0
Механические воздействия - Отсутствие бризантного эффекта Бризантный
(удар, горение, детонация) эффект отсутствует
Воздействие на элемент от- Взрывной эффект должен Взрывной эффект
крытого пламени - отсутствовать отсутствует
Огнетушащая способность
при тушении бензина А-76 м1 0,65 0,65
Длина порошковой струи, не
менее м 5 5-6
Остаток порошка после сра-
батывания, не более кг 0,1 0,03-0,05
Продолжительность непре-
рывной работы огнетушителя,
не менее с 9± 1 8-9
Максимальная температура
на поверхности газогенери- 400
рующего устройства, не более К 400
Температура нагрева органов
управления огнетушителя, не
более К 308 301
Влияние генерируемого газа Трудноразрушаемые комки, Комки, агрегиро-
и его температуры на огнету- - агрегирование частиц и др. ванные и др. аномалии
шащие порошки аномалии должны отсутствовать отсутствуют
Современные аэрозольные средства по основным технико-экономическим показателям (высокая огнетушащая способность, автономность, возможность автоматического приведения в действие, простота в эксплуатации, минимальный ущерб при применении) превосходят все средства, ранее используемые для тушения пожара. При этом в двухфазной системе аэрозоля газообразный компонент (как правило, смесь инертных газов) не поддерживает горение, а свежеобразованные высокодисперсные твердые частицы обладают высокой огнетушащей способностью.
Однако существующие в настоящее время устройства генерируют аэрозоли в виде взвеси токсичных оксидов щелочных металлов, а в газообразных продуктах кроме азота и углекислого газа содержатся продукты неполного окисления горючих в виде угарного газа, аммиака, цианидов и оксиды азота. Оксиды щелочных металлов во влажной атмосфере легко гидролизуются, а образующиеся щелочи наносят ущерб оборудованию. Поэтому перед запуском существующих ГОА обслуживающий персонал должен быть выведен из помещения. А это -
потеря времени при пожаре, причем в самый ответственный начальный момент. Кроме того, работа ГОА без охладителя характеризуется наличием значительного пламени, а при использовании охладителя резко снижается огнетушащая способность аэрозоля и возрастает его токсичность. Это сдерживает широкое внедрение высокоэффективных аэрозольных систем в практику пожаротушения.
Поэтому весьма актуальной является проблема создания экологически безопасного генератора огнетушащего аэрозоля. Первоочередной задачей на этом пути является получение такого аэрозоля, в котором человек мог бы безопасно находиться длительное время без каких-либо неприятных ощущений (першения в горле, слезоточивости и т.п.) и который в то же время обладал бы хорошей огнетушащей способностью.
В результате была разработана рецептура АОС, получившего шифр СГХ, генерирующая хлориды натрия и калия в инертном газе. Основные характеристики приведены в табл. 3 [21].
Таблица 3
Основные характеристики СГХ
Показатель, единица измерения Значение показателя
Рецептура состава, %
азид натрия 27±2
перхлорвиниловая смола 20±2
перхлорат калия 51±2
технический углерод 2±0,5
Огнетушащая способность, г/м1 27-35
Температура горения, К 1400-1500
Линейная скорость горения, м/с 1,6-2,1
Газопроизводительность, л/кг 320-340
Состав газовой фазы, %
N1 33,0
со2 46,7
н2о 20,0
со 0,3
НС] 0,007
Состав конденсированной фазы, %
N301 38,0
КС1 61,0
С 0,5
N810 0,5
Соотношение фаз (твердая/газовая) 0,5
Были сформулированы основные принципы компоновки ГОА, обеспечивающие охлаждение образующегося аэрозоля без увеличения удельного расхода АОС.
1. Снижать температуру образующегося аэрозоля за счет перераспределения тепла несгоревшей части заряда.
2. Использовать минимальное количество специальных конструктивных охлаждающих элементов.
3. Футеровать внутреннюю поверхность корпуса абляционными материалами (например, гипсом) и использовать охладители сотовой, а не насыпной конструкции.
4. Использовать рецептуры АОС с минимальной температурой горения.
На рис. 4 показаны конструкции ГОА, разработанные с учетом вышеперечисленных принципов.
Для эффективного распределения образующегося аэрозоля в защищаемом объеме все ГОА снабжены выпускным конусом.
Конструкция с огнепреградительными сетками (рис. 4 а) характеризуется минимальными потерями аэрозоля. В зависимости от рецептуры АОС возможно использование 2-4 сеток.
В ГОА (рис. 4 б, в) образующийся аэрозоль проходит через аэрозолеотводящий канал
внутри заряда или через отверстия между шнуровыми элементами, отдавая им свое тепло [22]. При этом происходит охлаждение аэрозоля и увеличивается скорость горения АОС. Для охлаждения последней порции горячего аэрозоля целесообразно применение блочного охладителя сотовой структуры.
а- с огнепреградительными сетками и выпускным конусом
в - с интенсивным подогревом заряда генерируемым аэрозолем
внутри заряда АОС
г~с использованием канального блочного охладителя
Р и с. 4. Схемы конструкций ГОА:
1 - корпус; 2 - заряд АОС; 3 — выпускной конус; 4 — узел запуска; 5 - зажигательный состав; 6 ~ о гнепреградите льная сетка, 7 - бронировка, 8 - каналы для выхода аэрозоля
Конструкция (рис. 4 г) не только обеспечивает наибольшее снижение температуры генерируемого аэрозоля (до 470 К), но и характеризуется достаточно большими потерями аэрозоле (до 20%). За счет эффективного отбора тепла охладителем из зоны реакции время работы ГОА увеличивается. При этом генерируемый аэрозоль разбавляется продуктами разложения гипса (водяным паром), что не только понижает его температуру, но и оказывает существенное влияние на размер частиц твердой фазы аэрозоля.
Выводы
1. Использование процессов горения для тушения пожаров возможно либо в опосредованном виде (в качестве химических источников рабочего давления в порошковых, жидкостных или импульсных огнетушителях), либо непосредственно для тушения (путем генерации огнетушащих аэрозолей или инертных газов).
2. Разработаны рецептуры газогенерирующих составов и конструкции ГТУ для наддува порошковых огнетушителей.
3. Разработан экологически безопасный ГОА, генерирующий хлориды натрия и калия в инертном газе.
1. Концепция развития горения и взрыва как области научно-технического прогресса: научное издание / Под ред. А. Г. Мержанова. Черноголовка: Территория, 2001.176 с.
2. Безродный И.Ф. Современные технологии пожаротушения / И.Ф. Безродный, В.А. Меркулов, А.Н. Гилетич // Юбилейный сб. трудов / Москва, Всероссийский научно-исследовательский ин-т противопожарной обороны МВД России. М., 1997. С. 335-349.
3. Титков В.И. Из истории развития средств пожаротушения. Изд. 2-е. Пожаровзрыво безопасность М, 1993 С. 51-55.
4. Баратов А.Н. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их 'тушения: Справочное издание / А.Н. Баратов, А.Я. Корольчеико. В 2-х кн. Кн. 1. М.: Химия, 1990. 496 с.
5. Рекомендации. Проектирование и применение установок пожаротушения водой аэрозольного распыла. М.: ВНИИПО, 1991.19с.
6. Шароварников А.Ф., Теплое Г. С. Разработка и испытания универсального пенообразователя для тушения пожаров // Сб. науч. тр.: Теоретические и экспериментальные основы пожаротушения. М.: ВНИИПО, 1992. С. 6374.
7. Пивоваров В.В. Васильев Г.Н.. Пешков В.В., Степанов С.М. Новый воздушно-пенный огнетушитель // Сб. науч. тр.: Пожарная техника. Средства и способы пожаротушения. М.: ВНИИПО, 1995. С. 51-56.
8. Баратов А.Н., Мышак Ю.А. Новые Средства пожаротушения в химической промышленности // Химическая промышленность. 1982. №10. С. 31-35.
9. Баратов А. П., Вогман Л.П. Огнетушащие порошковые составы. М.: Стройиздат, 1982.135 с.
10. Исавнин Н.В. Средства порошкового пожаротушения. М.: Стройиздат, 1983.156 с.
11. Агафонов В.В., Копылов Н.П. Установки аэрозольного пожаротушения: элементы и характеристики, проектирование, монтаж и эксплуатация. М.: Всероссийск. науч.-иссл. ин-т противопожарной обороны МВД России, 1999. 232 с.
12. Вайсман М.Н., Кущук В.А. Порошковое пожаротушение Н Юбилейный сб. трудов. М.: Всероссийск. науч.-иссл. ин-т противопожарной обороны МВД России, 1997, С. 414-426.
13. Средства,спасения. Противопожарная защита: Каталог / Под. ред. Е.В. Данченко; М.: Индустрия безопасности РИА, 2003. 224 с.
14. Ткаченко К.И., Григорьев В.К., Выборнов Ю.Э., Самборук А.Р. Газогенерирующие элементы в порошковом огнетушителе // Огнетушащие порошковые средства: Сб. науч. тр. М.: ВНИИПО, 1985. С. 90-97.
15. Самборук А.Р. Способ генерации холодных газов при горении пористых систем // Вести. Самар, гос. техн. унта. Вып. 32. Сер. Технические науки. 2005. №32. С. 101-109.
16. Пат. 2050966 Российская Федерация, МПК?. Способ получения газов и устройство для его осуществления / Новиков А.А., Самборук А.Р. Зарегистрирован в Гос. реестре изобретений РФ 27 декабря 1995 г.
17. А с, 1136426 СССР. Газогенерирующий пиротехнический состав. Григорьев В.К., Чесноков В.А., Самборук А.Р., Новиков А.А. и др. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретения СССР 22 сентября 1984 г.
18. А.с. 1254827 СССР. Газогенератор. Григорьев В.К., Чесноков В.А., Самборук А.Р., Новиков А.А. и др. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений СССР 01 мая 1986 г.
19. А.С. 1376689 СССР. Газогенератор. Григорьев В.К., Чесноков В.А., Самборук А.Р., Новиков А.А. и др. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений СССР. 22 октября 1987 г.
20. А.С. 271589 СССР. Газогенератор. Григорьев В.К., Самборук А.Р., Чесноков В.А. и др. Зарегистрировано в Гос. реестре изобретений СССР 01 марта 1988 г.
21. Кузнец Е. А. Горение аэрозолеобразующих огнетушащих составов, генерирующих хлориды щелочных металлов; Дис______канд. техн. наук. Самара., 2005.134 с.
22. Пат. 2201774 Российская Федерация, МПК7 А 62 С 3/00, 13/22, А 62 Э 1/00. Азрозолеобразующий состав и генератор огнетушащего аэрозоля / Амосов АП., Самборук А.Р,, Кузнец Е.А. и др.; заявитель и патентообладатель Самарский гос. техн. ун-т. № 2000126609/12; Заявл. 25.10.2000; Опубл. 10.04.2003.
Статья поступила в редакцию 20 апреля 2006 г.
