CC BY
13
ГРНТИ 55.39.31
Абашин Михаил Иванович
к.т.н., доцент, кафедра «Технологии ракетно-космического машиностроения», Московский государственный технический университет имени Н. Э. Баумана,
г. Москва, 105058, Российская Федерация, e-mail: kafsm12@bmstu.ru
Барзов Александр Александрович
д.т.н., профессор, ведущий научный сотрудник, Московский государственный имени М. В. Ломоносова, г. Москва, 119991, Российская Федерация,
e-mail: a.a.barzov@gmail.com.
Денчик Александр Иванович
к.т.н., профессор, кафедра «Машиностроение и стандартизация» Павлодарский государственный университет имени С. Торайгырова, г. Павлодар, 140008, Республика Казахстан, e-mail: pavlodarec99@mail.ru
Мусина Жанара Керейовна
к.т.н., профессор, кафедра «Машиностроение и стандартизация», Павлодарский государственный университет имени С. Торайгырова, г. Павлодар, 140008, Республика Казахстан, e-mail: mussina_zhanara@mail.ru
ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ВОЗМОЖНОСТИ УЛЬТРАСТРУЙНОГО КРЕКИНГА НЕФТИ
Рассмотрены конструкторско-технологические решения, раскрывающие высокий инновационно-физический потенциал ультраструйной обработки. Использованы экспериментальные данные, посвящённые изучению влияния водорастворимых полимеров на режущую способность ультраструи. Одним из значимых направлений реализации функциональных возможностей ультраструйной технологии в топливно-энергетическом комплексе, является осуществление ультраструйного крекинга нефти с помощью технологических мобильных комплексов. Использование таких специализированных комплексов позволит оперативно снабжать своим моторным топливом отдельные нефтедобывающие подразделения топливно-энергетического комплекса, экономически эффективно решать различные экологические проблемы нефтедобычи и в перспективе создать научно-техническую основу для альтернативной масштабной технологии нефтепереработки.
Ключевые слова: жидкость, нефть, крекинг нефти, ультраструя, ультраструйная технология, ультраструйная обработка, гидроструйная установка, конструкторско-технологические решения.
ВВЕДЕНИЕ
Одним из наиболее значимых направлений реализации функциональных возможностей ультраструйной технологии (УСТ) в топливно-энергетическом комплексе (ТЭК), является потенциальная результативность осуществления ультраструйного крекинга нефти с помощью технологических мобильных комплексов. Использование таких специализированных комплексов позволит
оперативно снабжать своим моторным топливом отдельные нефтедобывающие подразделения ТЭК, экономически эффективно решать различные экологические проблемы нефтедобычи и в перспективе создать научно-техническую основу для альтернативной масштабной технологии нефтепереработки.
ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ Физической основой «холодного» механо-химического ультраструйного крекинга (УСК) нефти и в принципе ультраструйной обработки (УСО) различных высокомолекулярных жидкофазых углеводородов, водорастворимых полимеров и других длинномерных микроструктур является рассмотренной выше ударно-волновой диспергирующий фактор ультраструйных гидрофизических взаимодействий. Для обоснования этого положения проведем следующие рассуждения и рассмотрим некоторые экспериментальные данные по функциональным возможностям УС-деструкции высокомолекулярных соединений. Характерным примером натурного моделирования гидродиспергирующего воздействия УСО на исходную структуру жидкостей можно считать механодеструкцию длинных водорастворимых полимерных молекул, введенных в качестве индикаторного вещества в ультраструе (УС) исследуемой гидросреды. В процессе ударно-динамического взаимодействия УС с твердотельной мишенью данные макромолекулы должны диспергироваться (деструктировать) при определенной величине энерговолновой напряженности зоны обработки. Причем процесс диспергирования (разрыва) макромолекул будет иметь вероятностный характер из-за энергетической неоднородности ударно-волнового фактора в области взаимодействия УС обрабатываемой жидкости с твердотельной мишенью. Вводя в исследуемую жидкость, например, воду, различные полимерные добавки, с известной величиной энергии деструкции, необходимой для разрыва макромолекул, после УС-воздействия на них можно количественно оценить диспергирующий эффект УСО в целом. Действительно, зная концентрацию макромолекул водорастворимого полимера до и после УС-воздействия известной энергонапряженности, осуществляется непосредственная оценка, в том числе вероятностная, диспергирующего действия ударно-волнового фактора УСО в зоне взаимодействия УС с твердотельной или иной мишенью.
Используя логику рассуждений, проведенных при получении вероятностных уравнений, типа и применительно к анализу волновой динамики гидроструй [1-4] можно вполне обоснованно представить вероятность разрыва некоторой макромолекулы в зоне удара УС о мишень в символическом виде:
где Рп - вероятность разрыва молекулярной связи при п -ом УС воздействии;
п = 1, 2, ..., т - количество последовательных УС - воздействий на жидкость (молекулярный раствор);
Сп ($) - весьма сложная функция, определяемая местоположением (£) анализируемой макромолекулы в зоне УС-взаимодействия Сп ($) зависит от концентрации макромолекул в исходной жидкости, а также кавитационно-волновой энергетики гидроудара УС о мишень.
Заметим, что на основе (1) возможен вероятностный анализ диспергирования ансамблей макромолекул используя классические вероятностные соотношения, в частности, известную в комбинаторике формулу Бернулли.
Для анализа процесса диспергирования молекулярного раствора в результате УСО в детерминированной постановке задачи используем следующий феноменологический приём.
Допустим, что изменение количества разорванных макромолекул АЫ при последовательном числе УС-ударных воздействий Ап пропорционально числу неразорванных молекул (К0 - К), где Ы0 - исходное «доударное» число макромолекул в исследуемой жидкости, т.е. их исходная концентрация. Тогда, опуская промежуточные преобразования, связанные с решением соответствующего дифференцированного уравнения, буде иметь:
где с - энергетический ударно-волновой параметр, интегрально характеризующий гидродиспергирующее действие УСО.
Последнее выражение представляет собой по существу феноменологическую детерминированную модель изменения концентрации разорванных макромолекул в исходной жидкости в зависимости от энергетически результативного УС воздействия. Справедливость, описывающего диспергирующее действие УСО, может быть проверена прямыми и косвенными экспериментальными исследованиями, например, путём оценки изменения поляризационной способности молекулярного раствора после УСО.
Физико-технологический интерес представляет проверка достоверности (2) путём анализа функциональных возможностей УС с добавками водорастворимых полимеров. Для этого воспользуемся экспериментальными данными, представленными в диссертационном исследовании Кузмина Р. А., которое посвящено изучению влияния водорастворимых полимеров на режущую способность УС. В диссертации было показано, что в процессе последовательного неоднократного использования воды с незначительными добавками водорастворимого полимера полиэтиленоксида (с2н4о)п режущая способность УС снижается и приближается к режущей способности чистой струей воды. Автор вполне обоснованно предположил, что это объясняется механодеструкцией макромолекул полиэтиленоксида в процессе удара УС о твердотельную мишень.
Данное положение является прямым подтверждением микродиспергирующего действия УСО. На рисунке 1 графически представлено относительное изменение режущей способности УС в зависимости от числа повторных использований
- количества УС-ударных воздействий исходной рабочей жидкости (воды) с добавкой полиэтиленоксида. Представленные данные получены путём соответствующей обработки экспериментов Кузмина Р.А. и использования модели деструкции макромолекул гидросреды [5-8].
Считая последовательные изменения концентрации полиэтиленоксила относительно малыми, можно построить, путём соответствующего разложения в ряд Тейлора, линейную модель влияния концентрации полимера с на режущую способность УС:
(3)
где - изменение режущей способности УС при изменении концентрации АС
полиэтиленоксида;
дс —6■ Ю2 - соответствующий коэффициент влияния, определяемый экспериментально.
и л и
- гидрорезание чистой струей воды; 2 - изменение режущей способности гидроструи с олиэтиленоксидом из-за его деструкции; 3 - теоретическое изменение концентрации водорастворимого полимера от числа
УС-воздействий. Рисунок 1 - Иллюстрация диспергирующего действия УСО на макромолекулы полиэтиленоксида в объемной концентрации 0,001 %
Тогда, используя полученные соотношения, можно показать, что при весьма малых концентрациях макромолекул водорастворимого полимера вероятность их разрыва при первом ударном УС-воздействии Р1 -0.5.
Полученные данные можно считать прямым экспериментальным подтверждением физического проявления мощного диспергирующего фактора УСО самой исследуемой жидкости, подвергнутой УС-воздействию. При этом нужно учитывать, что в проведённых экспериментах этот фактор в значительной мере ослаблен «скользящим» характером взаимодействия УС с поверхностью
разрезаемого материала из-за малого значения а - своеобразного «угла атаки» гидроструи поверхности мишени, в данном случае листовой заготовки.
Очевидно, что при УС-воздействии на высококонцентрированные молекулярные растворы с использованием твердотельных мишеней и при больших а = 45-90 ° диспергирующее действие УСО будет существенно выше.
Таким образом, на основе анализа полученных экспериментальных данных об эффективной УС-деструкции углеводородных макромолекул полиэтиленоксида, используемого в качестве модельной гидроструктуры, можно вполне обосновано предположить достаточную физико-технологическую результативность УСК нефти.
Рассмотренные ранее инновационно-физические конструкторско-технологические решения (КТР) по УСО жидкостей путём использования встречно-движущихся дисковых твердотельных мишеней, мембранного выделения высокоскоростного гидроядра из общей структуры УС и совершенствование роторно-струйная обработка (РСО) за счёт её совмещения с центробежной сепарацией обрабатываемых гидротехнологических сред, а также рациональная комбинация этих методов повышения результативности УСТ, позволяют предложить потенциально эффективное конструкторское обеспечение процесса УСК. Типовой вариант КТР по УСК сырой нефти с целью заданного повышения содержания в ней лёгких углеводородов - основы для производства моторных топлив, изображён на рисунке 2.
Согласно данному КТР в виде принципиальной схемы соответствующей технологической установки холодный ультраструйный крекинг нефти осуществляется следующим образом.
Струя нефти 1 со скоростью Ус подается на синхронно движущиеся рабочие поверхности 3 шестеренчатых мишеней 2, которые имеют угловую скорость го, т.е. реализуется основная зависимость, характеризующая эффективность предлагаемого КТР по ультраструйной обработке жидкостей: Ур = V + У. , где V - скорость ударно-динамического взаимодействия гидроструи с неподвижной мишенью, при которой достигается требуемый результат физико-технологического воздействия на жидкость: её активация, обеззараживание, диспергирование, насыщение микрочастицами материала мишени (для получения суспензий) или распыления струи расплава (для получения мелкодисперсных порошков металлов и других веществ).
7
Рисунок 2 - Принципиальная схема технологической установки по ультраструйному крекингу нефти
В процессе интенсивного ударно-динамического взаимодействия струи 1 с синхронно вращающимися мишенями 2 с рабочими поверхностями 3 происходит механодеструкция длинных полимерных молекул тяжёлых нефтяных углеводородов и образование парообразного облака мелкодиспресного спрея 5 из жидких углеводородных частиц, которое конденсируется в замкнутом корпусе 6. Легкие, летучие фракции нефти после УС-обработки удаляются (отсасываются) с помощью насоса из корпуса 6 через отверстие 7.
Более тяжелые высокомолекулярные углеводороды 8, скапливающиеся на дне установки через отверстие 9 поступают, в случае необходимости, на повторную и последующую обработку или на сепарацию с целью разделения полученного жидкофазного продукта на требуемые фракции для окончательной переработки. Через отверстие 4 возможна подача функциональной газовой среды, например, соответствующего катализатора [9, 10].
Таким образом, в зависимости от результативности процесса однократной гидроструйной обработки исходного жидкофазного продукта, он поступает целиком на повторную обработку или, что в ряде случаев более предпочтительно, как при УСК нефти, подвергается сепарации. Причём на повторную гидроструйную обработку поступает только часть гидропродукта, не удовлетворяющая предъявляемым требованиям к его качеству. При этом в данный продукт может добавляться исходный, не подвергнутый обработке продукт, в частности сырая нефть.
Заметим, что в общем случае при необходимости активации, модификации или обеззараживания обрабатываемой гидросреды (воды, молока и др.) повторная
и последующие технологические операции выполняются без промежуточной процедуры сепарации. Причём количество циклов обработки определяется требованиям к качеству конечного продукта, например, его стерильности путём вероятностной оценки ОМЧ - общего микробного числа обработанной жидкости типа воды, молока и т.д. Кроме того, материал рабочей поверхности движущейся мишени может обладать свойствами катализатора механохимических реакций деструкции исходной высокомолекулярной жидкости (нефти), иметь бактерицидные и другие функционально-необходимые параметры качества.
Для снижения локальной гидроэрозии рабочей поверхности 3 мишеней гидроструе могут придаваться малые колебательные 10 и/или возвратно поступательные движения 11 (рисунок 2), которые противофазно синхронизируются с малыми возвратно-поступательными движениями 12 самих мишеней 2.
Как показали эксперименты, эффективность УСО жидкостей в значительной степени интегрально определяется величиной ударно-динамического торможения гидроструи о мишень, т.е. уровнем действующих на частицы обрабатываемой жидкости перегрузок: весьма значительных отрицательных тормозных ускорений. В первом приближении этот безразмерный параметр а - средний темп торможения частиц мишени определяется из простого кинематического соотношения:
2/г
где ат - отрицательные ускорения, действующие на частицы обрабатываемой гидросреды;
<§"=9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;
К - скорость УС, движущейся к поверхности мишени;
- длина, размер зоны ударно-динамического торможения гидроструи о преграду (мишень);
кт - безразмерный параметр, связывающий величину / с диаметром с1г высокоскоростной гидроструи, принимает, согласно количественным оценкам, значения от 3 до 5.
В частности, при значениях а от п = ю до а = 10® наблюдается полное обеззараживание воды и других жидкостей, т.е. энергии ударно-динамического воздействия вполне достаточно для механического уничтожения бактерий и других микроорганизмов. Кроме того было показано, что при значениях а от а = 104 до наблюдается разрыв длинных молекулярных цепочек водорастворимых полимеров, водорастворимых масел и др. аналогичных высокомолекулярных, в том числе углеводородных соединений, в частности сырой нефти.
Однако выражение (4) для оценки а налагает принципиальное ограничение на производительность УСО жидкости, в том числе УСК нефти, что связанно с необходимостью применения сопел малого диаметра <ЛС от 0,07мм до йс = 0,2мм. Именно такие сопла обеспечивают при скоростях от К, =300 м/с до Ус = 1000м/с, требуемое для достижения требуемой результативности
ультрагидроструйной обработки жидкостей величины темпа тормозных перегрузок: от а = ю3 до а = ю10. Устранить это ограничение, что весьма важно для УС-К нефти, возможно путём разделения общего потока обрабатываемой жидкости, находящейся под высоким давлением на несколько потоков и формирования на их основе нескольких компактных гидроструй, при выполнении требования расходов: 5 = где 51 - площадь сечения исходного гидропотока; = т1с 2 /4 - площадь единичного (элементарного) потока, с требуемым значением ёс, соответствующим необходимой величине а ; п - число этих потоков.
тт и и и
На рисунке 3 показана принципиальная схема гидроструйной технологической установки по обработке жидкостей повышенной производительности путём разделения исходного потока обрабатываемой гидросреды как минимум на два идентичных потока.
5
Рисунок 3 - КТР по УСК нефти повышенной производительности Схема обработки реализуется следующим образом.
Поток обрабатываемой жидкости, например, в виде сырой нефти 5, находящийся под давлением, требуемым для обеспечения заданной Ус, разделяется на два (и более) идентичных потока 4, которые с помощью гидросопел 13 формируют две (и более) гидроструи 1 диаметром dc одинаковые по энергетическим параметрам. Эти струи под углом а, обеспечивающим им эффективное ударно-динамическое торможение, подаются на быстровращающуюся дискообразную мишень 2. Мишень, на своей рабочей поверхности 3 имеет зубчатый рельеф, обеспечивающий необходимое встречно-ударное воздействие со скоростью V на струю, имеющую скорость Ус. При этом векторно выполняется равенство: Vр = Ус + , где Ур, как и ранее, заданная результирующая скорость соударения гидроструи с неподвижной мишенью. Схематично на рисунке 3 показан привод вращения 10 мишени 2 и корпус установки 6 с системой удаления мелкодисперных частиц жидкости 7 и системы удаления 9 сконденсированной до жидкофазного состояния легких фракций нефти 8 после её УСК.
Для повышения эффективности УСО гидрофизических сред рабочая часть движущейся твердотельной мишени может изготавливаться из соответствующих решаемой задаче материалов. Например, для повышения качества обеззараживания обрабатываемой гидросреды рабочая часть мишеней изготавливается из бактерицидных металлов (Ag, Си, Аи), для осуществления механохимических молекулярных реакций при УСК - из соответствующих твердотельных катализаторов [2, 5].
Значительное влияние на результативность процесса гидроструйной обработки различных жидкостей оказывает внутренняя атмосфера или окружающая зону обработки газовая среда. В связи с этим, предлагается при реализации УСК нефти целенаправленно изменять ее параметры для управления процессом обработки. Например, создавать разрежение в корпусе 6 установки (рисунки 2 и 3), что снизит аэродинамические потери при быстром вращении мишеней. Кроме того, через специальные отверстия 4 (рисунки 2 и 3) возможно подавать защитный или инертный газ для повышения безопасности процесса УСК нефти или газообразный, в том числе с требуемой температурой, катализатор, что расширяет функциональные возможности операционных технологий по УСО жидкостей.
Для дополнительного гидродинамического воздействия на подвергаемую УСК нефть быстровращающиеся мишени (рисунки 2 и 3) могут касаться своей рабочей частью поверхности сконденсированного до жидкофазного состояния обрабатываемого исходно жидкофазного продукта. Причём по схеме на рисунке 3 это дополнительное воздействие более предпочтительно для решения задачи диспергирования высокомолекулярных жидкостей типа нефти, другая схема может использовать для мелкодисперсного распыления расплавов металлов и других веществ, причем для этого в нижней части корпуса 6 (рисунок 3) должен быть расположен нагревательный элемент 12. В этом случае мелкодисперсные порошкообразные частицы удаляются с помощью отсасывающих устройств 9, расположенных в требуемых (различных по высоте) местах корпуса 6, а сам корпус
постоянно вакуумируется или заполняется разряженным инертным защитным газом, например аргоном через устройство 11 (рисунок 3).
ВЫВОДЫ
Таким образом, КТР по УСК нефти с быстровращающимися твердотельными эрозионностойкими мишенями практически вполне реализуемы, причём рациональные технологические режимы обработки могут быть предварительно на этапе технологической подготовки производства (ТПП) определены на обычных (линейных) гидроструйных установках.
В перспективе, базовые варианты КТР, принципиальные схемы которых представлены на рисунках 2 и 3 весьма желательно усовершенствовать путем введения мембранной и центробежной сепарации различных фракций обрабатываемой по УС-технологии сырой нефти. Именно такое рациональное сочетание различных КТР в области УСТ обладает значительным инновационно-физическим потенциалом развития и серьезной инвестиционной привлекательностью.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1 Барзов, А. А., Галиновский, А. Л. Технологии ультраструйной обработки и диагностики материалов. - М. : МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2009. - 246 с.
2 Барзов, А. А., Галиновский, А. Л., Пузаков, В. С. Ультраструйная технология обработки жидкостей. - М. : МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2009. - 258 с.
3 Балашов, О. Е. Ультраструйная технология получения микросуспензий / Балашов О. Е., Барзов А. А., Галиновский А. Л., Литвин Н. К., Сысоев Н. Н., Шашурин В. Д. - М. : МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2011. - 352 с.
4 Барзов, А. А. Вероятностное моделирование в инновационных технологиях / Барзов А. А., Галиновский А. Л., Пузаков В. С., Трощий О. А. - М. : Изд-во «НТ», 2006. - 100 с.
5 Абашин, М. И., Барзов, А. А., Денчик, А. И., Мусина, Ж. К. Конструкторско-технологические решения по ультраструйной обработке жидкофазных структур // Наука и техника Казахстана. - 2018. - № 1. - С. 6-15.
6 Абашин, М. И., Барзов, А. А., Денчик, А. И., Мусина, Ж. К. Анализ инновационного потенциала ультраструйных гидротехнологий // Наука и техника Казахстана, 2016. - № 3-4. - С. 7-15.
7 Рындин, В. В. Анализ пассивных методов защиты от коррозии магистральных нефтегазопроводов / В. В. Рындин, Г. Г. Абдуллина, А. Т. Абдуллин // Наука и техника Казахстана. - 2018. - № 2. - С. 91-100.
8 Бочкарев, С. В., Барзов, А. А. и др. Ультраструйная диагностика микроструктуры материала при термической обработке // Металловедение и термическая обработка металлов. - 2017. - № 6 (744). - С. 58-63.
9 Пат. RU 2232182 C1 Российская Федерация, МПК C10G 15/00. Способ крекинга нефти и нефтепродуктов / П. А. Макаров; заявитель и патентообладатель Макаров П. А. - №2003110517/04 ; заявл. 14.04.03; опубл. 10.07.04.
10 Пат. RU 2618221 Российская Федерация, МПК C10G 15/08. Установка для крекинга нефти и способ крекинга нефти с помощью этой установки / С. А. Курмаев и др.; заявитель и патентообладатель С. А. Курмаев и др. -№2016122004 ; заявл. 02.06.16; опубл. 03.05.17.
Материал поступил в редакцию 08.06.20.
Абашин Михаил Иванович
т^.к., доцент, «Зымыран^арыштык машина
жасау технологиясы» кафедрасы,
Н. Э. Бауман атындаFы Мэскеу мемлекетлк
техникалык университет^
Мэскеу к., 105058, Ресей Федерациясы,
e-mail: kafsm12@bmstu.ru
Барзов Александр Александрович
т^.д., профессор, жетекшi Fылыми кызметкер^
М. В. Ломоносов атындаFы Мэскеу мемлекетлк университет^
Мэскеу к., 119991, Ресей Федерациясы,
e-mail: a.a.barzov@gmail.com
Денчик Александр Иванович
т^.к., профессор, «Машинажасау жэне стандарттау» кафедрасы, С. ТораЙFыров атындаFы Павлодар мемлекетлк университет^ Павлодар к., 140008, ^азакстан Республикасы, e-mail: pavlodarec99@mail.ru Мусина Жанара Керейовна
т^.к., профессор, «Машинажасау жэне стандарттау» кафедрасы, С. ТораЙFыров атындаFы Павлодар мемлекетлк университет^ Павлодар к., 140008, ^азакстан Республикасы, e-mail: mussina_zhanara@mail.ru Материал 08.06.20 баспаFа тусть
Мунай ультраагынды крекингшщ функционалдык мYмкiндiктерi
Ультраагынды вцдеудщ жогары инновациялъщ-физикалъщ элеуетш ашатын конструкторлъщ-технологиялъщ шешiмдер царастырылды. Суда еритт полимерлердщ ультраагыммен кесу цабшетше эсерт зерттеуге арналган тэжiрибелiк деректер цолданылды. Отын-энергетикалыц кешендегi ультраагыммен технологияныц функционалдыц мумкшджтерш юке асырудыц мацызды багыттарыныц бiрi технологиялыц мобильдi кешендердщ квмегiмен мунайдыц ультраагыммен крекингт жузеге асыру болып табылады. Мундай мамандандырылган кешендердi пайдалану отын-энергетика кешенШц жекелеген мунай вндiрушi бвлiмшелерiн взШц мотор машмен жедел жабдыцтауга мумктдж бередi, мунай вндiрудiц эртyрлi экологиялыц
тэселелерш экономикалъщ muimdi шешу жэне болашацта тунай вцдеудщ баламалы ауцытды технологиясы ушт гылыти-техникалыц нег1зщ цуру.
Krnmmí свздер: суйыц, тунай, тунай Kpern^í, ультраагынды технология, ультраагынды вцдеу, гидроагынды цондыргысы, конструкторлыц-технологиялыц шештдер.
Abashin Mikhail Ivanovich
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor,
«Rocket and Space Mechanical Engineering Technologies» Department,
Bauman Moscow State Technical University,
Moscow, 105058, Russian Federation,
e-mail: kafsm12@bmstu.ru
Barzov Aleksandr Aleksandrovich
Doctor of Technical Sciences, Professor, Head Scientist Researcher,
Lomonosov Moscow State University,
Moscow, 119991, Russian Federation,
e-mail: a.a.barzov@gmail.com
Denchik Aleksandr Ivanovich
Candidate of Technical Sciences, Professor,
«Mechanical Engineering and Standardization» Department,
S. Toraighyrov Pavlodar State University,
Pavlodar, 140008, Republic of Kazakhstan,
e-mail: pavlodarec99@mail.ru
Mussina Zhanara Kereyovna
Candidate of Technical Sciences, Professor,
«Mechanical Engineering and Standardization» Department,
S. Toraighyrov Pavlodar State University,
Pavlodar, 140008, Republic of Kazakhstan,
e-mail: mussina_zhanara@mail.ru
Material received on 08.06.20.
Functional opportunities of ultra-jet oil cracking
The design and technological solutions that reveal the high innovative and physical potential of ultra-jet processing are considered. We used experimental data on the effect of water-soluble polymers on the cutting ability of an ultra-jet. One of the significant directions in the implementation of the functionality of ultra-jet technology in the fuel and energy complex is the implementation of ultra-jet cracking of oil using technological mobile systems. The use of such specialized complexes will make it possible to quickly supply individual oil producing units of the fuel and energy complex with its motor fuel, to solve various environmental problems of oil production economically and in the long term to create a scientific and technical basis for alternative large-scale oil refining technology.
Keywords: liquid, oil, oil cracking, ultra-jet, ultra-jet technology, ultra-jet treatment, water-jet installation, design and technological solutions.
