CC BY
139
13. Westrup A.S Elektron. dan. Denmark: Slagelse. 2013 [Elektronnyi resurs], Rezhim dostupa: http://www.westrup.com/Products/. (data obrashcheniya: 15.05.2018).
14. Buhler Schmidt-Seeger. GmbH. Elektron. dan. Schweiz: Uzwil, 2014. [Elektronnyi resurs], Rezhim dostupa: http://www.buhlergroup.com/europe/ru/ (data obrashcheniya: 15.05.2018).
15. PETKUS Wutha Technologie, GmbH. Elektron. dan. Germaniya: Wutha Farnroda, 2013 [Elektronnyi resurs], Rezhim dostupa: http://russian.petkus.de/produkte/-/info/sortieren/reiniger (data obrashcheniya: 15.05.2018).
УДК 621.791.92
ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ
И ИЗНОСОСТОЙКОСТЬ НАПЛАВЛЕННЫХ ПОКРЫТИЙ С БОРИДНЫМ УПРОЧНЕНИЕМ
А. М. Кашфуллин, канд. техн. наук,
E-mail: [email protected]
Е. В. Пепеляева, канд. техн. наук,
С. Г. Гурьянов, канд. техн. наук,
ФГБОУ ВО Пермский ГАТУ,
д 23, ул. Петропавловская, Пермь, Россия, 614990
А.Ф. Фаюршин, канд. техн. наук, доцент,
E-mail: [email protected]
ФГБОУ ВО Башкирский ГАУ,
34, ул. 50 лет Октября, Уфа, Россия, 450001
Аннотация. В статье представлены результаты исследований свойств покрытий, нанесенных методом дуговой наплавки в среде защитных газов порошковой проволокой системы легирования Fe-Cr-B-Al-Y. Для изучения микроструктуры, микрохимического и фазового состава, а также микротвердости покрытий были изготовлены поперечные шлифы. Оценивалась стойкость покрытий к изнашиванию незакрепленным абразивом. Установлено, что в нанесенном покрытии основой является а-твердый раствор на основе железа, а упрочняющими фазами являются сложные карбобориды (Fe,Cr)2(B,C). В поверхностном слое при структурном анализе обнаружен слой хромовой шпинели Cr2O3FeO. По толщине покрытия химические элементы распределены в хаотичном порядке, который свидетельствует о сложном фазовом составе. Результаты микротвердости покрытий находятся в широком диапазоне рассеяния - от 300 до 670 HV0,05, в среднем около 480 HV0,05. Значение износостойкости покрытий сопоставимо со значением для бронеплит и в 1,5...2,8 раза превышает износостойкость покрытий, полученных при ручной дуговой наплавке покрытыми электродами и газопорошковой наплавке соответственно.
Ключевые слова: система легирования, наплавка, структура, распределение элементов по толщине, микротвердость, износостойкость.
Введение. Рабочие органы почвообрабатывающих машин подвержены, как показывает практика, абразивному износу вследствие наличия в почве твердых частиц в виде кварца и полевого шпата, имеющих высокую твердость [1-3]. Износ рабочих органов (лемехов, лап культиваторов, фрез и т.д.), с их последующим затуплением приводит к снижению качества обработки почвы (уменьшение глубины обработки), увеличивается тяговое сопротивление и расход топлива, снижается производительность на 30...40 % [4].
Для поддержания качества обработки почвы к почвообрабатывающим машинам выпускаются сменные рабочие органы (лемеха, полевые доски, лапы культиваторов и др.). Рубцовский завод запасных частей, например, ежегодно расходует на эти цели более 16 тыс. тонн высококачественной марганцовистой стали 50Г [5-7]. Затраты металла на эти цели можно значительно сократить, если использовать технологии восстановления или поверхностного упрочнения рабочих поверхностей рабочих органов почвообрабатывающих машин.
Одним из методов в качестве ремонта рабочих органов почвообрабатывающих машин является ручная дуговая наплавка покрытыми электродами. Наплавочные электроды отечественного производства (ОЗН-400М) недостаточно обеспечивают износостойкость, а импортные (XND 6395N производства концерна Messer
CastolinEutectic) [8-12] имеют высокую стоимость и увеличивают затраты на ремонт в 1,5.2 раза.
Для снижения ремонтных затрат предлагается применение высокопроизводительного метода дуговой наплавки в среде защитных газов, позволяющего при использовании экономнолегированных порошковых проволок (ПП) получить покрытие требуемой системы легирования, что необходимо при различных режимах абразивного износа.
Предлагаемый метод позволяет достигнуть повышения долговечности рабочих ор-
ганов почвообрабатывающих машин при снижении стоимости и сроков выполнения работ по нанесению на них защитных покрытий в сравнении с применяемой в качестве альтернативы заменой рабочих органов ручной дуговой наплавкой покрытий. В свою очередь, это позволит повысить агротехнические показатели предпосевной обработки почвы, а также уменьшить расход горючесмазочных материалов.
Структура, свойства и процентное соотношение фазовых и структурных составляющих, определяющие работоспособность в условиях абразивного износа для покрытий, нанесенных методом дуговой наплавки в среде защитных газов ПП Fe-Сг-Б-Л1-У, изучены недостаточно.
С учетом вышесказанного, объектом исследования являются покрытия, нанесенные методом дуговой наплавки в среде защитных газов с использованием ПП системы легирования Fe-Cr-B-A1-Y.
Цель работы - исследование структуры, микрохимического и фазового состава, микротвердости, а также стойкости к износу незакрепленным абразивом наплавленных покрытий.
Методика. С целью исследования структуры, микротвердости и химического состава покрытий были изготовлены образцы с покрытиями, нанесенными дуговой наплавкой в среде защитных газов ПП диаметром 2 мм и примерным химическим составом 20Х11Р5Ю3И.
Покрытия на образцы наносились в струе углекислого газа с расходом 10.. .12 л/мин. Для нанесения покрытия использовался комплект оборудования в составе: горелка сварочная Яи-600, выпрямитель ВДУ-600, механизм подачи проволоки ПДГО-601. Режимы: сила тока - 290.320 А, напряжение - 30.33 В, скорость перемещения горелки - 3.5 мм/с.
Исследование характеристик нанесенных покрытий осуществлялось на металлографических шлифах в поперечном сечении. Шлифы изготавливались методом последовательного шлифования шкурками с зерни-
стостью от М35 0 до М40, затем производилось поэтапное полирование алмазными пастами с окончательной зернистостью 1, 0,1 и 0,05 мкм. При шлифовании и полировании исследуемые образцы зажимались струбцинами для предотвращения закатывания поверхностного слоя.
Структура и микрохимический состав покрытий изучались с применением сканирующего электронного микроскопа VEGA II XMU, оборудованном волнодисперсионным (INCA Bave 700) и энергодисперсионным (INCA Energy 450XT) микроанализаторами. Погрешности при определении микрохимического состава составили (± мас. %): для Fe - 0,20-0,26, для С - 0,15-0,24, для Cr - 0,090,11, для Al - 0,03-0,08, для Si - 0,03-0,07, для Ti - 0,05, для N - 0,00-0,41. Структура покрытий выявлялась методом химического травления в десятипроцентном растворе азотной кислоты в этиловом спирте.
Фазовый состав определялся на поверхности образцов после наплавки с применением рентгеновского дифрактометра SHIMADZU XRD-7000 в Cr-Ka излучении.
Микротвердость покрытий по толщине определялась с использованием индентора Виккерса на микротвердомере Shimadzu
HMV-G21DT согласно ГОСТ 2999-75 с режимами: скорость нагружения индентора 40 мкм/с, нагрузка 0,5Н (50гс), выдержка под нагрузкой 15 с.
Для определения износостойкости исследуемых покрытий было изготовлено по 5 образцов. Износостойкость определялась в соответствии со стандартом ASTM G65, режим В. Результаты испытаний на износ определялись в виде потери объема в кубических миллиметрах.
В качестве абразивного материала использовался гранулированный кварцевый песок, величина зерна которого варьировалась от 150 до 425 мкм. Для обеспечения нужного размера зерна песок перед испытанием просеивался. Содержание влаги в песке не превышало 0,5% от общей массы. При этом песок предварительно высушивался путем нагрева до 100°С и выдержке в течение 90 мин. Испытания проводились по следующим режимам: длительность испытаний - 10 минут; нагрузка - 130 Н; скорость вращения диска - 200 об/мин.
Результаты. На рисунках 1 и 2 изображена структура покрытия после наплавки ПП.
покрытие
подложка
Digital Microscopy ImagingI
Рис. 1. Структура покрытия после наплавки
Покрытие имеет неоднородную структуру по толщине и состоит из дендритных зерен (толщина покрытия 2,26 - 2,72 мм). У поверхности они имеют ромбовидную и игольчатую формы. Первые, по нашему мнению, это не расплавившиеся частицы ПП, а вторые образовались после кристал-
лизации. Наличие крупных пор (см. рисунок 1) в покрытии объясняется разной скоростью кристаллизации. Линия сплавления подложки плотная, на границе с подложкой сформировались крупные зерна (см. рисунок 2 е).
д е
Рис. 2. Микроструктура покрытия после наплавки: а - поверхность; б - 0,5 мм от поверхности; в - 1,5 мм от поверхности; г - 2 мм от поверхности; д - 2,3 мм от
поверхности; е - граница с подложкой, х700
Определени е химического состава по толщине покрытия производилась по участкам методом микрорентгеноспектрального анализа. На рисунке 3 показаны эти участки. Участки с 1 по 6 относятся к покрытию, 7 и 8 участки - к подложке. В таблице 1 приведен химический анализ этих участков. Хром в покрытии распределен по толщине неравномерно. На участках 1 и 2 он достигает
максимального значения (9,3 - 10,12 мас.%), затем содержание снижается до 5,42 -5,68 мас.% (участки 5, 6). В покрытии обнаружен бор (В), его больше на участках ближе к подложке 25,36 - 31,06 мас. % (участки 5, 6), чем у поверхности. В покрытии и на подложке обнаружено высокое содержание кислорода: в покрытии - 1,71 - 5,1 мас.%, в подложке - 3,3 - 4,4 мас. %.
Digital Microscopy Imaging Ei
Рис. 3. Структура покрытия после наплавки с указанием участков для проведения микрорент-
геноспектрального анализа
Полученные результаты позволяют пред- крытии являются сложные дисперсные карбо-положить, что упрочняющими фазами в по- бориды ^е,Сг)2(В,С).
Таблица 1
Химический состав покрытия после наплавки
Химический состав, атомные проценты
Участок C N O Al Si Ti Cr Mn Fe B
1 35.9 0 10.93 4.2 0.84 0.1 6.68 41.17 0.19
2 30.25 0 8.39 4.8 0.73 0.11 6.76 48.67 0.3
3 29.48 0 10.15 4.88 0.59 0 5.95 48.75 0.21
4 24.02 0 8.83 5.36 0.73 0 6.76 53.81 0.49
5 20.93 0 7.35 4.01 0.35 0 5.6 54.67 7.08
6 12.24 0 6.34 4.38 0 0 6.17 60.85 10.01
7 41.83 0 9.22 0.64 0.37 0 0 0.22 47.73
8 36.3 0 7.53 0.91 0.4 0 0.07 54.79
Химический состав, весовые проценты
Участок C N O Al Si Ti Cr Mn Fe B
1 12.58 0 5.1 3.31 0.69 0.14 10.12 67.06 1
2 9.62 0 3.55 3.43 0.54 0.14 9.3 71.95 1.46
3 9.48 0 4.35 3.52 0.44 0 8.28 72.91 1.02
4 7.14 0 3.49 3.58 0.51 0 8.7 74.34 2.25
5 4.9 0 2.29 2.11 0.19 0 5.68 59.48 25.36
6 2.48 0 1.71 2 0 0 5.42 57.34 31.06
7 14.97 0 4.4 0.51 0.31 0 0 0.35 79.46
8 11.92 0 3.3 0.67 0.31 0 0.1 83.7
На рисгаЯке 4 приведены результаты покрытий образцов методом рентгенострук-определения фазового состава с поверхности турного анализа.
40
60
80
100
120
140
160 20,°
Рис. 4. Дифрактограмма поверхности наплавленного покрытия: фазы на поверхности образцов: 1 - a-Fe; 2 - Cr2O3-FeO
На рентгенограмме (рисунок 4) отчетливо выделяется окислая пленка малой толщины со сколами, состоящая из хромовой шпинели (Cr2O3FeO), присутствуют линии феррита (a-Fe), который является основой наплавленного покрытия.
Результаты измерений микротвердости
(см. рисунок 5) варьируется в пределах 300670 НУ 0,5 (при среднем значении 480 НУ0,05). Значительная вариация микротвердости по толщине объясняется неоднородностью структуры по толщине покрытия (см. рис. 2).
Рис. 5. Изменение микротвердости покрытия образца после наплавки
2
В таблице 2 приведены результаты определения стойкости к изнашиванию незакрепленным абразивом покрытий из 1111 20Х11Р5Ю3СИ в сравнении с таковой для бронеплит, а также покрытий, полученных при ручной дуговой наплавке покрытыми электродами, дуговой наплавке 1111 в среде защитных газов и газопорошковой наплавке [8-12]. Дисперсность песчаной компоненты абразивной среды соответствует грануломет-
Из приведенных данных видно, что при сопоставимой твердости покрытий, их износостойкость существенно различается. Износостойкость покрытий, наплавленных из 1111 20Х11Р5Ю3И, сопоставима со значением износостойкости для бронеплит и в 1,5...2,8 раза превышает износостойкость покрытий, полученных при ручной дуговой наплавке покрытыми электродами и газопорошковой наплавке соответственно. Следовательно, работоспособность в условиях абразивного износа для покрытий, полученных при дуговой наплавке 1111 Fe-Cr-B-Al-Y, определяется наличием в их структуре упрочняющих фаз в виде сложных карбоборидов ^е,Сг)2(В,С), благодаря чему становится возможным увеличение износостойкости покрытий, нанесенных на восстанавливаемые рабочие органы почвообрабатывающих машин.
Общеизвестно, что наибольшей износостойкостью обладают материалы с гетерофаз-ными структурами, насыщенными твердыми и тугоплавкими фазами карбидов, боридов и т.п. [13].
Различия в износостойкости таких материалов обусловливаются типом включений, их количеством, размерами и формой. Кроме того, на износостойкость гетерофазных структур влияет тип металлической матрицы и ее свой-
рическому составу почв и почвообразующих пород для песчаных типов почв. Принятая структура гранулометрического состава (СГС) позволила оценить стойкость испытуемых образцов, приближенных к реальным условиям эксплуатации, поскольку именно СГС имеет определяющее влияние на физические и гидрофизические свойства почв, а также на их удельное сопротивление при вспашке. Также дана твердость покрытий.
2
ства, главным образом твердость и усталостная прочность. Так, сплавы с феррито-перлитной структурой отличает небольшая твердость, но довольно высокая ударная вязкость.
В рассматриваемом нами случае наплавленное покрытие насыщено частицами твердой фазы, а именно сложными карбоборидами (Ре,Сг)2(В,С), которые отделены друг от друга участками вязкой ферритной матрицы, что и обуславливает высокую износостойкость наплавок в абразивной среде.
Выводы. 1. Использование метода мик-рорентгеноструктурного анализа позволило установить, что основой наплавленного покрытия является а-твердый раствор на основе железа со слоем хромовой шпинели (Сг203 ^е0) на поверхности.
2. Распределение химических элементов по всему объему наплавленного покрытия неравномерно, что подтверждает его сложный фазовый состав. В структуре покрытия преобладает легированный феррит. В ферритной матрице расположены упрочняющие фазы в виде сложных карбоборидов ^е,Сг)2(В,С).
3. Микротвердость наплавленных покрытий в пределах 300 - 670 НУ 0,5 (при среднем значении 480 НУ0,05). При этом износостойкость покрытий, наплавленных из ПП 20Х11Р5Ю3И, сопоставима со значением из-
Таблица
Сравнение износостойкости покрытий, полученных различными методами
Марка ПП Потеря массы, мм3* Твердость, НЯС**
ПП 20Х11Р5Ю3И 10,88 69
СБР-395 12 68-71
ХНБ 6395Ы 16 67-70
ВогоТес-600 18 60-65
БиЫ1оу 10009 30 63
* По данным производителей порошковых проволок. ** Получено на основе таблиц перевода твердости.
носостойкости для бронеплит и в 1,5.2,8 раза превышает износостойкость покрытий, полученных при ручной дуговой наплавке покрытыми электродами и газопорошковой наплавке соответственно.
Статья выполнена в рамках НИОКР конкурса «УМНИК» (госконтракт № 5634 ГУ2/2014 от 13.05.2015 г.) Фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере (Фонд содействия инновациям).
Литература
1. Михальченков А. М. Износы культиваторных лап посевного комплекса «МОРРИС» // Достижения науки и техники АПК. 2013. № 10. С. 55-58.
2. Титов Н. В. Восстановление и упрочнение стрельчатых лап почвообрабатывающих машин металлокерами-ческими материалами // Тракторы и сельхозмашины. 2014. № 1. С. 42-43
3. Зайцев С. А. Теоретическое обоснование повышения износостойкости покрытия упрочненных лап культиватора газопламенным напылением механической смесью порошков // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. 2009. № 2. С. 46-48.
4. Черноиванов В. М. Лялякин В. П., Голубев И. Г. Организация и технология восстановления деталей машин М.: ФГБНУ, Росинформагротех, 2016. 568 с.
5. Лялякин В. П. Состояние и перспектива упрочнения и восстановления деталей почвообрабатывающих машин сварочно-наплавочными методами // Труды ГОСНИТИ. М., 2014. Т. 115. С. 96-104.
6. Мониторинг состояния предприятий инженерно-технологической инфраструктуры АПК по техническому обслуживанию и ремонту отечественной и импортной сельхозтехники: научное издание. М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2009. 100 с.
7. Денисов А. П., Волкова З. Н. Зависимость затрат средств на ремонт техники от состояния ремонтно-обслуживающей базы сельхозпредприятия // Машинно-технологическая станция. 2011. № 4. С. 15-17.
8. Castolin Eutectic Global Coating Technology [Electronic resource]. URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/product/downloads/Global-Coating-Catalogue-2014.pdf (date of treatment: 15.06.2019).
9. Casto Dur Diamond Plate 395 Nano Plate [Electronic resource]. URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/product/downloads//CDP-395-Nano.pdf (date of treatment: 15.06.2019).
10. Eutec Trode® XHD 6395N. Get a Quote. NanoAlloy® Electrode for Manual Wearfacing Applications [Electronic resource]. URL: https://www.castolin.com/en-US/product/eutectrode-xhd-6395n (date of treatment: 15.06.2019).
11. BoroTec 600 Cr-Free [Electronic resource]. URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/ckfinder/files/BoroTec-600-Cr-Free.pdf (date of treatment: 15.06.2019).
12. Specialist Welding Thermal Spray Surface Treatment Braizing and Wear Solution [Electronic resource]. URL: http://www.smenco.com.au/wp-content/uploads/2014/09/Eutectic-Product-Book-9-2014.pdf (date of treatment: 15.06.2019).
13. Хрущов М. М., Бабичев М. А. Абразивное изнашивание. М.: Наука, 1986. 252 с.
STRUCTURE FORMING AND WEAR RESISTANCE OF SURFACED COATINGS WITH BORIDE REINFORCEMENT
A. M. Kashfullin, Cand. Tech. Sci. E-mail: [email protected]
E. V. Pepelyaeva, Cand. Tech. Sci.; S. G. Guryanov, Cand. Tech. Sci.,
Perm State Agro-Technological University,
23, Petropavlovskaya St., Perm, 614990, Russia
A. F. Fayurshin, Cand. Tech. Sci.
E-mail: [email protected]
Bashkir State Agrarian University,
34, 50-Letiya Octyabrya St., Ufa, 450001, Russia
ABSTRACT
The article presents the results of study of properties of coatings by method of arc welding in protective gas environment cored wire Fe-Cr-Al-B-Y alloying system. In order to study the microstructure, microchemical and phase composition and the microhardness of the coatings cross cuts were made. The abrasive wear resistance of coatings was evaluated. It was established that the basis of deposited
coatings consists of an a-solid solution and the complicated hardening phases like carboborides (Fe, Cr)2(B, C). The structural analysis revealed a layer of chromium spinel Cr2O3 FeO in the surface layer. The chemical elements are distributed in a chaotic manner along the thickness of the coatings. That indicates a complex phase composition. The microhardness of coatings is in a wide range of distribution from 300 to 670 HV with an average of about 480 HV. The wear resistance value of coatings compares with the value for armor plates and it is 1.5-2.8 times higher than the wear resistance of coatings obtained with manual arc surfacing by coated electrodes and gas-powder surfacing, respectively.
Key words: alloying system, surfacing, structure, distribution of elements by thickness, microhardness, wear resistance.
References
1. Mikhalchenkov A. M. Iznosy kul'tivatomykh lap posevnogo kompleksa «MORRIS» (Wear of cultivator claws sowing complex «MORRIS»), Dostizheniya nauki i tekhniki APK, 2013, No. 10, pp. 55-58.
2. Titov N. V. Vosstanovlenie i uprochnenie strel'chatykh lap pochvoobrabatyvayushchikh mashin metallokeramich-eskimi materialami (Renewal and strengthening of A-hoe blades for cultivating machines using ceramic-metal materials), Traktory i sel'khozmashiny, 2014, No. 1, pp. 42-43.
3. Zaitsev S. A. Teoreticheskoe obosnovanie povysheniya iznosostoikosti pokrytiya uprochnennykh lap kul'tivatora gazoplamennym napyleniem mekhanicheskoi smes'yu poroshkov (Theoretical ground of wear resistance of coatings of hardened cultivator slice shares by flame spraying of mechanical powder mixture), Fundamental'nye i prikladnye problemy tekhniki i tekhnologii, 2009, No. 2, pp. 46-48.
4. Chernoivanov V. M., Lyalyakin V. P., Golubev I. G. Organizatsiya i tekhnologiya vosstanovleniya detalei mashin (Organization and technology of machine parts restoration), M., FGBNU, Rosinformagrotekh, 2016, 568 p.
5. Lyalyakin, V. P. Sostoyanie i perspektiva uprochneniya i vosstanovleniya detalei pochvoobrabatyvayushchikh mashin svarochno-naplavochnymi metodami (State and prospect of hardening and restoration of tillage machines parts by welding-surfacing methods), Trudy GOSNITI, M., 2014, T. 115, pp. 96-104.
6. Monitoring sostoyaniya predpriyatii inzhenerno-tekhnologicheskoi infrastruktury APK po tekhnicheskomu obslu-zhivaniyu i remontu otechestvennoi i importnoi sel'khoztekhniki: nauchnoe izdanie (State monitoring of domestic and imported agricultural machinery maintenance and repair enterprises of engineering and technological infrastructure in the agricultural sector: scientific publication), M., FGNU «Rosinformagrotekh», 2009, 100 p.
7. Denisov A.P., Volkova Z.N. Zavisimost' zatrat sredstv na remont tekhniki ot sostoyaniya remontno-obsluzhivayushchei bazy sel'khozpredpriyatiya (Dependence of the equipment repair cost on the repair and maintenance base condition of the agricultural enterprise), Mashinno-tekhnologicheskaya stantsiya, 2011, No. 4, pp. 15-17.
8. Castolin Eutectic Global Coating Technology [Electronic resource], URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/product/downloads/Global-Coating-Catalogue-2014.pdf (date of access: 15.06.2019).
9. Casto Dur Diamond Plate 395 Nano Plate [Electronic resource], URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/product/downloads//CDP-395-Nano.pdf (date of access: 15.06.2019).
10. Eutec Trode® XHD 6395N. Get a Quote. NanoAlloy® Electrode for Manual Wearfacing Applications [Electronic resource], URL: https://www.castolin.com/en-US/product/eutectrode-xhd-6395n (date of access: 15.06.2019).
11. BoroTec 600 Cr-Free [Electronic resource], URL: https://www.castolin.com/sites/default/files/ckfinder/files/BoroTec-600-Cr-Free.pdf (date of access: 15.06.2019).
12. Specialist Welding Thermal Spray Surface Treatment Braizing and Wear Solution [Electronic resource], URL: http://www.smenco.com.au/wp-content/uploads/2014/09/Eutectic-Product-Book-9-2014.pdf (date of access: 15.06.2019).
13. Khrushchov M.M., Babichev M.A. Abrazivnoe iznashivanie (Abrasive wear), M., Nauka, 1986, 252 p.
