CC BY
33
средства или выполнить профилактические мероприятия (выполнить регулировки, затянуть резьбо вые соединения, установить защитные кожухи и друго е).
3. Класс 3. Система находится в о пасно м
состоянии, когда параметры по кидают "трубку" £ . Вероятно сть появления опасности равна или больше
0,5, но меньше 1. Несчастный случай может произойти в любой момент времени. Защитные средства, пр филактические мер приятия не устраняют опасности. Требуется прекращение эксплуатации системы, что бы устранить о пасность.
4. Класс 4. Система находится в аварийном с ст янии, к гда параметры системы д стигли предельных значений, тогда вероятность появления о пасно сти равняется 1. Это о значает, что при включении системы в раб ту на перейдет в аварийн е с ст яние и пр из йдет несчастный случай, если чел век будет нах диться в з не действия опасности. Система или её опасный элемент д лжны быть заменены без пасными.
Те ретические исслед вания с ст яния системы п зв ляют предл жить четыре класса вредн стей.
Класс 1в. Производственные факторы в абс лютных значениях или в ткл нениях не покидают "трубки" о и не превышают безвредных уровней (ПДК, ПДУ). Система безвредна.
Класс 2в. Производственные факторы в откло нениях или абсолютных значениях выходят из
"трубки" о, но не покидают "трубку" £ и
превышают безвредные значения (ПДК, ПДУ) на такую величину, при которой после прекращения действия факт ра, рганизм чел века
восстанавливает первоначальные функции собственными силами, без внешней по мощи.
Класс 3в. Производственные факторы в абсолютных значениях или в отклонениях по кидают
"трубку" £ и превышают безвредные значения на такую величину, при к т р й, п сле прекращения действия фактора, организм восстанавливает
перв начальные функции п сле лечения или п сле применения внешней помо щи.
Класс 4в. Производственные факторы в абс лютных значениях или в ткл нениях п кидают
"трубку" £ и превышают безвредные значения на такую величину, при к т р й п сле прекращения действия факт ра, рганизм не в сстанавливает
первоначальных функций даже после лечения. Развивается про фессионально е заболевание.
Предло женные теоретические подходы могут п служить научн й сн в й в разраб тке класс в риска при пр ведении аттестации раб чих мест п условиям и охране труда в отраслях агр пр мышленн г пр изв дства.
Литература
1. Вентцель, Е. С. Тео рия веро ятно сти/ Е. С. Вентцель. - М. : Наука, 1969. - 576 с.
2. Ляпунов А.М. Общая задача о б устойчивости движения/ А. М. Ляпуно в. - М. :Го стехиздат, 1950. -384 с.: ил.
3. Гальянов И.В. Улучшение усло вий и охраны труда механизат р в сельск г х зяйства путем со вершенствования техники и технологий.: 05.26.01.: автореф. дис. на со иск. учен. степ. до кт. техн. наук/ Иван Васильевич Гальянов. -
С .П.: ГАУ, 1999. - 46 с.
УДК 614.894
B.C. Шкрабак, заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор технических наук
фгоу впо С.-Пб.ГАУ
Б.М. Тюриков, кандидат технических наук
гоу впо огу
Ю.Н. Баранов, кандидат биологических наук ФГОУ ВПО Орел гау
ФОРМИРОВАНИЕ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО ТИИОРЯДА ИСТОЧНИКОВ ВОЗДУХОСНАБЖЕНИЯ ДЫХАТЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ ДЛЯ ЗАЩИТЫ РАБОТНИКОВ АПК
Приведена методология формирования источников параметрического воздухоснабжения дыхательных аппаратов для защиты работников АПК. Рассмотрен процесс создания конкретной компоновочной схемы аппарата с учетом его защитных и эксплуатационных свойств и условий эксплуатации. Дан пример практического расчета. Приведена схема
параметрического типоряда.
Ключевые слова: дыхательные аппараты, источники
подачи воздуха, компоновочная схема, расчет, параметрически типоряд.
Одним из индивидуальн й исп льз вание индивидуальн й 54
перспективных направлений в защите раб тающих является фильтрующих средств
защиты рган в дыхания с
The methodology of formation parametrical sources supply by air respiratory devices for protection of workers of agrarian and industrial complex is given. Process of creation of the concrete layout circuit of the device is considered in view of its protective and operational properties and conditions of operation. The example of practical calculation is given. The circuit parametrical typical number is given.
Key words: respiratory devices, sources of submission of air, the layout circuit, calculation, parametrical typical number.
принудительной подачей воздуха (далее -
дыхательных аппарат в).
П сравнению с применяемыми в наст ящее время фильтрующими респират рами и
пр тив газами принудительная п дача чищенн г в здуха в лицевую часть в указанных аппаратах практически п лн стью исключает с пр тивление дыханию на вдохе, что, в свою очередь, облегчает усл вия труда, п вышает пр изв дительн сть и беспечивает в зм жн сть непрерывн й раб ты в течение рабочей смены. Циркуляция воздушного п т ка в лицев й части исключает зап тевание см тр в г стекла.
В отличие от шланговых средств индивидуальной защиты, требующих централиз ванн й системы в здух снабжения с сетью с единительных шланг в, что отрицательно сказывается на подвижно сти раб чих при вып лнении ими пр изв дственных пераций и требует устан вки специальн г до полнительного о борудования, вышеуказанные дыхательные аппараты бладают п лн й независимостью, обеспечивают максимальную мо бильно сть и снабжены авто но мным питанием от но симых мало габаритных аккумуляторо в [1].
Анализ условий труда, защитных и эксплуатаци нных характеристик с временных средств индивидуальн й защиты рган в дыхания, а также пыта их исп льз вания п зв ляет сф рмулир вать сн вн е треб вание,
предъявляемое к дыхательным аппаратам - это беспечение выс ких защитных св йств в течение необходимого времени эксплуатации при условии п дачи с наименьшими затратами энергии, д стат чн г для дыхания к личества в здуха и минимальных значениях массы и габарит в аппарата. При этом конструкция дыхательного аппарата должна быть выполнена по схеме: лицевая часть - с единительный шланг - н симый ист чник подачи воздуха (ИПВ) (воздуходувка) со сменным бл к м фильтрации - ист чник электр снабжения (ИЭС).
Одним из о сно вных узло в дыхательно го аппарата является мал габаритный н симый ист чник п дачи в здуха (в здух дувка). При пр изв дительн сти ИПВ до 450 л/мин, по данным работы [1], наиболее целесо о бразным является применение воздуходувки центр бежн г типа, вып лненн й п схеме "рабочее колесо + бездиффузорная улитка", с окружной скоро стью 25...40 м/с.
Осн вные треб вания к ИПВ дыхательн г аппарата - минимальные энерг затраты на п дачу не бх дим г к личества в здуха, неб льшие габариты и масса при максимальн м к.п.д. и выс кая надежность. Обеспечение безотказной работы в зм жн при применении к нструктивн пр стых нагнетателей динамическ г действия, не имеющих трущихся и быстр изнашивающихся раб чих деталей с минимальным к личеств м п р.
Между технологическими режимами работы дыхательн г аппарата (пр изв дительн сть и напор, создаваемые ИПВ, защитная эффективность бл ка фильтрации, энерг емк сть ИЭС) и ег к нструктивными параметрами (масс й, габаритами) существует ряд функци нальных зависим стей.
Главными параметрами, характеризующими
ИПВ, являются про изво дительно сть (о бъем
подаваемого во здуха в единицу времени) и
повышение давления в нем.
Необходимо е количество воздуха (Ь), которое должно подаваться непрерывно ИПВ, мо жет быть выражено следующим со отношением:
Ь = Ь тіп + Ь АРизб + Ь 1г , (1)
где Ьтіп - минимально е количество воздуха,
устанавливаемо е физиоло го-гигиеническими
н рмами для беспечения н рмальн г функци нир вания рган в дыхания (лег чная вентиляция),
Ь тіп = Ул х fд , (2)
где Ул - объем анатомическо го про странства легких; /д - частота дыхания;
ЬАРизб - количество воздуха, подаваемого в лицевую часть дыхательн г аппарата для с здания избыт чн г давления, препятствующег п паданию вредных веществ из наружн г в здуха через непло тно сти прилегания, по данным [2],
ЬАРизб = 10...15 % Ь, (3)
где Ь1г - количество приточного воздуха для удаления избытка тепла в лицево й части,
Ь = 0-изб , (4)
1г АТхрпр хС
где 0изб - избыто чно е тепло в лицево й части;
АТ - разность между температуро й уходящего и прит чн г в здуха;
рпр - плотно сть избыточно го воздуха;
С - удельная тепло емко сть воздуха.
Количество избыточного тепла в лицево й части выражается уравнением
0,изб = 0.1 + 0.2 + вз , (5)
где 01 - к личеств тепла, выделяем е г л в й человека, работающего в ДА;
02 - тепл , т пр х ждения в здуха через вентилятор ИПВ и шланг;
03 - тепло, поступающее (+) в лицевую часть или
тв дим е (-) из нее за счет тепл пр в дн сти
граждения лицев й части.
По данным [3,4], плотность теплового потока с поверхности головы человека составляет около 6% т бщих тепл выделений, т.е.
0і = 0,06 0тп,
где 0тп - тепло продукция чело века.
В соответствии с уравнением стационарного тепл в г баланса чел века [5]
0 тп = 0 дых + 0 исп.к + 0 л + ® в, (6)
где 0дых - конвективный тепло вой поток от тела
чел века к вентилирующему в здуху;
0исп.к - тепло, отдаваемое легкими при дыхании;
0л - тепл , тданн е испарением влаги с п верхн сти к жи;
0в - тепл , тданн е лучеиспусканием.
Тепло про дукцию чело века в зависимо сти от его общих энергозатрат 0зт можно рассчитывать по приближенно й фо рмуле, приведенно й в работе [5]:
0тп = 0,8 0зт + 21 (7)
При прохо ждении во здуха через вентилятор ИПВ, а затем по соединительному шлангу, он нагревается. Мо жно считать, что вся мощно сть, расходуемая вентилятором, превращается в тепло. Это объясняется тем, что энергия, сообщаемая перемещаем му в здуху, превращается в тепл вследствие потерь кинематической энергии на выходе из шланга, преодоления местных с пр тивлений и трения стенки шланга.
Тепло прито ки в это м случае со ставят
Q 2 = 0ипе + 0% , (8)
где 0ипе и 0% - тепло прито ки от вентилятора ИПВ и через шланг, с тветственн .
Тепло прито ки от вентилято ра ИПВ
0ипе = N ХГ)! ХГІ2 , (9)
где N - мощно сть электродвигателя вентилятора;
î]i и î]2- к.п.д. электродвигателя и вентилятора, с тветственн .
Тепло прито ки через со единительный шланг могут быть определены по формуле[6]:
n xAt х I
(10)
1
1
d
- +-----ln-^
2Я d„.
+
1
а х d
нар нар
а х
где Іш - длина шланга;
Аї - температурный напор;
авн и анар - коэффициенты тепло отдачи во здуха внутри и снаружи шланга;
dвн и ¿нар - внутренний и наружный диаметр с единительн г шланга;
Яш - теплопроводность резинового
с единительн г шланга.
Тепло, по ступающее или о тво димо е из лицево й части дыхательн г аппарата за счет теплопроводности прозрачного экрана и оболочки шлема
0з = (К¥э + Кош ¥ош )(їа - їв), (11)
где ¥э и ¥ош - поверхность прозрачного экрана и о боло чки шлема, со о тветственно;
їа и їв - температура окружающей среды и средняя температура п даваем г вентилирующег в здуха, с тветственн , причем
^в = 0,5 ( ївх + Ївых ) ;
Кэ и Кош - к эффициенты тепл передачи пр зрачн г экрана и б л чки;
1 , (12)
К =
1 ô 1
--------1-------1--------
а я а2
л>1 с.^2
где а1 и а2 - к эффициенты тепл тдачи наружн й и внутренней оболочки лицево й части;
3 и Я - толщина и коэффициент тепл пр в дн сти пр зрачн г экрана или б л чки шлема.
При проведении численного расчета
не бх дим г бъема в здуха, п даваем г в лицевую часть дыхательн г аппарата, исх дили из того, что работа оператора сельскохозяйственного пр изв дства на сн вных техн л гических операциях, ко гда требуется защита органо в дыхания с помо щью СИЗОД, мо жет быть классифициро вана 56
как средней тяжести. Минимальное количество в здуха (Ьтіп), устанавливаем е физи л г -
гигиеническими н рмами, для беспечения н рмальн г функци нир вания рган в дыхания (лег чная вентиляция) при вып лнении раб ты средней тяжести со ставляет 0,0005 м3/с [7].
Значительный вклад в общий о бъем подаваемого прит чн г в здуха вн сит в здух, не бх димый для удаления избытка тепла в лицево й части.
Количество избыточного тепла в лицево й части пределяется из выражения (5) и с ст ит из к личества тепла, выделяем г г л в й чел века, раб тающег в дыхательн м аппарате, тепла п дв дим г в лицевую часть или тв дим г из нее с вентилирующим в здух м и тепла п ступающег в лицевую часть или тв дим г из нее за счет тепл пр в дн сти граждения лицев й части.
Количество тепла, выделяемо е голово й человека 01 при вып лнении раб ты средней тяжести с энергозатратами 195...200 Вт, из формулы (7) с ставит
01= 0,06 [0,8x200 + 21] = 10,86 Вт
Для определения теплопритоков 02, численные значения величин вх дящих в ф рмулы (8-10) взяты из литературных источнико в [6,8,9].
П = 0,6; г/2 = 0,5; N = 5 Вт; р= 1,2 кг/м3; Яш= 0,15; авн = 167,4 КДж/(м2-ч-град); анар = 62
КДж/(м2-ч-град).
Значения ¿вн= 0,018м; йнар= 0,022м; Іш= 0,3м принимаем из к нструктивных с бражений.
Подставляя численные значения в (9), получим 0ипв = 1,5 Вт.
По вышение температуры во здуха внутри ИПВ
А + _ 0 ипв
С х Ь хр
где С - удельная тепло емко сть во здуха (С = 1005 Дж/(кг-град);
Ь - про изводительность вентилятора, риентир в чн принимаем Ь = 0,0025 м3/с;
В результате подстановки число вых значений получаем Аї = 0,5 0.
То гда 0ш = 0,308 Вт и 0 2 = 1,808 Вт.
В дыхательных аппаратах с принудительно й п дачей в здуха наиб лее целес бразн применять лицевую часть, в виде шлема, с ст ящег из пр зрачн г экрана и б к в й пластикат в й оболочки, например, типа пневмошлема ЛИЗ-4. Пневмошлем ЛИЗ-4 изготавливается из п ливинилхл ридн г пластиката, в верхней части шлема вварен п лусферичк е см тр в е стекл (экран) из ргстекла.
Для шлема ЛИЗ-4: ¥э = 0,06 м2; ¥ош = 0,33 м2; 3э = 0,003 м; 3ош = 0,0005 м; Яэ = 0,187; Яош = 0,157.
Применительно к изолирующей ко нструкции шлема вентиляци нн г типа для предварительных расчет в м жн принять [5]
а1= 8,25 Вт/(м2 х град); а2= 6,00 Вт/(м2 х град).
То гда коэффициенты тепло передачи по формуле (12) будут Кэ = 3,289; Кош = 3,436.
Средняя температура подаваемого
вентилирующего во здуха їв при ївх = їа = 200 и ївьіх = 240 будет гв = 0,5 (20 + 24) = 220.
Подставив вышеуказанные значения в формулу (11), получим 0з = -2,456 Вт.
Теперь, используя уравнение (5), получим к личеств избыт чн г тепла в лицев й части дыхательно го аппарата 0 = 10,212 Вт.
Количество приточного воздуха для удаления избытка тепла в лицев й части, пределяем е п фо рмуле (4), со ставит Ь1г = 0,0021 м3/с.
Необходимое количество воздуха, которое до лжно по даваться непрерывно ИПВ, таким браз м, не д лжн быть менее
Ь = 0,0005 + 0,1 Ь + 0,0021 м3/с или Ь = 0,0029 м3/с.
Давление воздуха, создаваемое ИПВ, должно пре д левать суммарные п тери в узлах пневм тракта и бл ка фильтрации дыхательн г аппарата, а также беспечивать избыт чн е давление в подмасочно м про странстве.
Р = АР пт +АР бф + Ризб , (13)
где Р - давление, со здаваемо е ИПВ;
АРпт и АРбф - п тери давления в узлах пневм тракта и бл ке фильтрации, с тветственн ;
Ризб - избыточно е давление в подмасочном пр странстве.
Потери давления в узлах пневмотракта - лицевой части и с единительн м шланге, зависят т бъемн г расх да в здуха, пр х дящег через них, и м гут быть пределены экспериментальн :
АР пт = АРлч + АРш = / (Ь) , (14)
где АРлч и АРш - потери давления в лицевой части и с единительн м шланге, с тветственн .
Потери давления в блоке фильтрации, складываются из начальн г с пр тивления бл ка фильтрации, к т р е зависит т ег к нструкции, защитн й эффективн сти и ск р сти фильтрации (о бъемного расхода воздуха проходящего через бл к) и д п лнительн г с пр тивления,
в зникающег в бл ке фильтрации п мере ег загрязнения, в сн вн м за счет аэр з ля, т.е.
АРбф _АР6оф + АР1бф, (15)
где АР^ - начальное сопротивление блока
фильтрации;
АР1бф - дополнительно е со противление блока фильтрации, п лученн е в пр цессе загрязнения.
Максимальн е давление в здуха, с здаваем е ИПВ равно:
Р _ N2X1, (16)
Ь
где N - мо щно сть ИПВ;
П- к.п.д.;
Р - со здаваемо е давление во здуха.
По дставив в формулу (16) принятые и по лученные раннее данные, получим Р =1030 Па.
Следовательно, суммарные потери в
пневм тракте и бл ке фильтрации дыхательн г аппарата не должны превышать этой величины.
В связи с этим выб р к мп н в чн й схемы аппарата м жет пр в диться на сн ве минимальных аэр динамических п терь в пневм тракте дыхательн г аппарата. Снижение аэр динамических п терь п зв ляет также снизить энерг затраты на п дачу в здуха, уменьшить габариты аппарата, т.к. диаметр к леса центр бежн й в здух дувки и м щн сть зависят т с здаваем г давления.
Нами был рассм трен пять в зм жных вариант в к мп н в чных схем дыхательн г аппарата, с ставленных из серийных унифицир ванных элемент в: пр тив газ вых
коробок (различных марок), соединительных шланг в, лицевых частей.
Математическая зависим сть для расчета изменения суммарных аэр динамических п терь т расхода воздуха в пневмотракте дыхательного аппарата при ег различных к мп н в чных схемах, м жет быть представлена в следующем виде
АР = алчЬЬлч + аШЬЬ% + афэ (Ь/ п)Ьфэ , (17)
где (а,Ь) лЧ:Ш:фэ - эмпирические коэффициенты [параметры уравнения (17)] для лицев й части, с единительн г шланга и фильтрующег элемента, соответственно;
п - количество параллельно присоединенных фильтрующих элемент в.
Пр веденный расчет аэр динамическ г с пр тивления в пневм тракте дыхательн г аппарата п с ставленн й математическ й зависим сти для различных к мп н в чных схем п зв лил выявить, чт наиб лее п дх дящей схем й является: пневмошлем ЛИЗ-4 - соединительный шланг - две пр тив газ вые к р бки мал г габарита. При этом сопротивление приточно й части во здухо дувки не учитывало сь [10].
Аэр динамические п тери для эт й схемы м жн представить в следующем виде:
АР = 5,79х106 Ь1,758 + 95х10 6 ьЛ348 +
+0,836х10 6 (Ь/2)1’177 (18)
При расходе воздуха Ь = 2,9х10-3 м3 /с, начальные п тери давления в пневм тракте выбранн й к мп н в чн й схемы дыхательн г аппарата в
сумме с ставляют 850 Па. Д д стижения
максимальн д пустим г ур вня п терь давления в системе дыхательн г аппарата в зм жен р ст аэр динамическ г с пр тивления фильтрующег элемента в про цессе эксплуатации на 180 Па.
При разраб тке дыхательн г аппарата решается задача птимизации ег к нструктивных параметр в, в частн сти, габарит в аппарата, к т рые в сн вн м пределяются диаметр м к леса в здух дувки.
Для центр бежн й в здух дувки наружный
диаметр л пат чн г к леса м жет быть рассчитан
на сн ве статистическ г мет да пределения
сн вных размер в радиальных вентилят р в, изл женн г в раб те [11].
Согласно этому методу, сделав ряд соответствующих преобразований, получим зависим сть наружн г диаметра л пат чн г колеса Б ИПВ от технологических параметров Б = 1,86 О)1,33 №,?5 Ь-0,92 п0,75 (19)
Результаты про веденных исследований п зв лили разраб тать схему параметрическ г типоряда ИПВ (рис.1) дыхательных аппаратов для различных усл вий эксплуатации в
агро про мышленно м про изво дстве [12].
П олумаска ПР-7
Маска ППМ-80
Щиток сварщика
Шлем-маска
ШМ-41
Пневмошлем
ЛИЗ-4
L=30 л/мин Р п.л.ч.= max 50 Па
L=30-60 л/мин Р пл.ч.= max 50 Па
L=100 л/мин Р п.л.ч.=10 - 20 Па
L=30-60 л/мин Р п.л.ч.= max 50 Па
L=150 л/мин Р п.л.ч.= 10 Па
Индикация работоспособности —
без индикатора
с индикатором =f (U,L,P)
Источник
воздухоснабжения
(автономный)
Капюшон
(White cap)
L=150 л/мин Р пл.ч.= 10 Па
нагрев
Д1=10-15°С
охлажд
At= 10oC
нагрев
+
хлажд.
допол. увлаж. ионизац и пр.
Забор воздуха из чистой зоны (шланговый вар.)
Система фильтрации Источник питания
Аэрозольный фильтр \ Специальный фильтр
Кз =1000 \ элемент
эЯ
3 CQ Я
О II
v-а я н м «и к ° я « X cdiuCu м н , о _ си ЗЯ -н
£ И "
ЬЙ Я О Ю П О
О S
я
3 + -
эсс^ 2
ON
Я II £ II
EJ >—N ^
Я ^ нр
н
J
Тзд =0,5 Тпк 2 шт
1
Тзд =0,75 Тпк 3 шт
Н
S
и X я ' g « S S
■<Н
Рис. 1. Схема параметрическо го типо ряда ИПВ: Ь-расхо д во здуха: Рп.л.ч. -давление под лицево й частью; тзд-время защитного действия; Кз - коэффициент защиты; Кэмт - коэффициент защиты по масляному туману; ПДК - предельно-до пустимая концентрация; и - напряжение питания; тпк - время защитного действия
пр тив газ в й к р бки.
Предлагаемая схема п зв ляет сф рмир вать разн бразные к мп н в чные схемы
дыхательного аппарата. Компоновочная схема дыхательн г аппарата д лжна включать взаимосвязи, совокупность, признаки,
техн л гические, защитные и эксплуатаци нные параметры переменных элемент в, ф рмирующих изделие в цел м. Такими элементами (м дулями) являются: лицевые части, ист чники п дачи
в здуха и электр снабжения, система фильтрации, до полнительные модули.
Схема аппарата должна строиться с учетом назначения, защитных и эксплуатаци нных
характеристик, к личественн й ценки вредных и пр изв дственных факт р в, действующих на рганы дыхания, фаз в -дисперсн г с става
т ксичных к мп нент в, характера
техн л гических пр цесс в, рганизации раб чег
места, профессий работающих. Выявление вышеупо мянутых по казателей про водится на основе формализации имеющейся нормативной, методической, патентной информации, научно -технической литературы, конъюнктурно -
экономических материалов, результатов
собственных исследований, а также путем
экспертно го о про са специалисто в [13].
На основе проведенных исследований
разраб тан ряд к нструкций дыхательн г аппарата. Лабораторные и производственные испытания дыхательных аппарато в подтвердили их выс кую защитную и эксплуатаци нную эффективно сть и правильно сть заложенных в них технических решений. В настоящее время на одном из предприятий Ро ссии серийно выпускается анал гичный дыхательный аппарат различных к нструктивных м дификаций.
Литература
1. Мо ло дцо в, А.Н. Авто но мные исто чники
воздухоснабжения для СИЗ / А.Н. Молодцов, Ю.Н. Сосенков и др. // Медико -технические
проблемы индивидуально й защиты чело века. - М.: МЗ СССР, 1980, вып.21. С.122-128.
2. Белов, С.В. Безопасность производственных про цессо в: Справочник / Под ред. С.В.Бело ва. - М.: Машино стро ение, 1985.448 с.
3. Stolwijk, I.A.I. A matematical model of phisiological temperature regulation in man. NASA-SR -1855.Washington: D.C., 1971.
4. Aфанасьева, Р.Ф. Гигиенические о сно вы проектирования одежды для холода / Р.Ф. Aфанасьева. - М.: Легкая индустрия, 1977. - 136 с.
5. Ако по в, М.Г. Расчет и про ектиро вание авиаци нных систем индивидуальн г
жизнеобеспечения / М.Г.Ако по в, М.Н. Дудник. -М: Машино строение,1985 - 232с.
6. Покорный, Е.Г. Расчет полупроводниковых охлаждающих устройств / Е.Г.Покорный, А.Г. Щербина. - Л.: Наука, 1969. - 206 с.
7. Городинский, С.М. СИЗ для работ с радио активными веществами / С.М. Го ро динский. М.: Ато миздат, 1973,- 296 с.
8. Соломахова, Т.С. Центробежные
вентиляторы. Аэродинамические схемы и характеристики: Справ чник / Т.С. С л мах ва,
К.В. Чебышева. - М.: Машиностроение, 1980.- 176 с.
9. Михайл в, М.В. Микр климат в кабине мобильных машин / М.В. Михайло в, В.С. Гусева. М.: Машин стр ение, 1977, -230 с.
10. Шкрабак, В.С. Обоснование и расчет аэр динамических параметр в дыхательных аппаратов / В.С. Шкрабак, Б.М. Тюриков, А.П. Лапин // Травматизм и п жары в АПК и пути их снижения: сб. науч. тр. С.-ПбГАУ. - С.-Пб,1997. -
С.69-79.
11. Калинушкин, М.П. Определение сн вных ра з м е р в р а д и аль н ы х в е н тилят р в / М.П. Калинушкин.// В д снабжение и санитарная техника, 1978, №8 .- С.17-19.
12. Тюрико в, Б.М. Теория и практика разрабо тки и применения дыхательных аппарат в для защиты работающих в АПК. В 2-х кн./ Б.М. Тюриков. -Орел: Изд. А Воробьев, 2006. - 524 с.
13. Барано в, Ю. Н. Со вершенство вание
технических средств защиты для раб тник в АПК [Текст] / Ю. Н. Барано в / Материалы
Международной научно - практической конференции «Образование, наука, практика: инновационный аспект» посвященной памяти профессора А. Ф. Блино хвато ва, 30-31 о ктября 2008 г./ Пенза: РИО ПГСХА, 2008. - С. 184-185.
