CC BY
3
ВЕСТНИК ЮГОРСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО УНИВЕРСИТЕТА
_2023 г. Выпуск 3. С. 145-156_
УДК 54.055; 66.963 DOI: 10.18822/byusu202303145-156
ФИЗИКО-ХИМИЯ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕРАБОТКИ БУРОВЫХ ШЛАМОВ МЕТОДАМИ СВ-СИНТЕЗА И МЕХАНОХИМИЧЕСКОЙ АКТИВАЦИИ
Гуляев Павел Юрьевич
доктор технических наук, независимый исследователь, Ханты-Мансийск, Россия E-mail: p_gulyaev@ugrasu.ru ORCID: 0000-0002-4337-1253 SPIN: 3808-0739
Мансуров Данил Андреевич
стажер-исследователь, ООО ТК «Сибирскийрегион» Ханты-Мансийск, Россия E-mail: mansurovd02@mail.ru SPIN: 1799-3415
Цель исследования: изучение физико-химических особенностей процессов переработки ультрадисперсной части бурового шлама в жаропрочные материалы с высокими огнеупорными свойствами.
Методы и объекты исследования: методами самораспространяющегося высокотемпературного синтеза в сочетании с предварительной механохимической активацией бурового шлама на высокоэнергетической планетарной мельнице АГО-3, которую применяют, когда необходимо очистить отходы бурения от нефтепродуктов, получен композиционный огне-упор, устойчивый к деформациям от 30 до 80 МПа, при температурах от 1500 до 1660°С.
Основные результаты исследования: показано, что физико-механические свойства обеспечиваются игольчатой структурой муллитокорундовой связки.
Ключевые слова: буровой шлам, переработка, самораспространяющийся высокотемпературный синтез, огнеупорный материал, муллит, алюмотермия.
PHYSICO-CHEMISTRY OF DRILLING WASTE PROCESSING BY SH-SYNTHESIS AND MECHANOCHEMICAL ACTIVATION METHODS
Pavel Yu. Gulyaev
Doctor of Technical Sciences, Independent Researcher Khanty-Mansiysk, Russia ORCID: 0000-0002-9909-7337 SPIN: 3808-0739 E-mail: P_Gulyaev@ugrasu.ru
Danil A. Mansurov
trainee researcher, OOO TK Siberian Region Khanty-Mansiysk, Russia SPIN: 1799-3415 E-mail: mda111002@edu.ugrasu.ru
Purpose of research: is to study the physicochemical features of the processes ofprocessing the ultrafine part of drill cuttings into heat-resistant materials with high refractory properties.
Methods and objects of research: using the methods of self-propagating high-temperature synthesis in combination with preliminary mechanochemical activation of drill cuttings on a high-energy planetary mill AGO-3, which is performed only in those cases when it is necessary to clean drilling waste from oil products, a composite refractory was obtained that is resistant to deformations from 30 to 80 MPa, at temperatures from 1500 to 1660°C.
Main results of research: it is shown that the physical and mechanical properties are provided by the needle-like structure of the mullite-corundum binder.
Keywords: drilling waste, processing, self-propagating high-temperature synthesis, refractory material, mullite structures, aluminothermy.
Введение
В настоящее время только в ХМАО-Югре образуется до 600 тысяч тонн отходов нефтедобычи в год, основная часть которых - буровой и нефтяной шлам [1]. При этом ежегодный объем увеличения бурового шлама (БШ) на территории Западной Сибири оценивается величиной не менее чем 100 тысяч тонн [2]. Для его утилизации сооружаются земляные емкости, так называемые шламовые амбары - шламонакопители, которые считаются одними из опасных источников загрязнения [3]. Переработка буровых шламов в сухие строительные смеси или алюмосиликатные материалы со специальными свойствами является не только важной задачей утилизации отходов нефтедобывающей отрасли [4, 5], но и экономически выгодным путем производства конкурентоспособных неформованных огнеупоров широкого применения непосредственно на месте [6-8], избегая затрат на транспортировку в удаленные районы. Сырьевая база для такого производства практически неограниченна. Около 10% объема БШ представляет собой особо ценную часть ультрадисперсной фракции бурового раствора, которая содержится в приповерхностном слое шламонакопителя.
Цель работы - продемонстрировать возможность импортозамещения дорогостоящих ультрадисперсных порошков муллитокорундовой группы при производстве огнеупорных материалов методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) за счёт использования отечественного сырья в виде мелкой фракции БШ, который в промышленных масштабах накапливается в приповерхностном слое шламовых амбаров из-за естественной седиментации выбуренной породы. В этом аспекте рассмотрены особенности применения оригинальных методов сухой очистки отжатых БШ из насыпей кустовых площадок от остатков углеводородов с помощью цеолита и примеры металлотермического синтеза огнеупоров из смеси БШ с порошками алюминия.
Результаты и обсуждение
Физико-механические свойства и состав бурового шлама
Особую ценность БШ, в отличие от многих других отходов промышленности, придает тот факт, что они сами являются продуктом высокотехнологической переработки горных пород, которые в процессе бурения размельчают и выносят на поверхность в виде смеси отработанного бурового раствора и выбуренной породы. К уникальным физико-химическим свойствам БШ, в первую очередь, следует отнести его тонкодисперсный состав и чрезвычайно высокую удельную поверхность частиц твердой фазы, что определяет хорошую кинетику протекания гетерогенных восстановительно-окислительных реакций, каталитические и вяжущие свойства. Обратная сторона этих свойств БШ сопряжена со слабой фильтрационной способностью, бесструктурностью, заплыванием при увлажнении. При щелочном насыщении катионами №+ большинство БШ обладают непрочной структурой, а при увлажнении -расплываются в непроницаемую для воды и воздуха вязкую массу, которая после высыхания
резко сокращается в объеме, образуя трещины и плохо поддающиеся обработке монолитные глыбы. На рисунке 1 приведено распределение частиц твердой фазы БШ после 6 месяцев хранения.
Рисунок 1 - Дисперсионный состав БШ месторождения Каменное, входящего в состав Красноленинского свода месторождений на западе Ханты-Мансийского автономного округа
Анализ дисперсионной кривой, полученной на лазерном анализаторе гранулометрического состава LA-300 («НопЬа», Япония), выявил две моды распределения, соответствующие ультрадисперсным частицам бурового раствора (350 нм) и микрочастицам выбуренной породы (10 мкм). Следует отметить, что мельчайший размер частиц отработанного бурового раствора обеспечивает их высокую седиментационную стабильность и преимущественное накопление в верхних слоях шламового амбара. Этим объясняется фактическое совпадение гранулометрического состава приповерхностного слоя БШ (см. на рис.1) с типичным составом буровых растворов по стандартам Американского нефтяного института (АНИ) для низкого реологического профиля, приведенном на рисунке 2 [6].
Рисунок 2 - Типичный гранулометрический состав буровых растворов WARP, производимых компанией Mi Swaco группы «Шлюмберже» (SLB: NYSE)
Вместе с тем, нельзя игнорировать вариабельность состава компонентов буровых отходов в шламонакопителях, зависящую от геологических особенностей грунтов в местах разработки месторождения. Для рассматриваемого нами способа переработки БШ в муллитовые огнеупоры особенно важно соотношение массовой доли Л1203 к БЮ2. Это необходимо для поддержания заранее заданного муллито-корундового соотношения в конечном продукте синтеза, для чего на этапе подготовки исходной смеси реагентов приходится вычислять массовую долю вносимой добавки порошка алюминия. Изменение характерного химического состава БШ, в зависимости от региона нефтедобычи, приведено в таблице 1.
Таблица 1 - Химический состав (г/кг) буровых шламов в разных регионах РФ [2]
Химический элемент или вещество Регион
Западная Сибирь Субарктическая зона Западной Сибири Северо-Европейская часть РФ
Оксид Натрия 13,2 6 -
Оксид Калия 22,9 12 23,3
Оксид Магния 25,4 11,5 -
Оксид Кальция 10,1 11 57,5
Оксид Алюминия 192 88,1 131,6
Оксид Кремния 563 310,8 176,5
Оксид Фосфора 1,6 0,4 27
Сера 0,6 4 41
Оксид титана 10,3 4,3 9,6
Оксид Марганца 1,3 0,3 1,6
Оксид железа 82,7 33,9 75,2
Никель 0,1 0,036 0,4
Цинк 0,12 0,16 0,3
Хром 0,091 0,06 0,5
Свинец 0,024 - -
Медь - 0,018 2,1
Стронций 0,17 0,1 0,4
Цирконий 0,19 0,08 -
Барий 0,56 7,8 -
Хлорид 0,11 0,22 -
Вода 64,7 380 258
Органика 16,9 134 149
Соотношение массовой доли (г/кг) Л1203 к БЮ2 в составе буровых шламов показано на рисунке 3.
Западная Сибирь Субарктическая зона Северо-Европейская часть
Рисунок 3 - Соотношение А1203 : 8Ю2 в составе буровых шламов для различных регионов
148
Теория синтеза огнеупоров из бурового шлама
В основе рассматриваемых методов переработки БШ в огнеупорные материалы лежат хорошо изученные алюминотермические процессы формирования муллитовой связки при высокотемпературном спекании компонентов шихты на основе корундового наполнителя (А120з) и тонкодисперсного глинозема, в нашем случае его источниками являются бетонито-вые глины (А12[8ЦО10](ОН)2пН2О) и выбуренная порода, входящие в состав БШ [4, 7]. Процесс самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) алюмосиликатных огнеупоров проходит в две стадии:
- первая стадия «восстановительная» начинается при низких температурах То, но выше температуры плавления А1 (легкоплавкого компонента)
4А1 + 3БЮ2 = 3Б1 + 2А120З.;
вторая «экзотермическая» стадия высокотемпературного синтеза проходит с выделением тепла и образованием конечного керамического материала на основе муллитовых структур при адиабатических температурах Тал выше 1500°С
3Si + 4Al + 3Al2O3 + 2SiO2 = Al4Si3 + 3Al2O3 • 28Ю2(муллит). (1)
Уравнение теплового баланса для реакции образования двух конечных продуктов Al4Si3 и 3Al2O3 можно записать в виде:
[h(Tad) - h(7o)]pi + [h(Tad) - h(T0)]p2 = Q, (2)
где: Pi и P2 первый и второй продукт реакции соответственно; h - энтальпия; Q - тепловой эффект в волне горения СВС.
При условии полноты протекания реакции (1) для указанного стехиометрического состава шихты можно рассчитать теоретическое значение адиабатической температуры синтеза:
Tad = T + % (3)
с
n
Qf = Q -Z L'Ph (4)
i=0
Tad
с* = {Tad - To )-1 J e(T)dT (5)
где: Q - теплота образования продукта при Т0; С - теплоёмкость продукта; Qгff- суммарный тепловой эффект реакции СВС; С* - средневзвешенное значение теплоёмкости продуктов реакции; Ирн - теплота /-го фазового перехода в продукте при Трн<Та^; Ьрн и - соответственно, теплота фазового перехода и доля высокотемпературной фазы в продукте горения при Таа=Три; п - количество фазовых переходов в интервале Т0<Т<Таа.
Расчетная адиабатическая температура СВ-синтеза для стехиометрического состава в реакции (1), выполненная согласно уравнениям (2) - (5), составила 1727°С при условии равенства значения начальной температуры Т0 = 660 °С, что соответствует точке плавления А1.
Экспериментальные технологии переработки бурового шлама
Преимущество рассматриваемого метода переработки буровых шламов в огнеупорные материалы состоит в том, что единственной принципиально нужной добавкой является небольшое количество недорогого алюминиевого порошка, необходимого для инициирования экзотермической реакции синтеза по формуле (1), которая в соответствии с уравнениями (2)-(5) должна выходить на устойчивый и самоподдерживающийся режим горения [15]. На практике, ввиду неадиабатичности реального процесса синтеза, естественным является возникновение теплопотерь при распространении волны горения в открытом пространстве, что характерно для многих методов внепечной металлургии и обычно легко компенсируется дополнительным локальным прогревом поверхности образца с помощью маломощного и мобильного
источника тепла [10, 11], такого как газопламенная или плазменная горелка с контролируемой температурой факела [13, 14]. Дополнительно при этом формируется жаропрочный поверхностный слой [8]. Учитывая все вышесказанное, нами на начальном этапе разработки экспериментальной технологии переработки БШ для синтеза муллитовых огнеупоров использовалась электропечь типа ПВК-1,6-5 с максимальной температурой нагрева 1600°С, а в качестве добавки - порошок ПА-4 (ГОСТ 6058-73). Пробоподготовку и предварительную очистку БШ от загрязнения нефтепродуктами проводили по «сухой» технологии, основные этапы которой показаны на рисунке 4, где 1 - буровой шлам из месторождения Каменное (ХМАО-Югра); 2 - сухой порошок бурового шлама после 4 часов обработки в вакуумном сушильном шкафу ШСВ-65 при 125 °С и остаточном давлении 10 миллиметров ртутного столба; 3 - сухой порошок БШ после 10 минут механоактивации в высокоэнергетической планетарной мельнице АГО-3 в смеси с 10% добавкой клиноптилолита (№, К, Са)2-зА1з(Л1, 81)28113036 *12Н20, сорбирующей остатки нефтепродуктов; 4 - реакционная шихта: смесь БШ и ПА-4 для приготовления шликерной массы; 5 - спеченные в печи образцы муллитовой огнеупорной керамики; справа на рис. 4 приведены графики температурных режимов синтеза в электропечи ПВК-1,6.
Рисунок 4 - Основные стадии переработки БШ в сухие смеси (слева) и температурные режимы нагрева в процессе сушки, отжига и синтеза огнеупора (справа)
Как было указано ранее, на температуре 125 °С производилась вакуумная сушка БШ в шкафу ШСВ-65, далее в печи ПВК-1,6 при температуре 550 °С проходил отжиг связанной воды из алюмосиликатов, а затем проходил синтез с разными начальными температурами То, которые повышалась от 900°С для первой партии до 1600°С. По завершению последнего участка программируемого нагрева охлаждение образцов проходило в соответствии со штатным режимом охлаждения печи. На рисунке 5 показано, как с повышением температуры обжига выше 1300°С меняется цвет спеченных образцов от коричневого до белого, что свидетельствует об интенсивном формировании муллитовых структур в материале.
Рисунок 5 - Визуальные отличия цвета и структуры поверхности образцов огнеупорных покрытий
при увеличении температуры обжига
Процессы эволюции фрагментарной структуры муллитовых огнеупорных материалов при росте температуры синтеза (а), а также результаты оптической (б) и сканирующей электронной микроскопии (в) приведены на рисунках 6-8. Детальный рентгеноструктурный анализ продуктов отражен на вставках (г).
Рисунок 6 - Структура и фазовый состав огнеупора при температуре синтеза 900 °С
Для образца, полученного синтезом в печи при температуре 900°С, характерна структура полифракционного наполнителя без керамической связки [4]. Такая структура может придавать материалу высокую термостойкость при слабой прочности и низкотехнологические свойства формовки готового изделия.
Рисунок 7 - Структура и фазовый состав огнеупора при температуре синтеза 1300 °С
На рисунке 7 можно наблюдать появление структуры и фазового состава классического муллиткорундового огнеупора, о чем говорят данные рентгеноструктурного анализа. Такой огнеупор имеет повышенный уровень термостойкости (крупные блоки) и хорошо переносит высокотемпературную деформацию («игольчатые» элементы), но при этом обладает умеренной прочностью. Одновременное наличие крупнозернистого наполнителя, в виде монолитных муллитов или корундовых зерен с размерами от 0,1 до 3,0 мм и нитевидных игольчатых кристаллов муллита длиной от 5 до 30 мкм, обеспечивает сохранность общего тугоплавкого каркаса при возникновении термонапряжений, а распространение трещин в мелкозернистой керамической связке будет останавливаться на границах крупных зерен и пор.
Рисунок 8 - Структура и фазовый состав огнеупора при температуре синтеза 1600 °С
На рисунке 8 можно наблюдать появление «игольчатой» структуры керамической связки муллитокорундового состава, о чем говорят данные рентгеноструктурного анализа. Это позволяет сделать вывод о повышенной прочности и снижении влияния на материал высокотемпературных деформаций при возможном анизотропном уменьшении термостойкости.
В результате исследований структуры и фазового состава огнеупоров, полученных методом СВС из БШ, путем введения добавки А1 было показано, что при изменении режима термохимической обработки То от 900°С до 1600°С наблюдается эволюция микроструктуры от «рыхлой» блочной системы полифракционных зерен муллита или корунда до мелкозернистой «игольчатой» структуры муллита, которая будет способствовать уменьшению прочности связи между зернами наполнителя и кристаллами керамической связки. С точки зрения жаропрочности, наилучшим является «промежуточная» структура огнеупора, мелкие «игольчатые» частицы которого будут располагаться вместе с керамической связкой между крупными зернами [19]. Если ставить целью достижения наивысших значений термостойкости, то выбор состава шихты необходимо осуществлять по диаграмме состояния системы А12О3^Ю2 [12], приведенной на рисунке 9.
Рисунок 9 - Диаграмма состояния системы А12О3-8Ю2 (слева) и область диаграммы для соотношения химического состава от 3А12О328Ю2 до 2А12О38Ю2 (справа) [12]
Согласно диаграмме состояния на рис. 9, образующийся муллит характеризуется конгруэнтным плавлением и кристаллизацией расплавов, при этом температура эвтектики между корундом и твердыми растворами муллита при содержании 79 мас. % А12О3 составляет 1850 °С.
Важную особенность такого взаимодействия отражают кривые плавления, приведенные на рисунке 10 [4].
100
80
60
с;
£
пз со
пз
с: с:
2. 40
ск
I 20
к
пз ш о и и пз
у
I ТI III
г*
1 :—
1500 1600 1700 1800
Температура, °С
1900
2000
Рисунок 10 - Кривые плавления различных типов муллитов [4], в зависимости от стехиометрического соотношения А12О3 : 8Ю2, равного 1 : 1 (I), 6 : 4 (II) и 9 : 1 (III)
При содержании корунда более 75,0% массовой доли в таких материалах жидкая фаза не должна появляться до 1850 °С, а следовательно такие огнеупоры могут обеспечивать большую устойчивость к высокотемпературным деформациям [20].
На рисунке 11 показаны некоторые экспериментальные образцы формованных огнеупорных изделий, полученных переработкой БШ в муллитокорундовую высокотемпературную и жаропрочную керамику.
Рисунок 11 - Образцы огнеупоров, полученные методом СВ-синтеза из БШ
Видно, что исходная шликерная масса у всех представленных образцов спеченных огнеупоров обладает хорошими технологическими свойствами для формовки готовых изделий.
Заключение и выводы
В ходе проведения исследования было замечено, что теоретически максимальное значение адиабатической температура СВ-синтеза 1730°С действительно наблюдается при добавлении массовой доли алюминия к содержащемуся в шихте диоксиду кремния в соотношении А1 : БЮ2 = 1 : 1.85. Это согласуется с результатами, приведенными в работе [12], но изменчивость состава БШ не позволяет заранее однозначно определить конечный состав продуктов синтеза и его отклонение от стехиометрии (1), а поэтому необходимы экспериментальные исследования по выбору оптимального состава шихты для каждого «регионального» БШ с последующим анализом свойств получаемых продуктов и температурной диагностикой устойчивости процесса СВС [13-18].
В целом, можно сформулировать следующие основные выводы работы:
1. Экспериментально показана возможность переработки БШ в формованные и нефор-мованные огнеупоры с высокими эксплуатационными показателями жаростойкости и жаропрочности [19-20].
2. Анализ микроструктуры полученных муллитов выявил зависимость их фазового состава при изменении режима термохимической обработки Т0 от 900 °С до 1600 °С. Наиболее оптимальным термическим режимом следует считать 1300 °С для соотношения А120з : БЮ2, равного 6:4.
3. В результате электронно-микроскопических исследований системы А120з - БЮ2 установлено наличие трех характерных микроструктур, формирующихся по мере возрастания температуры спекания, вблизи 900 °С, 1300 °С и 1600 °С соответственно. Наименьшее влияние деформационных процессов характерно для микроструктур, спеченных при 1300 °С [19, 21].
Литература
1. Булатов, А. И. Охрана окружающей среды в нефтегазовой промышленности / А. И. Булатов, П. П. Макаренко, В. Ю. Шеметов. - Москва : Издательство «Недра», 1997. -483 с. - EDN XSDQJZ. - Текст : непосредственный.
2. Оценка свойств отходов бурения скважин для выбора технологии их утилизации / Е. В. Голубев, О. Ю. Митрошин, Т. А. Бастракова, Н. С. Третьякова. - Текст : непосредственный. - Текст : непосредственный // Естественные и технические науки. - 2011. -№ 1(51). - С. 133-139. - EDN NDFAYT.
3. Солодовников, А. Ю. Опыт утилизации отходов бурения в Ханты-Мансийском автономном округе - Югре / А. Ю. Солодовников, А. В. Соромотин. - Текст : непосредственный // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. - 2015. - № 12. - С. 44-48. -EDN UYHJYP.
4. Mullite-Corundum Materials Based on Mullite Binder Resistant to High-Temperature Deformation / P. M. Pletnev, V. M. Pogrebenkov, V. I. Vereshchagin, D. S. Tyul'kin // Refractories and Industrial Ceramics. - 2018. - Vol. 58. - No 6. - P. 618-625. - DOI 10.1007/s11148-018-0156-x. - EDN XXYMDB.
5. Васильев, Е. А. О повышении эффективности геодезических исследований динамики оползневых склонов / Е. А. Васильев, Ю. П. Гуляев, О. Г. Павловская. - Текст : непосредственный // Геодезия и картография. - 2010. - № 9. - С. 6-9. - EDN SNGDMR.
6. Руководство по буровым растворам для инженеров-технологов: Редакция 2.1. — Mi Swaco, 2009. - 100 с.
7. Плетнев, П. М. Физико-химические принципы получения огнеупоров для производства технической керамики / П. М. Плетнев, Д. С. Тюлькин. - Текст : непосредственный // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. - 2016. - № 1(36). -С. 21-26. - EDN VSCXAZ.
8. The Structure and Characteristics of Wear-Resistant Coatings, Obtained by Supersonic Plasma Spraying / V. Kuzmin, I. Gulyaev, D. Sergachev [et al.] // Key Engineering Materials. -2022. - Vol. 910 KEM. - P. 1087-1095. - DOI 10.4028/p-nlfkoz. - EDN MZZIVV.
9. Моделирование фрактальных структур упаковок порошковых СВС-материалов / П. Ю. Гуляев, А. В. Долматов, И. В. Милюкова [и др.]. - Текст : непосредственный // Ползу-новский альманах. - 2007. - № 3. - С. 39-41. - EDN PBBHWX.
10. Солоненко, О. П. Плазменная обработка и напыление порошков оксидов металлов, состоящих из полых сфер / О. П. Солоненко, И. П. Гуляев, А. В. Смирнов. - Текст : непосредственный // Письма в Журнал технической физики. - 2008. - Т. 34. - № 24. - С. 22-27. -EDN RCVBKD.
11. Экспериментальное исследование характеристик топливных струй / А. Е. Свистула, Д. Д. Матиевский, П. Ю. Гуляев, А. В. Еськов. - Текст: непосредственный // Двигателестрое-ние. - 1999. - № 1. - С. 29-31.
12. Revised Phase Diagram for the System Al2O3—SiO2 / S. Aramaki, R. Roy // J. Am. Ceram. Soc. - 1962. - Vol. 45 (5). - P. 229-242. - DOI 10.1111/j.1151-2916.1962.tb11133.x
13. Долматов, А. В. Спектральный пирометр для контроля температуры в процессах термосинтеза / А. В. Долматов, И. П. Гуляев, Р. Р. Имамов. - Текст : непосредственный // Вестник Югорского государственного университета. - 2014. - № 2(33). - С. 32-42. - EDN SYJYXV.
14. Dolmatov, A. V. Thermal imaging complex with tracking function for joint research of mi-croheterogeneous processes and macrokinetics of SHS phenomenon / A. V. Dolmatov, P. Y. Gulyaev // Journal of Physics: Conference Series : The International Conference "Information Technologies in Business and Industry", Novosibirsk, 18-20 февраля 2019 года. - IOP Publishing: IOP Publishing, 2019. - P. 062006. - DOI 10.1088/1742-6596/1333/6/062006. - EDN YKZLNK.
15. Criteria for spin instability based on the node distribution in Trace-transform of the SHS combustion wave chronogram / A. Grigoryevskaya, V. Jordan, I. Shmakov, P. Gulyaev // Journal of Physics: Conference Series : 6, Samara, 26-29 мая 2020 года. - Samara, 2021. - P. 012065. - DOI 10.1088/1742-6596/1745/1/012065. - EDN HAEBNE.
16. Dolmatov, A. V. Investigation of structure formation in thin films / A. V. Dolmatov, I. V. Milyukova, P. Y. Gulyaev // Journal of Physics: Conference Series, Saint Petersburg, 14-16 мая 2019 года. - Saint Petersburg: Institute of Physics Publishing, 2019. - P. 012010. - DOI 10.1088/1742-6596/1281/1/012010. - EDN AVCCTJ.
17. Гуляев, П. Ю. Байесовское восстановление цвета цифровых изображений / П. Ю. Гуляев, Ю. П. Гуляев, А. В. Долматов. - Текст: непосредственный // Вестник СГУГиТ. -1997. - № 2. - С. 114-115.
18. Boronenko, M. High-speed visualization of combustion synthesis discrete reaction waves: Coherent heat microstructures / M. Boronenko, P. Gulyaev, A. Dolmatov // Journal of Physics: Conference Series, Tomsk, 16-22 сентября 2018 года. - Tomsk: Institute of Physics Publishing, 2018. - P. 042021. - DOI 10.1088/1742-6596/1115/4/042021. - EDN EAWOAN.
19. Kapustin, R. D. Refractory and heat-insulating materials based on aluminosilicate SHS compositions / R. D. Kapustin // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, Cher-nogolovka, 23-26 октября 2018 года. - Chernogolovka: Institute of Physics Publishing, 2019. - P. 012016. - DOI 10.1088/1757-899X/558/1/012016. - EDN FSGPHY.
20. Kapustin, R. D. Effect of Additives on Physicomechanical Properties of High-Strength AS-Materials / R. D. Kapustin, E. S. Moizis // Refractories and Industrial Ceramics. - 2019. - Vol. 60. - No 1. - P. 43-45. - DOI 10.1007/s11148-019-00306-0. - EDN KIPLZN.
21. Гуляев, Ю. П. Анализ подходов к обоснованию точности наблюдений за деформационными процессами / Ю. П. Гуляев. - Текст : непосредственный // Геодезия и картография. -2007. - № 8. - С. 11-16. - EDN KWEJFJ.
