CC BY
24
УДК 628.8 + 697.9
Энергоэффективное функционирование систем кондиционирования и отопления для встроенного помещения
Канд. техн. наук Н. В. КОЧЕНКОВ1, А. А. МОТРЕВ2, В. Н. КОЧЕНКОВ3
1коЛепкоу63@тай.т, 2аleksandrM1991@yandex.ru, 3rddr@mail.ru
Университет ИТМО 191002, Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9
Рассматривается организация энергоэффективных режимов функционирования для центральной системы кондиционирования воздуха (ЦСКВ) и системы отопления (СО). Эти системы рассматриваются применительно к встроенному помещению с однохарактерными нагрузками. Показано, что продолжительность режима функционирования с потреблением теплоты определяется климатом и тепловлажностными и газовыми нагрузками в помещении. Проанализировано влияние этих факторов на целесообразность использования СО. Показано, что связующим элементом между ЦСКВ и СО является режим функционирования этих систем. В свою очередь взаимосвязь между режимами функционирования ЦСКВ и СО может быть выявлена только через исходную термодинамическую схему. Раскрыт механизм этой взаимосвязи. Показано, что в зависимости от того, какая СО рассматривается — конвективная или лучистая, задача по управлению режимами функционирования ЦСКВ и СО будет решаться по-разному.
Ключевые слова: система кондиционирования, система отопления, режим функционирования, энергоэффективность, встроенное помещение, однохарактерные нагрузки.
Информация о статье
Поступила в редакцию 29.06.2016, принята к печати 24.10.2016 ао1: 10.21047/1606-4313-2016-15-4-47-52 Ссылка для цитирования
Коненков Н. В., Мотрев А. А., Коненков В. Н. Энергоэффективное функционирование систем кондиционирования и отопления для встроенного помещения // Вестник Международной академии холода. 2016. № 4. С. 47-52.
Energy efficient operating modes for central air conditioning and heating systems in an integral room
Ph. D. N. V. KOCHENKOV1, A. A. MOTREV2, V. N. KOCHENKOV3
'kochenkov63@mail.ru, 2aleksandrM1991@yandex.ru, 3rddr@mail.ru
ITMO University 191002, St. Petersburg, Lomonosov St., 9
The article deals with energy efficient operating modes for a central air conditioning system and a heating system. The systems are considered as a part of an integral room with a single-type load. The time of heat consumption mode is shown to be influenced by the climate, heat-moisture and gas load in the room. The influence of these factors on the practicability of heating system use is analyzed. The operating mode is shown to be a connecting link between central air conditioning system and heating system. An interrelation between operating modes of central air conditioning system and heating system, in its turn, can be found only by the reference thermodynamic scheme. The interrelation in question is analyzed. Depending on the type of the air conditioning system (convective or radiant one) the control of operating modes for central air conditioning and heating systems is shown to be carried out differently.
Keywords: air conditioning system, heating system, operating modes, energy efficiency, integral room, single-type load.
Рассматривается система микроклимата, включающая центральную систему кондиционирования воздуха (ЦСКВ) и местную систему отопления (СО). Для этой конфигурации, обозначенной как «ЦСКВ + СО», можно выделить ряд вопросов, которые должны рассматриваться на этапе эскизного проектирования:
— определение установочной производительности СО;
— организация энергоэффективных режимов совместного функционирования ЦСКВ и СО;
— алгоритм управления такой конфигурацией системы в течение рассматриваемого периода года;
— расчет потребляемых технологических ресурсов (теплоты, холода, воздуха и воды) в натуральных показателях за принятый период года.
В статье рассматривается второй из обозначенных вопросов.
Цель использования СО в конфигурации «ЦСКВ + СО» зависит от того, какой объект обслуживается системой микроклимата, а именно:
— помещение встроенное или с наружными ограждающими конструкциями;
— нагрузки в помещениях однохарактерные (объект I типа) или разнохарактерные (объект II типа) [1].
Встроенным называется такое помещение, для которого внешние возмущающие воздействия на нормируемые параметры воздушной среды в помещении проявляются только через изменение термодинамических параметров потребляемого наружного воздуха на входе в ЦСКВ. Ограждающие конетрукции такого помещения не граничат с окружающей средой.
Для ипмещения же с наружгыми огпаюдающщмг конструкциями внешние возмущающие воздействия оказывают влияние на параметры воздушной среды в помещении как черезезмеоеоие терморинамическах параметров потребляемого наружного воздуха на входе в ЦСКВ, так и череы наещжныеягщкждающиеконсааукцищ [2]. Для помещений этого типа СО выполняет задачу по ком-пенсациитмплопоме^те^з наружеые огражденко в холодное время года. Эта задача заслуживает самостоятельного рассмотрения. Поэтому в данной статье вопрос организации энаргзмМЖкозиннкго фрнкциониткааеин ЦСКВ и СО рассматривается только для встроенного помещемаш
Для объекта II типа, не зависимо от того, встроенное помещеознелеена^жныжи оеркждащщимикннст^к-циями, СО может использоваться для выравнивания нагрузок между помещениями [3]. При этом СО изменяет тепловыекагрузкн в помещпник.Вгкгфнчясзоммище на /-^-диаграмме это выглядит как управление положением исыоаноееермопщнаяияесоой схемьГрИТММИЩ По-
[ Климат
ЦСКВ Цель статьи СО
Внутренние ( нагрузки \в помещении У
Рис.1.Схема втияниявнешних факторов на ЦСКВ и СО
скольку функцию управления положением ИТС система отопления может выполняться также и для объекта I типа, то достаточно ограничиться рассмотрением объекта I типа.
Таким образом, в статье конфигурация «ЦСКВ + СО» рассматривается применительно к объекту I типа со встроенным помещением для идеальной модели системы кондиционирования [1]. Введение таких ограничений нисколько не уменьшает значимость результатов исследований, полученных для такого помещения, поскольку они остаются справедливыми, с некоторыми дополнениями, и при других условиях (разнохарактерность нагрузок помещениях, наличие наружных ограждающих конструкций).
Рассмотрение конфигурации системы микроклима-тамезде«ЦСКЖ + СО» доя оетрозннаго помещения — такое решение на первый взгляд может показаться до-зальпи стщннныы,жоскалькаеаракейСО кеы х>аз является компенсация теплопотерь (полностью или частично) через внешние ограждающие конструкции. В помеще-»ии же всароеннозо кота такиeатпуoпозeтикоcутствуют, а тепловлажностная нагрузка в помещении, приходяща-рсяас ЦеКВ, опрерзяяется тогько внуяренними тепло-и влагоизбытками [2].
Жмее тоом, ет щ(» посещает в помещеыие теплота, которая также ложится дополнительной нагрузкой, помимо внутренних теплоизбытков, на ЦСКВ. Казалось бы, гре мозолив л-граа? Ктеай зазсьаешорыш»
Цель статьи — дать ответы на эти вопросы и пока-зaть,уaкpeлжихKеIтьepеaщизeз а^ес^явмоен ое функционирование ЦСКВ и СО с тем, чтобы режимы их функ-циoнищавaпиаKыли бы энepгазфЩeуеивпзши. Частично принцип организации совместной работы ЦСКВ и СО рассматривался в работе [5].
оть pacеаl:aтеивекмггавнпроса состоит в том, что внешние, по отношению к рассматриваемой еиетeмтмикгoкмомьгa,ЫaЩтн>»?Iз веще еаимата и те-
Рис.2. Фрагмент/^-диаграммысанатизом влияния внешнихфакторовнацелесообразностъисполъзования конфигурации«ЦСКВ + СО»
В работе [1] вместо термина «исходная термодинамическая схема» (ИТС) применялся термин «исходная схема термодинамической модели СКВ». Позднее этот термин был заменен проф. А. А. Рымкевичем на термин ИТС [4], используемый в данной статье.
пловлажностных и газовых нагрузок в помещении оказывают свое влияние одновременно и на ЦСКВ и на СО. Схематично влияние этих факторов показано на рис. 1. При этом, поскольку помещение — встроенного типа, то на рис. 1 не показано влияние климата на внутренние тепловлажностные нагрузки в помещении.
Влияние климата на СО, показанное на рис. 1 в виде стрелки, проявляется через продолжительность режима функционирования системы микроклимата с потреблением теплоты тТ. От этого показателя зависит целесообразность использования конфигурации «ЦСКВ + СО». Кроме того, если рассматривается лучистая СО, в которой в качестве источника теплоты используется тепловой насос, то в этом случае влияние климата дополнительно проявляется также и в том, что работа испарителя теплового насоса будет зависеть от параметров окружающей среды.
Наглядно влияние климата и влияние тепловлаж-ностных и газовых нагрузок в помещении на целесообразность использования СО демонстрируется на рис. 2, где показаны фрагменты границ трех климатов (Кл. 1, Кл. 2, Кл. 3) для холодного времени года и два положения ИТС (ИТС-1 — для I класса нагрузок и ИТС-2 — для II (III) класса нагрузок). СО может работать только в расчетных зонах 1, Ж и 2. В остальных расчетных зонах (на рис. 2 они не обозначены) в СО нет необходимости. Поэтому целесообразность рассмотрения конфигурации «ЦСКВ + СО» полностьюзависит от продолжительности времени тТ. Обратимся подроблеекриз. 2.
Так,для ИТС-1 конфигуроцию «ЦСКВ + СО» целб-сообразно рассматривать в качестве конкурирующего вариантадиблемы мсщюклимата. Здесь прис.тсто^с расчетные зоны 1 и 2. Причем для климата Кр.3 расчетная зона зимеетдапсолыпую щюдолжиоетоносзъ по времени тТ, а для для климате Кл.1 — наименыпую.
ДляИТС-2 притинтдь к рассдодрению кднфигура-цию «ЦССР + СО» дло -лиматое Вн.1 и Кл.Т нецелесообразно, так как расчетные зоны с потреб лением теп лоты здесь отсутствуют. Для климата Кл.3 такту конфи гу-
рация может быть принята во внимание, но целесообразность этого будет зависеть от продолжительности расчетной зоны 1R.
Таким образом, принимать к рассмотрению техническое решение с конфигурацией «ЦСКВ + СО» необходимо с учетом влияния рассмотренных факторов.
Продолжительность режима функционирования с потреблением теплоты тТ не зависит от того, какая используется конфигурация («ЦСКВ» или «ЦСКВ + СО»), и тем более не зависит от типа СО (конвективная или лучистая). Значение тТ определяется только тепловлаж-ностными и газовыми нагрузками в помещении (т.е. положением ИТС) и климатом. Методика расчета значения тТ разработана и представлена в виде прикладной компьютерной программы ( [электронный ресурс] http:// books.ifmo.ru/file/pdf/1933.pdf), которая использовалась при расчетах в работах [4, 6]. Информация о климате здесь используется в виде t-d [7] и t-ф-таблиц [8, 9]. В работе [10] информацию о климате предлагается использовать в виде /-d-таблиц.
При конфигурации «ЦСКВ + СО» связующим элементом между ЦСКВ и СО является режим функционирования этих систем. Взаимосвязь между режимами функционирования ЦСКВ и СО может быть выявлена только через ИТС2. Механизм взаимосвязи здесь следующий: СО оказывает влияние на положение ИТС через изменение тепловых нагрузок в помещении, а ИТС, в свою очередь,непосредственноопределяетикор ректирует режимфу нкциьлтрлракия ЦСКВфК].
В тависемотти од ьдго, кькек ИО фдедилтрива ется — конвективная или лучистая, организация энергоэффективных режимов флнкционирования ЦСКВ и СО за счет управления положением ИТС будет решаться по-разному.
Упл ееление кфложением ИрС за счед ра нвективной СО показано на рис. 3. За счет создания дополнительных тьилевыдеитуяй в помещении дтСО еш тепловая нагрузка, приходящаяся на ЦСКВ, дЦС, увеличится и составит:
чцс = Чп + я™
ИТС характеризует в графическом виде на М-диаграмме тепловлажностные и газовые нагрузки в помещении. Порядок построения ИТС и расчетных зон климата изложен в работе [2].
где qП — удельные тепловыделения в помещении (они равны внутренним тепловыделениям в помещении q ),
кВт/м2;
qСО — удельные тепловыделения в помещении от конвективной СО, кВт/м2.
В результате увеличения значения qПС положение ИТС изменится таким образом, что верхняя граница расчетной зоны 1 (рис. 3, а) или Ж (рис. 3, б), проходящая ранее через опорную точку На, сместится по линии постоянного влагосодержания вниз на величину А/, равную:
А/ = /йцс, кДж / кг.
Это приведет к изменению положения вектора режима функционирования для ЦСКВ с Н^а на Н^ ЦС (на рис. 3 эти вектора показаны тонким пунктиром). Векторам режимов и ^Н ЦС, показанным на рис. 3, а, соответствуют следующие процессы обработки воздуха: нагрев Н1Т1 и Н1Т1ЦС, адиабатное увлажнение Т^а и ТЦСНЦС. Теплота qЦС , потребляемая в подсистеме нагрева в ЦСКВ, уменьшится на величину А q,ЦС, равную:
А qЦС = тй (/й- /йцс), кВт / м2.
В результате этих изменений произойдет перераспределение потребляемой теплоты между подсистемой нагрева центрального кондиционера (ЦК), входящего в состав ЦСКВ, и СО: часть теплоты, потребляемой ранее в подсистеме нагрева q.ЦС, расходуется теперь в СО. При этом соблюдается следующее соотношение: А qЦС = qСО. Общее же количество теплоты qТ , потребляемой в ЦСКВ и в СО, равное д^ = g.ЦС + дСО, остается прежним, а получаемый эффект от такого перераспределения заключается в том, что изменяется положение ИТС в нужном направлении.
СО должна работать только в тех расчетных зонах, где требуется потребление теплоты. На рис. 3 эти расчетные зоны выделены серым цветом. В этих расчетных зонах СО может работать в двух режимах: либо с максимальной производительностью (СОшах), либо — с переменной (СО™1). В остальных расчетных зонах (на рис. 3 они не обозначены) СО работать не должна (СО = 0).
При повышении энтальпии наружного воздуха /н до значения /йцс калорифер ЦК отключается, но СО продолжает работать в режиме СОшах. С дальнейшим увеличением значения /н. СО переходит на режим с переменной производительностью (СО™):
Ясо = Щ (7Н. _ 7Й( )> кВт / м2.
При этом режиме положение опорной точки НЦС изменяется таким образом, чтобы значение ее энтальпии /й цс оставалось равным значению /н..
В зоне СОуаг с увеличением энтальпии наружного воздуха /н. производительность СО должна уменьшаться. При условии, когда /н. = /На (для зоны 1), или когда точка климата окажется на отрезке НД, (для зоны 2), СО должна отключиться и ИТС займет исходное положение. При этом соблюдается равенство — #вн. Если же в зоне с СОуаг производительность СО оставить максимальной, то потребуется увеличение расхода наружного воздуха. Вектор режима для этого случая показан на рис. 3, а (начало и конец вектора обозначены закрашенными точка-
ми). Видно, что конец вектора режима находится выше опорной точки НЦС, а поэтому требуется больший расход наружного воздуха, чем для точки НЦС (для точки НЦС расход наружного воздуха принимается минимально-неизбежным).
Теоретически подсистема нагрева в ЦК может быть вообще исключена, если значение gЦС увеличить за счет gСО настолько, чтобы вместо расчетной зоны 1 (Ж) стала зона без потребления теплоты и холода. В этом случае расход теплоты в СО должен быть таким, чтобы опорная точка НЦС переместилась в точку, энтальпия которой будет равна минимальной расчетной энтальпии наружного климата 1™ (см. рис. 3, б). Тогда значение потребляемой теплоты в ЦСКВ g,ЦС будет равно нулю, а значение gСО в СО составит:
Чсо = тй (7на " С ), кВт / м2.
Процесс обработки воздуха в ЦК для этого случая, показанный на рис. 3, б, включает в себя: смешение наружного и рециркуляционного воздуха (векторы Н6С6 и УС6); адиабатное увлажнение (вектор С6П6).
Следует отметить, что для встроенного помещения вариант с одиночно функционирующей ЦСКВ и вариант, где в качестве регулятора положением ИТС используется конвективная СО, по значениям потребляемых технологических параметров полностью равноценны. Отличие между ними состоит лишь в том, что во втором варианте появляется возможность управлять положением ИТС.
Управление положением ИТС за счет лучистой СО показано на рис. 4.
В отличие от конвективной СО, при которой вся теплота gСО полностью идет на создание дополнительной тепловой нагрузки на ЦСКВ, при лучистой СО ее производительность по теплоте gСО в общем случае условно можно представить в виде двух составляющих:
_ . цс Я со ~ 9рт <7со,
где gpт — удельный расход теплоты для поддержания в помещении требуемой результирующей температуры,
кВт/м2;
gЦОС — удельный расход теплоты, идущей на создание дополнительных тепловых нагрузок на ЦСКВ, кВт/м2.
При лучистой СО температура ^ в точке Уа должна быть снижена до определенного значения /уЦС. Предельное положение точки УЦС, т.е. максимальное значение
а ^
А^, зависит от функционально-технических характеристик оборудования лучистой СО и требований нормативных документов.
При работе лучистой СО может не создаваться дополнительных тепловых нагрузок на ЦСКВ =0) и значение gЦС — будет оставаться неизменным, равным gП. В этом случае лучистая СО выполняет только одну задачу — поддержание результирующей температуры в помещении а ее производительность по теплоте gСО должна быть равна значению qpт:
<?РТ =тй(/Уа -/уцс) = тй(/йа -/йцС), кВт / м2.
Положение ИТС изменяется таким образом, что граница расчетной зоны 1 (см. рис. 4, а) или (см. рис. 4, б),
НВЦС*
Рис. 4. Управление положением ИТС за счет лучистой СО: а — для I класса нагрузок; б — для II (III) класса нагрузок
проходящая ранее через точку На смещается вниз на величину А/, равщи:
А/ = /„ -1ис — I
у£с
На _Уйчс, кДж / кг,
и проходит трперьчерюз точчу ЩЯ Жийме того, узмоня-ется положение точки У. Она смещается вниз по линии постоянногоАлагосодержаним Н.в тучку У^. М^^^^нтк изменения в положении ИТС ведут к перераспределению потребляемой теплоты между подсистемой нагрева в ЦК и СО, ана лог ично тому, как это было показано выше при конвективной СО.
Изменяя производительность. —РТ, можно управлять текущим положением точки У ЦС, «скользящей» по линии постояокого вочгоаодержен ия мнжд- тонкой снааго крайнего нижнего положения и точкой У, и тем самым регьнироваьь полвженче ИТС (пьножониь точки Н(М0 Это может потребоваться, например, тогда, когда параметры климата будут находиться в интервале энтальпий I- И -я
Если -СО окажется больше чем -РТ, то часть тепло-поступлений от СО в виде -ЦС и в количестве, равном -со = —СО— -РТ, идет на создание дополнительной тепловой наорузоо но ЦСЖВ(нмноеличаоие зночения НЬ в ре. зультате чего положение ИТС изменяется точно так же, как при такой же дополнительной нагрузке от конвек-тивнни СО: ооока НЗ. пе^мещамтся к оочнуНМо а тоя-ка Н^ в точку НЦС*, по соответствующим линиям посто-янтогв/ичгчсодерж/ния.
Значение -пс рассчитывается по уравнению:
М.3 нМп+ 'Тго .Нп+ицС7^ -Ц^.к^м2.
Суммарное же потребление теплоты в ЦСКВ
и в СО, где/М оЧc+й'co,оcрянетcр цяизненнчш, ттни мжж, как при ЦСКВ, функционирующей самостоятельно без оо^ В случае, если 1^оки:^/йоит^м^1^(^с^1( чсо -удят мао ковой, что энтальпия точки НЦС окажется равной энтальпии наружного воздуха !Ж[ (этот случай показан на рис. П,
а, если точку НЦС опустить вниз до точки НЦС*, энтальпия которойравна энтальпии точки наружного воздуха Н )ж то расчетная зона для точки климата Н изменится и вместо зоны 1 будет зона без потребления теплоты. Следо-кавэльни, равнод теинаты иотнеймяевдй ч ЦрКд, станет равным нулю.
Таким ОбрузТД, '^ЦН^^^й!^^^ аепЛОнырт,
в СО (как в конвективной, так и в лучистой) для встроенного помещения определяется только тем, как требу-е тся изменить положение ИТС и не зависит от температуры наружного воздуха. Однако при этом следует иметь в виду, чта упра ко я ть поаожением ИТС за счет СО во встроенном помещении целесообразно только в том сночал,есаиточаа клдмата Hj прдлидлкжчт к раснетго й зоне, в которой требуется потребление теплоты.
Литература
1. Рымкевич А. А. Системный анализ оптимизации общеобменной вентиляции и кондиционирования воздуха. — СПб: АВОК С ев к°о-Запад, 200Л. 272 с.
2. Коченков Н. В. Энергосберегающие режимы систем конди-цаанлаованнакоздука: монтганфид. Р. 1. РКЖ, оболу жи-вающие помещения с однохарактерными нагрузками. — СПб.: ВКА имени А. Ф. Можайского, 2009-399 с.
3. рцработки на^нонеоодических основ создания систем кондиционирования воздуха для помещений с рбзнбхарткбрпыничаарузктми /б Весннрр Международной академии холода. 2014. № 3. С. 48-52.
У, Хымкевич А, О.Возможлнсси и юежшеатнаы оцеоаи качэ-ства решения СКВ количественными показателями на осн ове системного подхода // Инженерные системы. 2007. № 2 (28). С. 16-24.
5.ЖочесвоеТ. В., ХНоржев А. Р. Принциа сотментндй работы систем кондиционирования и лучистого отопления для В Научнаш жарндл НИУ ИОМО. Серия «Холодильная техника и кондиционирование». 2016. № 2 (22). С. 18-27.
6. Коненков Н. В., Коненков В. Н. Сравнительная оценка годовых энергозатрат в центральной и децентрализованной системах кондиционирования воздуха // Научный журнал НИУ ИТМО. Серия «Холодильная техника и кондиционирование». 2014. № 3 (16). С. 37-49.
7. Коненков Н. В., Кобышева Н. В., Клюева М. В. Энергосберегающие режимы в СКВ и характеристика климата — взаимосвязанные задачи // Инженерные системы. 2006. № 3. С. 48-52.
8. ГОСТ 16350-80 Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей. — Введ. 1981-07-01. — М.: Госстандарт СССР, 1980. 141 с.
9. Научно-прикладной справочник по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. Часть 6. Комплексы метеорологических величин. — Л.: Гидрометеоиздат, 1990. 192 с.
10. Крючкова О. Ю. Разработка вероятностно-статистической модели климата для расчетов энергопотребления центральными системами кондиционирования воздуха: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. — М.: МГСУ, 2014. 19 с.
References
1. Rymkevich A. A. System analysis of optimization of allexchange ventilation and air conditioning. St.-Petersburg, 2003. 272 p. (in Russian)
2. Kochenkov N. V. Energy saving modes of air conditioning systems: monograph. P.1. The hard currencies serving rooms with one-characteristic loadings. St.-Petersburg, 2009-399 p. (in Russian)
3. Kochenkov N. V. Problem of development of scientific and methodical bases of creation of air conditioning systems for
rooms with various loadings. VestnikMezhdunarodnoi akademii kholoda. 2014. No 3. p. 48-52. (in Russian)
4. Rymkevich A. A. Opportunities and prospects of assessment of quality of the solution of hard currency quantitative indices on the basis of system approach. Inzhenernye sistemy. 2007. No 2 (28). p. 16-24. (in Russian)
5. Kochenkov N. V., Motrev A. A. The principle of collaboration of air conditioning systems and radiant heating for the built-in room. Nauchnyi zhurnal NIUITMO. Seriya «Kholodil 'naya tekhnika i konditsionirovanie». 2016. No 2 (22). p. 18-27. (in Russian)
6. Kochenkov N. V., Kochenkov V. N. Comparative assessment of annual energy consumption in the central and decentralized air conditioning systems. Nauchnyi zhurnal NIU ITMO. Seriya «Kholodil 'naya tekhnika i konditsionirovanie». 2014. No 3 (16). p. 37-49. (in Russian)
7. Kochenkov N. V., Kobysheva N. V., Klyueva M. V. The energy saving modes in hard currency and the characteristic of climate — the interconnected tasks. Inzhenernye sistemy. 2006. No 3. p. 48-52. (in Russian)
8. GOST 16350-80 Climate of the USSR. Division into districts and statistical parameters of climatic factors for the technical purposes. — Vved. 1981-07-01. Moscow, Gosstandart SSSR, 1980. 141 p. (in Russian)
9. The scientific and application-oriented reference manual on climate of the USSR. Series 3. Long-term data. Part 6. Complexes of meteorological values. Leningrad,. 192 p. (in Russian)
10. Kryuchkova O. Yu. Development of probable and statistical model of climate for energy consumption calculations with the central air conditioning systems: Abstract of the thesis of Cand. Tech. Sci. Moscow, MGSU, 2014. 19 p. (in Russian)
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ С МЕЖДУНАРОДНЫМ УЧАСТИЕМ
ТРИ КЛИМАТИЧЕСКИХ КИТА ИНДУСТРИИ ХОЛОДА. ДОМИНАНТЫ УСТОЙЧИВОСТИ И СИНДРОМЫ НЕТРАДИЦИОННОГО РАЗВИТИЯ
Конференция состоится 1 февраля 2017 г. в Институте холода и биотехнологий Университета ИТМО
по адресу: Санкт-Петербург, ул. Ломоносова, 9 (ст. метро «Достоевская», «Владимирская», «Звенигородская»)
Заявки на участие в конференции принимаются до 15.01.2017 г. (с пометкой "Хладагенты"] на электронный адрес: max_iar@irbt-itmo.ru; laptev_yua@mail.ru Тел./факс: (812) 571-69-12,571-56-89
ТЕМЫ, ПРЕДЛАГАЕМЫЕ ДЛЯ ОБСУЖДЕНИЯ:
Вызовы климата. Парижский Саммит и спасение мира от глобального потепления;
Аммиак на все времена: Еигаттоп и российский опыт;
Диоксид углерода - новые горизонты;
Фторолефины -перспективные хладагенты с низким БШР;
Нетрадиционная холодильная техника;
Абсорбционные и адсорбционные термотрансформаторы;
Нанофлюиды в рабочих веществах искусственного
охлаждения и термотрансформаторах;
Экологически безопасные и энергоэффективные решения
технологий генерации теплоты, холода и систем
кондиционирования;
Свойства хладагентов, процессы тепло- и массообмена в системах низких температур и низкопотенциальной энергетики;
Хладоносители - экологичность и эффективность; Системы с малой заправкой хладагента; Проблемы климата и инженерное мерзлотоведение; Север и глобальное потепление;
Экологически безопасная низкотемпературная изоляция; Смазочные масла низкотемпературных установок и тепловых насосов;
Термоэлектрические материалы в системах охлаждения; Сжиженные природные газы, водородная энергетика.
