Энергетическая теория расчета технологии открытых горных работ Текст научной статьи по специальности «Энергетика и рациональное природопользование»

СИМПОЗИУМ «СОВРЕМЕННОЕ ГОРНОЕ ДЕЛО: ОБРАЗОВАНИЕ, НАУКА, ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ПОСВЯЩАЕТСЯ ПАМЯТИ АКАДЕМИКА ВЛАДИМИРА ВАСИЛЬЕВИЧА РЖЕВСКОГО ;

29.01.96-2.02.96 г

Ю.й. АН ист РАТО в Энергетическая теория расчета

А£оско@ск(1я

государственная технологии открытых горных работ

геолого-разведочная академия

Идея использования энергетической теории в горных расчетах принадлежит академику В.В.Ржевскому, который предложил в свое время молодому соискателю докторской степени автору сего доклада.

Данное сообщение касается двух вопросов: энергетическая теория расчета параметров буровзрывных работ на карьерах и энергетический метод расчета комплексной механизации техн о л о гаческих потоков.

ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ НА КАРЬЕРАХ

Используемые методы расчета параметров буровзрывных работ базируются на эмпирических зависимостях, полученных в лабораторных и производственных условиях. Они надежны, просты в использовании, требуют для расчета паспорта буровзрывных работ небольшого количества показателей свойств, подлежащих взрывному разрушению горных пород. Как правило, в качестве показателя свойств массива употребляют коэффициент крепости по профессору М.М.Протодьяконову. Однако известно, что этот показатель отражает одно свойство породы и только при определенном испытании, а именно двухстороннем сжатии образца. Не отрицая существующей некоторой корреляции коэффициента крепости с другими показателями свойств массива горных пород, его использование в современных расчета недостаточно.

Существенную роль в расчетах паспорта буровзрывных работ для получения необходимых результатов взрыва по составу горной массы по крупности, характеризуемой средним диаметром куска габаритной горной массы, степени ее разрыхления в

развале с необходимыми параметрами по высоте и ширине, играют следующие свойства горных пород: плотность (кг/м3), предел прочности породы на сжатие и растяжение (Па), модуль упругости (Па), блоч-ность массива или трещиноватость (м), а также свойства взрывчатого вещества, используемого для взрывного разрушения массива: полная идеальная работа взрыва (Дж), плотность заряжания (кг/м3).

На карьерах, процесс взрывного разрушения массива горных пород является основным и определяющим практически все показатели эффективности для получения продукции необходимого качества, затрат труда, материалов и денежных средств, а также охраны окружающей природной среды и сооружений.

У нас в стране ежегодно на карьерах производится взоывное разрушение около 3 миллиардов м скальных горных пород с использованием примерно двух миллионов тонн взрывчатых веществ.

Эти цифры показывают, что при массовом использовании взрывной подготовки горных пород к выемке, повышение точности расчетов параметров буровзрывных работ с учетом свойств массива, взрывчатого вещества и параметров производственных технологических процессов экскавации, транспорта, переработки или отвал ообра-зования является исключительно важной в технологическом, экономическом и экологическом аспектах.

Предлагаемый метод расчета параметров буровзрывных работ на карьерах основан на энергетической теории разрушения горных пород взрывом и отвечает современным требованиям возможности расчета при широком диапазоне изменения свойств массива

<ж>

и взрывчатых веществ для любого технологического,, экономического и экологического условия.

Разрушение массива горных пород действием взрыва заряда взрывчатого вещества происходит под воздействием системы сил и напряжений, изменяющихся в пространстве. Формируемая при этом система трещин вызывает частичное разрушение среды, завершаемое полным нарушением связности массива в результате перехода накопленной энергии в поверхностную энергию трещин и проникновение в них расширяющихся продуктов взрыва. Развал горной массы происходит за счет кинетической энергии расширяющихся продуктов взрыва.

Затраты энергии на разрушение массива горных пород тем больше, чем выше прочностные характеристики горной породы и степень ее дробления.

Прочностные свойства горных пород определяются удельной энергией упругой деформации

о2

6 ~ 2-Е

где а — сопротивление среды разру-

шению, Па,

Е — модуль упругости, Па.

>^итывая, что в реальных условиях разрушение горных пород происходит в условиях упруго-пластической деформации, эта величина увеличивается в три раза.

В этом случае энергия энергопоглощения, необходимая для дробления горных пород с конкретными свойствами, которая как бы поглощается породой при дроблении в необходимой степени п, может быть определена по формуле:

Р==ШГ 18п’Дж>

где V —объем разрушаемой горной породы в м , который в расчетах удельного энергопоглощения, а следовательно, удельного расхода взрывча-

того вещества принимается равным единице.

Сопротивление горной породы разрушению при взрывном дроблении связано с явлением практически всех деформаций, однако для инженерного расчета энергопоглощения обычно учитывают предел прочности породы на сжатие (асж) и предел прочности на растяжение (ор).

Из экспериментальных исследований многих авторов известно, что сопротивление горной породы разрушению при динамическом нагружении тел составляет:

^^0,1 а^п.+ир?1;

Соотношение между динамическим и статическим напряжениями пропорционально коэффициенту динамичности Кд = Ед/Ест. Для различных пород он изменяется от 1 (глинистый известняк) до 3,5 (скарн)

% _ ^сж

В то же время соотношение между пределом прочности на сжатие и растяжение при статической нагрузке составляет

ар~0>1 ° сж>

Следовательно сопротивление горной породы разрушению, выраженное через величину предела прочности на сжатие при динамическом напряжении можно выразить

а=0,2асжКя

В этом случае формула расчета энергопоглощения для дробления 1 м3 горных пород может быть представлена в следующем виде:

0,12,

2Ё— %п,Дж/м3

Помимо затрат энергии на разрушение массива в процессе подготовки горных пород к экскавации на карьере взрывным способом необходима энергия для получения по принятой технологии и технике требуемой степени разрыхления и параметров

<Ж)

Затраты энергии на создание необходимой степени разрыхления и параметров развала пропорциональны начальной скорости движения горной массы, коэффициенту разрыхления и расстояния перемещения ее центра тяжести (Ьцт)

, Ц-У-р-кк, + П

— начальная скорость движения горной массы при взрыве (5-10 м/с, большее значение принимается при использовании мощных взрывчатых веществ и малой плотности горной породы);

— разрушаемый объем горной породы (в расчетах удельного расхода взрывчатого вещества принимается 1 м3);

—- коэффициент разрыхления горной массы в развале (1,1-1,4);

— плотность горной породы, кг/м3;

— расстояние от центра тяжести заходки массива до центра тяжести развала горной массы, м.(рис.1).

При разрушении массива скважинными зарядами величина перемещения центра тяжести заходки до центра тяжести развала горной массы зависит от параметров технологии горных работ на карьере (рис. 1): количества рядов скважинных зарядов (АО, расстояния между рядами (Ъ), высоты уступа (Л), угла откоса уступа (а) и высоты развала горной массы в забое (Лр), которая по правилам техники безопасности составляет (1-1,5) /г* - высоты черпания экскаватора.

[С+^-1)+АС(уа] (ЬКр-Ив) чт 2кр ,м

где С — расстояние от верхней бровки

уступа до первого ряда скважин, (по правилам безопасности не менее 3 м).

р

где Vo

цт

В этой формуле разность {НКР - Ир) должна быть больше 0.

Сумма + .Рр представляет собой энергию, которую необходимо затратить для подготовки горной массы, требуемой по технологии. В этом случае удельный расход взрывчатого вещества с учетом его энергетической характеристики и коэффициента полезного использования можно-рассчитать по формуле:

, 41/1 } вб

где/’дв —удельная потенциальная энергия взрывчатого вещества, характеризуемая полной идеальной работой взрыва, Дж;

/ —коэффициент полезного ис-

пользования энергии взрыва, который по многочисленным исследованиям на карьере составляет 0,04-0,06.

В развернутом виде с учетом свойств взрываемых горных пород и технологических параметров взрывного блока и забоя с конкретным экскаватором при однорядном взрывании это выражение представляет собой

0,12о*ж-А*

2 Е

8=~

jfee

Vq'P г, „ , ,(C+hCtga)(K h-hу,

-------2h----------'J ,

-i----------------т=------—---------,кг/мл

JFS*

Параметры экскаватора в этой зависимости учитываются через степень дробления горных пород, необходимой для эффективной работы комплекта оборудования всего технологического потока от подготовки до отвалообразования пустых пород или переработки полезного ископаемого с минимальными затратами.

Степень дробления горных лопрод (п) представляет отношение величины отдельности (блочности) (D), по классификации

массивов по трещиноватости, к среднему диаметру куска габаритной горной массы ■ развале, именуемой иногда «кусковато-стью» Ы),

D

Величина среднего куска габаритной горной массы по условию минимума затрат по всему циклу технологического лотока, включая подготовку, выемку, транспорт и отвалообразование при современной технике и технологии находится в корреляционной зависимости от ширины ковша экскаватора (В)

в

а 6,5’м

В свою очередь ширина ковша для мехлопат связана с его вместимостью 00,

В = 1,2 УУ, м

Таким образом, расчет параметров буровзрывных работ на основе энергетической теории с использованием известных зависимостей предлагается в следующем порядке.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Свойства массива:

наименование горной породы ..........

•а

плотность породы (р), кг/м ..........

предел прочности породы на сжатее (осж), Па.........................

модуль упругости (Е), Па ............

блочность массива (трещиноватость) (/)), м .......................

коэффициент динамичности (Кц) Оборудование:

экскаватор ..........................

з

вместимость ковша (Ю,м ..............

радиус черпания на уровне стояния (Ячу).................................

высота черпания (h4), м .............

производительность экскаватора (Яэ),мз/сут...........................

буровой станок ......................

диаметр скважины (ёСкв), мм .........

производительность бурстанка (Пб), м/сут...........................

Взрывчатое вещество:

тип взрывчатого вещества.............

полная идеальная работа взрыва

(Fee), ДЖ ............................

плотность заряжания (Д), кг/мз.......

начальная скорость движения горной массы при взрыве ..................

ТО, м/с

Технологические параметры:

высота уступа (А), м ................

угол откоса уступа («), град ........

безопасное расстояние от верхней бровки (С), м ........................

коэффициент разрыхления горной массы в развале (Кр) .................

количество заходок экскаватора в развале (N3) .........................

количество рядов скважин (N) ........

порядок взрывания ...................

расстояние от массового взрыва до охраняемого объекта (0, м ............

ПОРЯДОК РАСЧЕТА Расчет выполняется в вариантах:

1 - буровой станок известен по исходным данным и поэтому диаметр заряда принимается равный диаметру скважины,

2 - диаметр скважины принимается после определения расчетной величины диаметра заряда для рекомендуемого для данных пород типа взрывчатого вещества.

N Параметр Расчетная формула Численное значение

тШ. Необходимый для эжскаватора состав горкой. щщ^ттяттмж;л±

2 Необходимая степень дробления массива (при 0 < <1, п - 1) _ о п~1

ЯШ Удеяьнай Энергия энергия Дробления^ассива анео&ходимой степени, Дж/м к ■# II

4 Удельная энергия формирования необходимого по технологии развала. Дж/м

5 Расчетный удельный расход взрывчатого вещества для выполнения техшэлогичаских условий.

е Лииии сопротивления ло подошве, м ж=с+АС(^а:

7 Расстояние между скважинами, м а-УУ

8 Расстояние между рядами при короткозамедленном взрывании, м в-№

9 Длина лерёбурз, м

10 Длина скважины, м 1^5 1 + ^ < [ 1 \ 1

11 Минимальная длина заОойки, м

12 Максимальная длина заряда, м ........ Ь ао ~ ^ скв ~ 1 зав

13 Вес заряда в скважине, кг Р - а\/УЬя

14 Диаметр сплошного заряда, м 1-вариант расчета 2 - вариант расчета ^3 “ ^скв

15 Диаметр скважин, м ^СКв"^

16 Конструкция заряда: при условии ^скв = ^3 — сплошной ^скв '> ^3 — рассредоточенный

17 Длина нижнего (основного) заряда, м и-^1У

18 Длина воздушного промежутка, м , _ 4^ ‘в.пр ‘3 2 а

19 . .. з *•*•* • Объем взрываемого блока, м .... у 6л" М М*

20 Величина развала, м _2(С+в(ЛМ) Ю&\ Щг® * Ьр

21 Ширина взрываемою блока по целику, м

22 Длина взрываемого блока, м 1 1 и

23 Количество скважин во взрываемом блоке V «*» о-в

24 Общая длина буровых скважин в блоке, м ^ СКв ~ 1 скв скв

25 время бурения блока, сут. Тбур

26 Общее количество взрывчатого вещества для зарядки блока, кг ^вв ~ Ч' ^бл

27 Количество серий в массйвом аэрыве, безопасном по сейсмическому воздействию для охраняемых объектов Ж ШШШ\- ысе-р • ■

Предлагаемый метод расчета параметров буровзрывных работ требует районирования рабочей зоны карьера по свойствам массива, а для учета колебаний свойств анутри зоны - установления корреляционной зависимости скорости или энергоемко-сгх бурения от (Тсж- В этом случае буровые работы осуществляются согласно паспорта буровзрывных работ, составленного на ос-шже районирования карьера, а параметры «рядов взрывчатого вещества - по данным скорости или энергоемкости бурения конкретного блока.

При компьютеризации расчетов параметров буровзрывных работ на карьере по энергетической теории, приборного определения свойств массива во время бурения ■ телепередачи этой информации в ЭВМ появляется возможность полной автоматизации управления буровзрывными работами, а следовательно, повысить надежность хачественной подготовки горных пород к выемке для используемого выемочно-погрузочного оборудования и принятой технологии горных работ, сократить расход взрывчатого вещества и уменьшить загрязнение окружающей среды.

В МГГА разработаны компьютерные программы проектирования паспорта БВР на карьерах для ПЭВМ, основанных на энергетической теории, которые позволяют на конкретном карьере накоплением с ручным вводом создать базу данных результатов бурения и экскавации каждого взорванного блока с автоматизированной их обработкой для минимизации расхода взрывчатого вещества при обеспечении высокого качества взорванной горной массы и необходимых параметров развала.

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА КОМПЛЕКСНОЙ МЕХАНИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТОКОВ

При формировании комплексной механизации технологических потоков в конкретных условиях возможны многочисленные сочетания бурозарядного, выемоч-но-погрузочного, транспортного оборудования, оборудования для отвалообразова-яия пустых пород и некондиционных руд и

оборудования для переработки полезного ископаемого.

Лучшим вариантом комплексной механизации будет тот, который полностью соответствует природным условиям, требованиям эффективной и безопасной технологии горных работ, обеспечивающей необходимую производительность.

При выборе средств комплексной механизации технологических потоков в конкретных условиях, при реконструкции карьера или при проектировании нового целесообразно использовать энергетический метод. Он позволяет количественно учесть природные условия (топографию, климат, свойства горных пород и массива, гидрогеологические условия), схемы вскрытия и системы разработки, рабочие параметры горного и транспортного оборудования, особенности технологических процессов для выбора эффективного в конкретных условиях комплекта оборудования для технологического потока.

Сущность энергетического метода заключается в том, что для производства горных работ комплектом оборудования при определенной технологии, схеме вскрытия и способе разработки необходимо затратить энергию на дробление массива для получения требуемого состава горной массы по крупности, выемку и погрузку породы, перемещение и укладку ее в отвал. При этом энергия расходуется на преодоление сопротивления в рабочих органах машин и совершение полезной работы по переводу объекта приложения энергии (горной породы) из одного состояния в другое.

Расход энергии зависит от технологии процесса и обусловливается свойствами горной породы, ее состоянием, степенью изменения качества и состояния в процессе взаимодействия на горную породу. Так, разрушение массива, разрыхление горной массы, подъеме для погрузки, перемещение и т.д. есть изменение ее качества (массив - раздробленная порода) и состояния (подъем с одного уровня на другой). Некоторые свойства не являются постоянными, а изменяются под воздействием окружающей среды, например, связность горной массы. Сопротивление внедрению ковша

увеличивается в результате слеживания горной массы, смерзаемости. Часть свойств является результатом принятой технологии или качества выполнения работ в предыдущих процессах технологического потока, например, состав горной массы по крупности, степень разрыхления и т.д.

Часть энергии, затрачиваемая для производства горных работ и идущая на изменение состояния, поглощаемая как бы горной породой в процессе производства, называется технологическим энергопоглощением.

Эта часть энергии представляет собой расход энергии на преодоление сопротивления породы в технологических процессах в отличие от фактического расхода энергии, которая учитывает коэффициент полезного действия машин. Энергопоглощение можно рассчитывать, и поэтому оно положено в основу расчетов комплексной механизации технологических потоков.

Метод предусматривает составление возможных вариантов комплектов оборудования для рассматриваемого технологического потока в конкретных условиях в виде альтернативного графа и затем расчет технологического энергопоглощения по процессам и суммарного в каждом варианте на единицу массы разрабатываемых горных пород (Дж/кг). Вариант с меньшим удельным энергопоглощением указывает, что комплексная механизация наиболее полно соответствует горно-техническим условиям технологического потока, а следовательно, будет обеспечиваться большая эффективность разработки горных пород. Исследование вариантов комплексной механизации для всех технологических потоков позволяет обосновать наиболее эффективную комплексную механизацию горных работ на карьере.

Общее выражение удельного энергопоглощения в технологическом потоке представляет собой сумму энергопоглощений (Дж/кг) по технологическим процессам: подготовке горных пород к выемке еп (при взрывной подготовке: на бурение и взрывное дробление е#\ при механическом рыхлении ер) ; выемке-погрузке £■,; переме-

Є - £и+еЭ+£т+£0

Удельное энергопоглощение по процессам. При подготовке горных пород к выемке взрывным способом:

энергопоглощение на бурение

ЛҐ;

(о2 I

2Ер 8 ^2

энергопоглощение на взрывное дробление

евд. ~ 2Ер + Л +

При подготовке горных пород к выемке механическим способом

2 Ер

При выемке-погрузке одноковшовым экскаватором

, - рдЛ+и

’ С ^ р

3

При выемке-погрузке многоковшовым или роторным экскаватором

Т?Л

При перемещении у2

При рассмотрении комбинированных комплектов оборудования с передвижными дробилками в забое или комплектов оборудования с различными видами транспорта и промежуточным дроблением в по-лустационарных дробилках необходимо учитывать энергопоглощение на механическое дробление в дробилке

о2

£ =■ Сж }вп’"

£мд 2Ерё

При отвалообразовании экскаватором |. удельное энергопоглощение рассчитывает-V ся по еэ, консольным отвалообразованием -вместе с перемещением, увеличив высоту

I подъема горной массы И на высоту раз-' грузки обвалообразователя.

При отвалообразовании бульдозерами и плужном

£0 = (^ + I +//2) /0

При механическом рыхлении перед погрузкой возможно штабелирование горной массы, тогда в этом процессе удельное энергопоглощение будет аналогично удельному энергопоглощению при бульдозерном отвалообразовании, но с учетом подъема горной массы на высоту штабеля

Еш = [(/1+0+Л/23

В эти формулы входят следующие параметры и зависимости:

Ос ж — предел прочности горной по-

роды при одноосном сжатии, МПа;

п' — степень измельчения породы при бурении (пг = (1сквЫч)\

диаметр скважины, мм (<1скв =

о,32^);

(1Ср —средний диаметр куска горной

массы, регламентируемой по каким-либо условиям или обеспечивающий оптимальные затраты на подготовку, выемку,транспортирование и отвалообразование в технологическом потоке, мм.

Для комплектов оборудования с механическими лопатами

<1ср = В/6,5;

В — ширина ковша выемочно-погрузочной машины, м;

—диаметр частиц продуктов разрушения при бурении;

Е — динамическии модуль упру-

гости, МПа;

р — плотность породы, т/м3;

/скв — глубина скважины, м; 1скв =

Н+1п;

А —высота уступа, м;

1п —глубина перебура, м;

1п=0,5Я\¥;

ц — удельный расход взрывчатого

вещества, кг/мэ;

IV —линия сопротивления по по-

дошве, м; при вертикальном бурении IV >Н а+С;

а — угол откоса уступа, градус;

С — расстояние первого ряда сква-

жин от верхней бровки уступа;

N — часть энергопоглощения при

бурении, приходящаяся на единичный объем взрываемого блока

V п « /

\Г — бур _ скв скв скв ,

У^~ ’

К6 — объем бурения, м3;

— объем взрываемого блока, м3,

пскв — число скважин взрываемого

блока, пскв ~ 5бл / (аЬ);

а — расстояние между скважина-

ми, м, а = 0,85\У;

в — расстояние между рядами

скважин, м (Г=И/;

5СКВ — площадь взрывной скважины,

м2 *скв = лВскя2/4\

/ска — длина скважины, м;

В3 — ширина заходки, м;

— длина взрываемого блока, м,

Азл = Уб.Лв3;

(2сут — производительность эскава-

тора, м3/сут;

ор — предел прочности материала

на растяжение в режиме динамического нагружения, МПа;

*Р = 0,2асжКд;

К — коэффициент динамичности;

п — степень дробления горных

пород при взрывном рыхлении, п" = й0/(1ср; йр — средний размер отдельностей в массиве, мм;

— степень разрыхления горной породы, м, Д = <1ср(кр-1);

— коэффициент разрыхленгия горной массы в развале;

— расстояние, на которое перемещается центр тяжести развала при взрывной подготовке горных пород; (рис.1)

(с+И. а% а ){крИ — Ир)

Щ, ;

— высота развала горной массы в забое, м;

— сопротивление перемещению ковша, А, Р=к]Вс';

— удельное сопротивление породы копанию, Н/м2, табл.;

— толщина стружки, м (с'=0,ЗЗВ);

— длина пути, на котором происходит заполнение ковша, м, д=2/ЗИк\

— высота черпания экскаватора, м;

— масса горной породыза цикл погрузки (в ковше), кг, (С = Екр(крУ,

— вместимость ковша экскаватора, м3;

— коэффициент разрыхления горной массы в ковше;

— скорость перемещения горной массы к месту разгрузки, м/с;

— ускорение свободного падения, м/с2;

— высота разгрузки горной породы от уровня стояния вые-мочно-погрузочной машины, м;

— средняя скорость перемещения горной массы в технологическом потоке, м/с;

— основное сопротивление движению транспорта, Н/т;

— расстояние перемещения горной массы в процессе перемещения средствами транспорта в технологическом потоке (разность отметок пункта погрузки и пункта разгрузки горной массы), м;

/, — динамический коэффициент

трения породы о породу на отвале;

/ — уклон поверхности отвала;

/2 = 0,7 — динамический коэффициент трения породы о металл;

п"' — степень дробления горных по-

род в дробилке (п= лср!йД);

/0 — расстояние перемещения по-

роды на отвале, м;

(1а — диаметр куска продукта в дро-

билке, м;

Аш — высота штабеля, м.

В развернутом виде эти зависимости для конкретного вскрышного техноллоги-ческого потока применительно к определяющей его производительность выемочнопогрузочной машине выглядят следующим образом.

Удельное энергопоглощение при бурении

£к&М5в+^±0._і_ Дж/Кг

2Ер 8 (1Г 2 АаЬ' М

Удельное энергопоглощение при взрывном дроблении массива

0,040». 6^ _В_

2 Ер 8 В 6,5 ^ ^

+ £І*_суЛ), Дх/кг

Удельное энергопоглощение при экскавации

0,22Я2ЛАЛ. VI

Е>=- Ер Дж/Кг

Удельное энергопоглощение при транспортировании

у2

єт ~ + Н, Дж/кг

Удельное энергопоглощение при отва-лообразовании бульдозером,

еа = (Д ±г+Д і2)10. Дж/кг

сю

В конкретных условиях возникает необходимость оценки комплексной механизации технологических потоков по другим критериям, например, по трудоемкости обслуживания, удельной металлоемкости оборудования. При ограничении по электроснабжению района месторождения конкурирующие варианты комплексной механизации после оценки энергетическим методом могут сравниваться по установленной мощности электродвигателей во всем комплекте машин технологического потока. В рудных технологических потоках необходимо сравнение комплексной механизации технологических потоков по обеспечению минимальных потерь, разубожива-ния, возможности усреднения руды по ка-

честву в забое, на складе или в транспортном потоке.

Сравнивание вариантов комплексной механизации технологических потоков в целом по этим критериям позволяет выбрать и обосновать наиболее эффективную ресурсосберегающую технологию горных работ.

Окончательное решение о выборе комплексной механизации технологического потока и карьера в целом принимается на основании экономической оценки конкурирующих вариантов по затратам на добычу полезного ископаемого.

экс-

Рис.1. Схема к расчету параметров развала

при

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Анистратов Ю.И. «Технология производственных процессов на карьерах» М. Недра, 1995 г.

2. Ржевский В.В., Новик Г.Я. «Основы физики горных пород». М.: Недра, 1978 г.

3. Мосинец В.Н. «Дробящее и сейсмическое действие взрыва». М.: Недра, 1976 г.

© Ю.И.Анистратов