Электрокоагуляционное извлечение марганца из производственных вод обогатительного комбината Текст научной статьи по специальности «Химические технологии»

Оригинальная статья / Original article УДК 628.16.087

http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2018-1 -194-201

ЭЛЕКТРОКОАГУЛЯЦИОННОЕ ИЗВЛЕЧЕНИЕ МАРГАНЦА ИЗ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ВОД ОБОГАТИТЕЛЬНОГО КОМБИНАТА

© В.И. Дударев1, Л.А. Минаева2, Е.Г. Филатова3, В.И. Саламатов4

Иркутский национальный исследовательский технический университет, Российская Федерация, 664074, г. Иркутск, ул. Лермонтова, 83.

РЕЗЮМЕ. ЦЕЛЬ. Электрофлотационное извлечение марганца из производственных вод позволяет эффективно очищать воду и использовать ее в замкнутой системе водоснабжения за счет высокой степени извлечения катионов металла. МЕТОДЫ. Комплексная переработка техногенных марганецсодержащих гидроминеральных ресурсов обусловливает возможность получения дополнительной дефицитной продукции из нерудной части отходов. РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ. В работе показана оптимизация электрокоагуляционного извлечения марганца из производственных вод обогатительного комбината. Шлам, получаемый в результате очистки промышленных растворов, представляет собой ценный материал, состоящий в основном из гидроксидов алюминия (III), железа (III) и марганца (II). В результате несложной переработки из него могут быть извлечены широко используемые смешанные коагулянты для очистки воды и дефицитный диоксид марганца, применяемый в производстве химических источников тока. ВЫВОДЫ. В результате электрохимической очистки и комплексной переработки образующегося электрокоагуляционного шлама может быть получено более 30 т диоксида марганца и 150 т смешанных коагулянтов для очистки воды.

Ключевые слова: электрокоагуляция, извлечение марганца, производственные воды.

Формат цитирования: Дударев В.И., Минаева Л.А., Филатова Е.Г., Саламатов В.И. Электрокоагуляционное извлечение марганца из производственных вод обогатительного комбината // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2018. Т. 22. № 1. С. 194-201. DOI: 10.21285/1814-3520-2018-1-194-201

ELECTROCOAGULATION EXTRACTION OF MANGANESE FROM PROCESSING PLANT INDUSTRIAL WATER

V.I. Dudarev, L.A. Minaeva, E.G. Filatova, V.I. Salamatov

Irkutsk National Research Technical University, 83 Lermontov St., Irkutsk 664074, Russian Federation

ABSTRACT. PURPOSE. Electroflotation recovery of manganese from industrial water allows to treat water effectively and use it in a closed water supply system as it provides a high extraction degree of metal cations. METHODS. Integrated treatment of technogenic manganese-containing hydromineral resources provides the possibility to obtain additional scarce products from the non-metallic parts of waste. RESULTS AND THEIR DISCUSSION. The paper shows the optimization of electrocoagulation extraction of manganese from the industrial waters of a processing plant. Sludge resulting from the industrial solution treatment is a valuable material that mainly consists of hydroxides of aluminum(III), iron(III) and manganese(II). Its simple processing allows to extract mixed coagulants widely used for water purification and a scarce manganese dioxide used in the production of chemical sources of current. CONCLUSIONS. Electrochemical puri-

1Дударев Владимир Иванович, доктор технических наук, профессор кафедры общеобразовательных дисциплин, e-mail: vdudarev@istu.edu

Vladimir I. Dudarev, Doctor of technical sciences, Professor of the Department of General Education Disciplines, e-mail: vdudarev@istu.edu

2Минаева Людмила Анатольевна, старший преподаватель кафедры химической технологии неорганических веществ и материалов, e-mail: llyda@yandex.ru

Lyudmila A. Minaeva, Senior Lecturer of the Department of Chemical Technology of Inorganic Substances and Materials, e-mail: llyda@yandex.ru

3Филатова Елена Геннадьевна, кандидат технических наук, доцент кафедры химии и пищевой технологии, e-mail: efila@list.ru

Elena G. Filatova, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Chemistry and Food Technology, e-mail: efila@list.ru

4Саламатов Виктор Иванович, кандидат технических наук, доцент кафедры машиностроительных технологий и материалов, e-mail: auto@istu.edu

Viktor I. Salamatov, Candidate of technical sciences, Associate Professor of the Department of Machine-Building Technologies and Materials, e-mail: auto@istu.edu

fication and integrated processing of formed electrocoagulation sludge allows to obtain more than 30 tons of manganese

dioxide and 150 tons of mixed coagulants for water purification.

Key words: electrocoagulation; extraction of manganese, industrial waters

For citation: Dudarev V.l., Minaeva L.A., Filatova E.G., Salamatov V.I. Electrocoagulation extraction of manganese from processing plant industrial water. Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2018, vol. 22, no. 1, pp. 194-201. (In Russian) DOI: 10.21285/1814-3520-2018-1-194-201

Введение

Добыча и переработка полезных ископаемых является одним из стратегических направлений экономики России [1]. Однако рост потребления природных ресурсов сопровождается мощным антропогенным воздействием на окружающую среду [2]. Для всех способов разработки железорудных месторождений характерно воздействие на биосферу, затрагивающее практически все ее элементы: недра, землю, водный и воздушный бассейны, растительный и животный мир [3]. Специфика добычи и обогащения руд заключается в извлечении и переработке огромных масс горных пород, из которых используется лишь выборная часть, все остальное накапливается в виде сбросов и отходов, загрязняя окружающую среду [4]. Особенно сильно загрязняют окружающую среду растворы шахтного, рудничного и карьерного водоотливов, которые зачастую сбрасываются в неочищенном виде. При этом ухуд-

шается качество водных источников, изменяются гидрогеологические и гидрологические условия в районе месторождения. Ресурсы, являясь объектом и операционным базисом горного производства, подвергаются наибольшему воздействию и не обладают способностью к естественному возобновлению, поэтому их охрана должна предусматривать обеспечение научно-обоснованной и экономически оправданной полноты и комплексности использования [5]. Электрофлотационное извлечение марганца из производственных вод, как было показано ранее в работе [6], позволяет эффективно очищать воду и использовать ее в замкнутой системе водоснабжения за счет высокой степени извлечения катионов металла. С другой стороны, такая переработка техногенных марганецсодержащих гидроминеральных ресурсов позволяет получать дополнительную дефицитную продукцию из нерудной части отходов.

Цель и методы исследования

На сегодняшний день технологии переработки техногенных вод горнообогатительных комбинатов (ГОК) не предусматривают специальную очистку воды и тем более целевое извлечение компонентов в виде кондиционного сырья. В настоящее время на ГОКах страны для до-очистки производственных водных растворов от катионов металлов, содержание которых в несколько раз превышает предельно допустимую концентрацию (ПДК), в основном используется недостаточно эффективный и высокореагентный метод известкования. Этот метод не дает возможности селективно разделять содержимое

растворов, так как рН среды, при котором начинается процесс осаждения ионов переходных металлов, находится в достаточно близких пределах, что непригодно для селективного извлечения, например, ионов марганца (II). В связи с этим представляет интерес разработка ресурсосберегающей технологии переработки техногенных мар-ганецсодержащих гидроминеральных ресурсов с получением дополнительной готовой продукции из нерудной части отходов.

Технические характеристики элек-трокоагуляционной установки, использованной нами при проведении исследований, приведены в табл. 1.

Таблица 1

Технические характеристики электрокоагулятора

Table 1

Technical characteristics of the electrocoagui ator

Параметр / Parameter Значение / Value

Производительность, л/ч / Performance, l/h 25-100

Ширина, м / Width, m 0,250

Высота, м / Height, m 0,250

Длина, м / Length, m 0,500

Скорость движения воды / Water velocity не менее 0,03 м/с / not less than 0.03 m/s

Рабочее напряжение постоянного тока, В / DC operation voltage, V 20-22

Плотность тока, А/м2 / Current density, A/m2 10-25

Рабочий ток, А / Operating current, A 0,008-0,020

Площадь алюминиевых анодов, м2 / Area of aluminum anodes, m2 0,02-0,08

Расстояние между электродами, м / Distance between electrodes, m 0,005-0,020

Тип источника питания - выпрямитель, реверсируемый со стабилизацией по току / Power Supply Type - reversible rectifier with current stabilization U макс/max _ 24 Bi ^акс/гт^х _ 1200 А

Марка выпрямителя / Rectifier brand ТЕР1-1200/24Т-2

Мощность выпрямителя, кВт / Rectifier power, kW 30

Технические показатели и параметры электрокоагуляционной ячейки с алюминиевыми анодами и катодами приведены в табл.2.

Количество извлекаемых ионов марганца рассчитывали по формуле

А =

(с

^равн

Д тА1

V,

где сисх - исходная концентрация ионов марганца в модельной воде, мкг/мл; сравн.. - равновесная концентрация ионов марганца в воде, мкг/мл; V - объем воды в электролитической ячейке, мл; Атд/ - изменение массы алюминиевого анода, соответствующее конкретному промежутку времени проведению процесса электрокоагуляции, мг.

Таблица 2

Технические показатели и параметры работы электрокоагуляционной установки

Table 2

Technical indicators and performance parameters of the electrocoagui ation unit

Объем установки, 10-4 м3 / Installation volume, 10-4 m3 Площадь алюминиевых анодов, 10-4 м2/ Area of aluminum anodes, 10-4 m2 Расстояние между электродами, м / Distance between electrodes, m Плотность тока, А/м2 / Current density, A/m2 Сила тока, 10-3 А / Current strength, 10-3 A Напряжение, В / Voltage, V

10 8-16 0,01 10-25 8-20 12

Концентрацию ионов марганца (II) в модельных растворах и промышленных водах устанавливали спектрофотометри-ческим методом анализа на спектрофотометре ПЭ-54008 [7]. Определение проводили следующим образом: из анализируемого электролита отбирали пробу 2,0 мл в мерную колбу на 50 мл, вводили 2,0 мл раствора серной кислоты (1:4), 1,0 мл 0,01 моль/л раствора азотнокислого серебра и 2,0 мл 25% раствора N^8^, добавляли дистиллированную воду до метки. Приготовленный раствор фотометрировали через 10 мин относительно раствора сравнения (Н20) при Атах = 540 нм. Для построения градуированного графика в мерные колбы на 50 мл вводили по 0,1; 0,25; 0,5; 1,0; 2,0; 3,0; 4,0; 5,0; 6,0 и 7,0 мл стандартного раствора с концентрацией марганца 10 мкг/мл. В каждую колбу добавляли по 2,0 мл раствора серной кислоты (1:4), 1,0

мл 0,01М раствора азотнокислого серебра и 2,0 мл 25% раствора N^8^, добавляли дистиллированную воду до метки. На водяной бане каждую колбу нагревали в течение 3-5 мин. Через 15-20 мин стандартные растворы фотометрировали относительно воды и строили градуированный график А = Цс).

Концентрацию ионов марганца (II) рассчитывали по уравнению

А = 1,1422 с - 0,0707 (Р = 1).

Для получения достоверной информации о значениях равновесных концентраций марганца (II) в исследуемых растворах проводили от трех до пяти параллельных анализов атомно-абсорбционным методом на анализаторе «Квант-2А».

Результаты исследования

Экспериментальные данные по определению остаточной концентрации ионов марганца (II) в модельных производственных водах и их статистическая обра-

ботка, произведенная с помощью стандартного пакета программ Excel, представлены в табл. 3.

Таблица 3

Экспериментальные данные по определению остаточной концентрации ионов марганца (Сисх (Мп2+) = 6,7 мг/л)

Table 3

Experimental data on manganese ions residual concentration determination

_ ^original (Mn2+) = 6.7 mg /l)__

Время проведения электролиза т, мин / Electrolysis duration t, min С (Mn2+), мг/л / mg/l СсР (Mn2+), мг/л / mg/l Относительное квадратичное отклонение Sr/ Relative quadratic deviation Sr Доверительный интервал о/ Confidence interval о Относительная погрешность, % / Relative error, %

0 8,012 7,999 8,009 8,0067 0,0003 0,0027 2,25

5 4,249 4,119 4,197 4,1883 0,0024 0,0099 2,85

10 4,031 4,001 4,027 4,0197 0,0021 0,0084 2,65

15 3,899 3,872 3,886 3,8823 0,0011 0,0042 2,93

Из данных табл. 3 следует, что относительная погрешность при определении остаточной концентрации исследуемых растворов, содержащих ионы марганца (II), не превышала 3%. Электрокоагуляционную обработку водных растворов проводили в течение 30 мин. При этом экспериментально установлено, что в течение первых 15 мин электрокоагуляционного процесса происходит снижение концентрации ионов марганца (II) на 60-70%, а в течение последних 15 мин - не более чем на 5-9%. Следовательно, при извлечении ионов марганца (II) из сточных вод электрокоагуляционную обработку воды целесообразно проводить не более 15 мин.

Одним из оптимальных условий электрокоагуляционного процесса извлечения ионов марганца (II) из промышленной сточной воды является рН от 5,8 до 6,0. Однако в ходе проведения электрохимического процесса с алюминиевыми анодами в интервале рН примерно от 4,5 до 8,5 наблюдается увеличение рН среды. Снижение концентрации катионов водорода Н+ происходит за счет того, что в слабокислой и нейтральной области преобладают положительно заряженные гидроксокомплексы алюминия:

А1(ОН)з + Н+ = = А1(ОН)2+ + Н2О + ОН" (1)

За счет смещения равновесия, согласно принципу Ле-Шателье, в растворе будут накапливаться гидроксид"ионы, в результате чего рН исследуемой системы повышается. Увеличение рН среды ускоряет старение коагулянта, то есть самопроизвольно начинает протекать процесс, направленный в сторону увеличения пассивности системы в отношении поверхностных явлений.

Изотермы, полученные при адсорбции растворенных веществ на активном гидроксиде алюминия А1(ОН)3, имеют ступенчатый характер [8]. Это объясняется увеличениями доступности внутренней поверхности адсорбента вследствие пептиза-ции гидроксида алюминия, при этом адсор-бируемость ионов марганца (II) будет тем выше, чем сильнее ассоциированы ионы, образующие мицеллу. На основании полученных экспериментальных данных по адсорбции ионов марганца (II) рассчитали расход алюминия в граммах, необходимый для извлечения 1 г ионов марганца (II) из сточной воды, и количество электричества по закону Фарадея (табл. 4).

Таблица 4

Расход алюминия и электричества

Table 4

Consumption of aluminum and of electricity_

Масса Al, г,

nH для удаления 1 г марганца / Количество электричества, Ач /

рп Weight of Al, g, Amount of electricity, А-h

to remove 1 g of manganese

3,5 16,4 48,8

3,8 15,2 45,1

4,1 14,1 41,9

4,5 11,4 34,0

5,4 5,4 16,2

5,5 4,3 12,7

5,8 4,0 12,0

6,0 4,2 12,5

6,6 5,2 15,6

6,9 6,0 17,9

Из представленных данных видно, что минимальный расход алюминия при рН = 5,8 составляет 4,0 г для удаления 1 г ионов марганца (II), при этом расход электричества соответствует 12,0 Ач.

При одном и том же отклонении потенциала алюминиевого электрода от равновесного значения результативная плотность тока будет тем больше, чем выше ток обмена. При этом ток обмена зависит от природы электрохимической реакции, материала электрода и состава раствора. В нашем случае ток обмена составил 4,0 мА, а оптимальным условием проведения элек-трокоагуляционного процесса с целью извлечения ионов марганца (II) явилась плотность тока 1,6 мА/см2. Установлено также, что с ростом температуры величина адсорбционного извлечения марганца увеличивается. Данный факт можно объяснить увеличением скорости процесса коагуляции гидроксида алюминия и образованием большего количества коагулянта, что в конечном итоге и приводит к увеличению адсорбции с ростом температуры. Эти результаты согласуются с предполагаемым механизмом извлечения ионов марганца (II) с использованием генерируемого гид-роксида алюминия [8].

Электрокоагуляционный шлам, получаемый в результате очистки промышленных растворов, представляет собой ценный материал, состоящий в основном из гидроксидов алюминия (III), железа (III) и марганца (II). В результате несложной переработки из него могут быть получены широко используемые смешанные коагулянты для очистки воды и дефицитный диоксид марганца, применяемый в производстве химических источников тока.

Основные процессы, которые предлагаются нами для переработки шлама, связаны с растворением осадка в разбавленной серной кислоте:

2 А1(0Н)з + ЗН28О4 ^ А12(804)з + 6Н2О; (2)

2Ре(0Н)з + Н28О4 ^ Fe2 (804)3 + 6Н2О; (3)

Мп(0Н)2 + Н2804 ^ 1^04 + 2Н20. (4)

Полученный при этом раствор отделяется от нерастворимого осадка фильтрованием и используется для получения товарной продукции. Как видно по стехиомет-рическим коэффициентам уравнения реакции (2), на 1 моль гидроксида алюминия потребуется 1,5 моль серной кислоты, в результате протекания реакции получится % моль сульфата алюминия. В пересчете на массовое соотношение из 1 т гидрокси-да алюминия можно получить 1,78 т сульфата алюминия. Согласно реакции (3) на 1 моль гидроксида железа (Ре(0Н)3) требуется % моль серной кислоты, получается 1 моль сульфата железа. В пересчете на массовое соотношение из 1 т гидроксида железа можно получить 1,57 т сульфата железа. Смесь сульфатов алюминия и железа является комбинированным коагулянтом, который с успехом используется для очистки воды [9].

В соответствии с реакцией (4) на 1 моль гидроксида марганца (Мп(0Н)2) требуется 1 моль серной кислоты, при этом образуется 1 моль сульфата марганца. Таким образом, согласно расчетам, из 1 т гидроксида марганца может быть получено 1,69 т сульфата марганца. При обработке раствора перманганатом калия происходит осаждение диоксида марганца, который отделятся от раствора коагулянтов обычным фильтрованием.

Взаимодействие сульфата марганца (Мп804) с перманганатом калия протекает по следующей реакции:

3 Мп804 + 2КМп04 + 4КОН ^ 10Мп02 + + 3К2804 + 2Н2О. (5)

В результате реакции (5) из 3 моль сульфата марганца образуется 10 моль диоксида марганца. В пересчете на массовое соотношение из 1 т сульфата марганца может быть получено 1,93 т осадка - диоксида марганца. После фильтрации и сушки осадка может быть получен готовый промышленный продукт - диоксид марганца -в качестве активной массы для наполнения

с

гальванических элементов5. Выпаривание оставшегося раствора даст возможность получения промышленного смешанного ко-

агулянта из сульфатов алюминия (III) и железа (III), соответствующего ГОСТ 5164220006.

Заключение

Таким образом, учитывая общую производительность промышленных водоотливов, например, Коршуновского ГОКа, где среднегодовое содержание ионов марганца (II) сохраняется в пределах 0,12-0,20 мг/дм3, а общее содержание в водоотливах ионов железа - 0,10-0,20 мг/дм3 [10], в ре-

зультате электрохимической очистки и комплексной переработки образующегося электрокоагуляционного шлама может быть получено более 30 т диоксида марганца и 150 т смешанных коагулянтов для очистки воды.

5

ГОСТ 25823-83. Марганца двуокись для химических источников тока. Технические условия. Введен 1985-01-01. М.: Издательство стандартов, 1997 / GOST 25823-83. Manganese dioxide for chemical sources of current. Technical conditions. Introduced 1 January 1985. Moscow: Publishing Standards, 1997.

6ГОСТ 51642-2000. Коагулянты для хозяйственно-питьевого водоснабжения. Общие требования и метод определения эффективности. Введен 2001-07-01. М.: Издательство стандартов, 2000 / GOST 51642-2000. Coagulants for utility and drinking water supply. General requirements and the method of efficiency determination. Introduced 1 July 2001. Moscow: Publishing Standards, 2000.

1. Цивадзе А.Ю., Фомкин А.А. И химия, и жизнь // Вестник Российской академии наук. 2007. Т. 77. № 6. С. 551-555.

2. Fomkin A.A., Tsivadze A.Y., Shkolin A.V., Mukhin V.M., Dudarev V.I. Carbon adsorbents used for gold recovery technology with cyanide // Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2014. Vol. 50. No. 6. P. 689-693.

3. Dudareva G.N., Nguen A.T.N., Syrykh Y.S., Petu-khova G.A. Adsorption of nickel(II) ions on carbon adsorbents // Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2013. Т. 49. No. 4. Р. 413-420.

4. Васильева И.Е., Пожидаев Ю.Н., Власова Н.Н., Воронков М.Г., Филипченко Ю.А. Сорбционно-атомно-эмиссионное определение золота, платины и палладия в горных породах и рудах с использованием сорбента ПСТМ-ЗТ // Аналитика и контроль. 2010. Т. 14. № 1. С. 16-24

5. Tsivadze A.Y., Guryanov V.V., Petukhova G.A. Preparation of spherical activated carbon from furfural, its properties and prospective applications in medicine

кии список

and the national economy //Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2011. Vol. 47. No. 5. P. 612-620.

6. Дударев В.И., Баранов А.Н., Филатова Е.Г., Минаева Л.А. Деманганация сточных вод электрохимическим способом // Вестник ИрГТУ. 2014. № 3. С. 124-127.

7. Марченко З. Фотометрическое определение элементов. М.: Мир, 1971. 502 с.

8. Филатова Е.Г., Дударев В.И. Оптимизация электрокоагуляционной очистки сточных вод гальванических производств. Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2013. 140 с.

9. Бабенков Е.Д. Воду очищают коагулянты. М.: Знание, 1983. 64 с.

10. Кравчук О.Э., Абаринова Н.Г., Вертянкина О.А. Государственный доклад о состоянии и охране окружающей среды Иркутской области за 2012 г. Иркутск: Изд-во Института географии им. В.Б. Соча-вы СО РАН, 2013. 337 с.

1. Civadze A.Ju., Fomkin A.A. Either Chemistry and Life. Vestnik Rossijskoj akademii nauk [Proceedings of Russian Academy of Sciences]. 2007, vol. 77, no. 6, pp. 551-555. (In Russian)

2. Fomkin A.A., Tsivadze A.Y., Shkolin A.V., Mukhin V.M., Dudarev V.I. Carbon adsorbents used for gold recovery technology with cyanide. Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2014, vol. 50,

no. 6, pp. 689-693.

3. Dudareva G.N., Nguen A.T.N., Syrykh Y.S., Petukhova G.A. Adsorption of nickel(II) ions on carbon adsorbents. Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2013, vol. 49, no. 4, pp. 413-420.

4. Vasil'eva I.E., Pozhidaev Ju.N., Vlasova N.N., Vo-ronkov M.G., Filipchenko Ju.A. Sorption-atomicemission determination of gold, platinum and palladium

in rocks and ores using sorbent PSTM-3T. Analitika i kontrol' [Analytics and Control]. 2010. vol. 14, no. 1, рр. 16-24. (In Russian)

5. Tsivadze A.Y., Guryanov V.V., Petukhova G.A. Preparation of spherical activated carbon from furfural, its properties and prospective applications in medicine and the national economy. Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2011, vol. 47, no. 5, рр. 612-620.

6. Dudarev V.l., Baranov A.N., Filatova E.G., Minaeva L.A. Electrochemical methods of sewage demanganisa-tion. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnich-eskogo universiteta [Proceedings of Irkutsk State Technical University]. 2014, no. 3, рр. 124-127. (In Russian)

7. Marchenko Z. Fotometricheskoe opredelenie jele-mentov [Photometric identification of elements]. M.: Mir

Критерии авторства

Дударев В.И., Минаева Л.А., Филатова Е.Г., Саламатов В.И. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Статья поступила 24.10.2017 г.

Publ., 1971, 502 p. (In Russian)

8. Filatova E.G., Dudarev V.I. Optimizacija jelektro-koaguljacionnoj ochistki stochnyh vod gal'vanicheskih proizvodstv [Optimization of galvanic plant waste water electrocoagulation treatment]. Irkutsk: Irkutsk state university Publ., 2013. 140 p. (In Russian)

9. Babenkov E.D. Vodu ochishhajut koaguljanty [Coagulants purifying water]. M.: Znanie Publ., 1983. 64 p. (In Russian)

10. Kravchuk O.E., Abaranova N.G., Vertyankina O.A. Gosudarstvennyj doklad o sostojanii i ohrane okruzha-jushhej sredy Irkutskoj oblasti za 2012 g. [State report on the state and protection of the Irkutsk region environment in 2012]. Irkutsk: Publishing House of the Sochava Institute of Geography SB RAS. 2013. 337 p. (In Russian)

Authorship criteria

Dudarev V.I., Minaeva L.A., Filatova E.G., Salamatov V.I. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.

Conflict of interests

The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.

The article was received 24 October 2017