CC BY
32
ЭКСПРЕСС-ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРЫ КОНЦА КИПЕНИЯ
КОНДЕНСАТА В ПРОЦЕССЕ ДОБЫЧИ (ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИНФРАКРАСНОЙ СПЕКТРОМЕТРИИ)
В.Ю. Артемьев, Е.Б. Григорьев, Н.М. Парфёнова (ООО «Газпром ВНИИГАЗ»)
В результате исследований распределения параметра А13 по 10-градусным фракциям конденсатов и нефтей Уренгойского нефтегазоконденсатного месторождения (НГКМ) методом инфракрасной спектрометрии1 была установлена зависимость следующего вида:
п
(Ап^ = I {(А 1з) • С,/ 100}, (1)
, = 1
где (А13)^ - коэффициент, рассчитанный по сумме 10-градусных фракций; (А13), - коэффициент , 10-градусной фракции; С[ - концентрация , 10-градусной фракции, % мас.; п - число проанализированных фракций.
Среднее относительное отклонение (А) параметров А13 нефрак-ционированных конденсатов, рассчитанных по формуле (1), для большинства проб не превысило ±3 %.
Установленная зависимость была использована для оценки температуры выкипания добываемого флюида.
Покажем это на примере скв. 716, 732, 285 ачимовских отложений Уренгойского НГКМ. Для каждой 10-градусной фракции, определяется коэффициент (А13), (табл. 2) и затем строится кривая распределения значений этого параметра (рис. 1).
С учетом концентраций фракций С, и их числа п рассчитывается коэффициент (А13)^ для суммы всех фракций конкретного флюида.
Если уравнение (1) выполняется для суммы всех фракций, составляющих флюид, то оно должно выполняться и для сокращающихся рядов фракций, образующихся при потере части углеводородов в пласте в процессе добычи.
Лапшин В.И. Оперативный контроль изменения фракционного состава добываемого конденсата (методом ИКС) / В.И. Лапшин, В.Ю. Артемьев, Ю.М. Корчажкин, Н.М. Парфенова // Актуальные проблемы освоения, разведки и эксплуатации месторождений природного газа: сб. науч. тр. - М.: ВНИИГАЗ, 2003. - С. 315-320.
Таблица 1
Сравнение определяемых и расчетных величин А13
Месторождение № скв. Пласты Год отбора А13 опреде- ляемый (А13)Р расчетный А13 - (А13)Р А = А13_(А1з)р % А13 5
Уренгой 1585 ПК18,21 2000 0,97 0,99 -0,02 -2
--///-- 1584 ПК18,21 2000 1,21 1,28 7 о о" - -5,8
--///-- 8904 ПК21 2009 0,97 0,96 0,01 1
--///-- 8835 БУ 0,1-2 2009 1,33 1,29 0,04 3,1
--///-- 5328 БУ8 1999 1,37 1,35 0,02 1,5
--///-- 2323 БУ8,9 1999 1,22 1,25 -0,03 -2,4
--///-- 2322 БУ 10 1999 1,16 1,14 0,02 1,8
--///-- 2321 БУ 12,13 1999 1,18 1,14 0,04 3,5
--///-- 732 Ач3-4 2001 1,09 1,08 0,01 0,9
--///-- 285 Ач3-4 2001 0,99 0,99 0 0
--///-- 716 Ач3-4 2001 1,11 1,08 0,03 2,8
Новый Уренгой 440 Ач5 1997 1,02 1,01 0,01 1
Восточный Уренгой 336 Ач5 1999 1,07 1,09 -0,02 -8
Далее с постоянным шагом (п - 1), что соответствует условному сокращению состава на одну 10-градусную фракцию, рассчитываются параметры [(А 13) • С, / 100] и (С2п / 100). В каждом вновь образованном ряду производится пересчет параметра (А13)^ для новой системы:
(А,3)? = £ {(А13), • С/100} / (Сй / 100), (2)
=1
где С2п - суммарная концентрация п фракций рассматриваемого ряда.
После серии таких пересчетов и получения набора новых значений (А13)^ на их основе строится прогнозная кривая распределения значений температуры конца кипения флюида, которая используется как калибровочная (рис. 2).
Рис. 1. Распределение значений параметра А13 по 10-градусным фракциям конденсатов
Рис. 2. Прогнозные (расчетные) кривые изменения температуры кипения конденсатов в процессе разработки
Таблица 2
Фракционный состав конденсатов и определенные значения (А13)
по фракциям
Интервалы кипения фракций, °С Скв. 716 Скв. 732 Скв. 285
(А13)г выход, % мас. (А13)г выход, % мас. (А13)г выход, % мас.
НК-100 1,43 15,66 1,47 16,31 1,36 17,76
100-110 1,67 6,51 1,53 6,1 1,44 5,19
110-120 1,7 6,42 1,56 6,87 1,45 5,64
120-130 1,73 5,15 1,59 6,07 1,47 6,23
130-140 1,72 3,97 1,62 5,22 1,43 3,56
140-150 1,67 3,29 1,59 3,13 1,37 3,01
150-160 1,56 2,45 1,51 2,48 1,31 2,46
160-170 1,36 1,92 1,4 1,63 1,19 1,22
170-180 1,2 1,86 1,31 1,57 1,13 1,65
180-190 1,04 2,09 1,12 1,67 1 1,7
190-200 0,93 1,82 0,95 1,97 0,9 1,84
200-210 0,82 1,88 0,82 1,73 0,82 1,96
210-220 0,77 2,12 0,78 2,03 0,79 1,95
220-230 0,71 1,93 0,68 1,88 0,72 2,2
230-240 0,76 1,88 0,72 1,79 0,81 1,9
240-250 0,77 2,04 0,81 1,94 0,84 1,81
250-260 0,79 2,12 0,8 2,29 0,84 2,32
260-270 0,8 1,98 0,81 1,96 0,81 1,91
270-280 0,81 2,02 0,8 2,01 0,73 1,88
280-290 0,77 1,94 0,77 2,02 0,7 1,98
290-300 0,73 1,8 0,75 1,99 0,7 1,93
300-310 0,76 1,95 0,7 1,43 0,72 1,8
310-320 0,77 1,6 0,74 1,36 0,74 2,02
320-330 0,8 1,7 0,76 1,66 0,73 1,73
330-340 0,78 0,95 0,74 1,73 0,71 1,62
340-350 0,77 1,97 0,74 1,36 0,73 1,41
350-360 0,76 1,71 0,75 1,59 0,73 1,63
360-370 0,77 1,66 0,77 1,93 0,73 1,66
Окончание табл. 2
Интервалы кипения фракций, °С Скв. 716 Скв. 732 Скв. 285
(А13)г выход, % мас. (А13)г выход, % мас. СА13)г выход, % мас.
370-380 0,77 1,56 0,77 1,39 0,78 1,76
380-390 0,74 1,4 0,79 1,37 0,74 1,58
390-400 0,75 1,42 0,81 1,73 0,77 1,66
400-410 0,75 1,42 0,81 1,59 0,79 1,25
410-420 0,75 1,31 0,82 1,39 0,8 1,51
420-430 0,75 1,28 0,83 1,12 0,81 1,25
430-440 0,75 1,41 0,83 0,94 0,81 1,24
440-450 0,75 1,45 0,8 1,19 0,81 1,5
> 450 0,77 5,36 0,85 5,56 0,82 6,28
Для последующих оценок свойств добываемых конденсатов проводятся измерения только одного параметра нефракционированных проб - (А13)^. Получаемые данные наносятся на калибровочные графики, на основании которых и осуществляется прогноз температур конца кипения добываемого сырья на разных этапах разработки. Такой контроль позволяет оперативно фиксировать изменения, происходящие во фракционном составе извлекаемого флюида.
