ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТРЕХСЛОЙНЫХ СТЕНОВЫХ ПАНЕЛЕЙ НА ДЕЙСТВИЕ ДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Крупнопанельное домостроение

------ЖИЛИЩНОЕ ---

СТРОИТЕЛЬСТВО

Научно-технический и производственный журнал

УДК 693.9

А.В. ГРАНОВСКИЙ1, канд. техн. наук (arcgran@list.ru), зав. лабораторией Центра исследований

сейсмостойкости, М.Р. ЧУПАНОВ1, инженер; А.Г. КОВРИГИН2, инженер, руководитель группы технической поддержки (anton.kovrigin@bzs.ru), А.В. МАСЛОВ2, инженер

1 ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко АО НИЦ «Строительство» (109428, Москва, ул. 2-я Институтская, 6, к. 1) 2 ООО «Бийский завод стеклопластиков» (Россия, 659316, Алтайский край, г. Бийск, ул. Ленинградская, 60/1)

Экспериментальные исследования

трехслойных стеновых панелей на действие динамической нагрузки

Выполнен анализ результатов статических и динамических испытаний железобетонных трехслойных стеновых панелей на гибких связях из стеклопластиковой арматуры. По результатам статических испытаний на сдвиг слоев панелей установлена величина коэффициента жесткости связей при сдвиге и предельное значение сдвигающего усилия на панель. В процессе динамических испытаний трехслойных панелей на двухкомпонентной виброплатформе моделировались нагрузки на конструкцию, соответствующие динамическим воздействиям при землетрясениях интенсивностью 7-9 баллов по шкале MSK-64. В процессе испытаний частотный спектр воздействий изменялся в интервале от 1 до 10 Гц при ускорениях виброплатформы 0,3 до 19 м/с2. Проанализирован характер поведения лицевого слоя относительно несущего (самонесущего) слоя панели при действии динамической нагрузки, параллельной и перпендикулярной плоскости панелей.

Ключевые слова: трехслойная стеновая панель, гибкие связи из стеклопластиковой арматуры, статические и динамические нагрузки, частотный спектр воздействий.

Для цитирования: Грановский А.В., Чупанов М.Р., Ковригин А.Г., Маслов А.В. Экспериментальные исследования трехслойных стеновых панелей на действие динамической нагрузки // Жилищное строительство. 2018. № 3. С. 18-23.

A.V. GRANOVSKY1, Candidate of Sciences (Engineering), Head of Laboratory, Research Center of Seismic Stability of Constructions, MR. CHUPANOV1, Engineer; A.V. KOVRIGIN2, Engineer, Head of Technical Support Group (anton.kovrigin@bzs.ru), A.V. MASLOV2, Engineer 1 TsNIISK named after V.A. Kucherenko, JSC Research Center of Construction, (6, bldg.1 2nd Institutskaya Street, 109428, Moscow, Russian Federation) 2 LLC "The Biysk Factory for Making Glass-Fiber Reinforced Plastics" (60/1, Leningradskaya Street, Biysk, Altai Krai, 659316, Russian Federation)

Experimental Studies of Three-Layer Wall Panels on Action of Dynamic Load

The analysis of the results of static and dynamic tests of reinforced concrete three-layer wall panel with flexible connections of glass-fiber reinforcement is made. As a result of static tests of panels' layers for shear, the value of the shear stiffness coefficient of connections and the ultimate value of shearing force for the panel are established. During the process of dynamic tests of three-layer panels on the two-component vibro-platform have been simulated loads on the structure corresponding to the dynamic impacts at earthquakes of 7-9 point intensity according to the MSK-64 scale. During the test process, the frequency spectrum of impacts changed within the 1-10 Hz range at accelerations of the vibro-platform of 0.3-19 m/s2. The character of behavior of a face layer relative to the bearing (self-bearing) layer of the panel under the action of dynamic load, parallel and perpendicular to the plane of panels is analyzed.

Keywords: three-layer wall panel, flexible connections from glass-fiber reinforcement, static and dynamic loads, frequency spectrum of impacts.

For citation: Granovsky A.V., Chupanov M.R., Kovrigin A.V., Maslov A.V. Experimental studies of three-layer wall panels on action of dynamic load. Zhilishch-noe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2018. No. 3, pp. 18-23. (In Russian).

Существенное изменение требований к теплозащите зданий различного назначения, установленных СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003», поставило перед проектировщиками вопрос о новых конструктивных решениях наружных стен. Теплотехнические расчеты и исследования, выполненные специалистами НИИСФ РААСН, показали, что новым требованиям Норм могут удовлетворять только многослойные стены с эффективным утеплителем [1-4]. Однако современные конструкции двух-, трехслойных стен - это использование мелкоразмерных кладочных элементов с их низкой технологичностью, высокой трудоемкостью возведения и стоимостью, а также

зависимостью их эксплуатационной надежности от качества материалов и квалификации исполнителей [5-11]. Подтверждением указанного является большое число аварийных ситуаций, связанных с повреждением и разрушением кладки стен многоэтажных зданий и нарушением их эксплуатационных характеристик. Один из путей решения описанных проблем - это применение индустриальных трехслойных стеновых панелей (далее - ТСП) на гибких связях. Как известно, впервые трехслойная система была предложена в 1845 г. английским инженером Р. Стефенсо-ном. В дальнейшем интенсивное развитие теории и практики трехслойных конструкций было связано с прогрессом в авиации и космонавтике. Появление в России техноло-

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 1. Геометрия образца панели и схема расположения связей

Рис. 3. Схема расположения приборов на ТСП

Рис. 2. Общий вид опытного образца ТСП до испытания

гии крупнопанельного домостроения привело к созданию и развитию конструкций ТСП на гибких связях. Результаты экспериментальных исследований ТСП на действие статических и динамических нагрузок, а также температурных воздействий позволили создать современные и прогрессивные методы их расчета и разработать современные конструктивные решения панелей.

Исследования ТСП были связаны в основном с разработкой конструктивных требований в части обеспечения прочности при сжатии внутреннего слоя, жесткости связей при сдвиге слоев ТСП, а также требований Норм по их тепло- и звукоизоляции. Однако все эти исследования касались оценки прочности, жесткости и трещиностойко-

Рис. 4. Динамические испытания ТСП(1-йэтап — вид со стороны лицевого слоя панели)

сти трехслойных стеновых панелей при действии статической нагрузки. В настоящее время единственным нормативным документом по железобетонным ТСП является ГОСТ 31310-2015 «Панели стеновые трехслойные железобетонные с эффективным утеплителем. Общие технические условия».

В Центре исследований сейсмостойкости сооружений совместно со специалистами ООО «Бийский завод стеклопластиков» были разработаны программа и методика динамических испытаний трехслойных стеновых панелей на гибких связях из стеклопластиковой арматуры на действие нагрузок, моделирующих сейсмические воздействия при землетрясениях интенсивностью 7-9 баллов по шкале MSK-64. Кроме того, проведены статические испытания ТСП на сдвиг слоев относительно друг друга, по результатам которых выполнена оценка жесткости гибких связей [12-15].

Описание опытных образцов. Для статических и динамических испытаний было изготовлено пять опытных образцов ТСП. Геометрические размеры и схема расположения связей по полю стены показаны на рис. 1. По прочности на сжатие бетон стеновых панелей соответствовал классу В25. Армирование лицевого и внутреннего слоев панелей было выполнено с использованием плоских каркасов из арматуры диаметром 10 мм класса А500С с ячейкой 100x100 мм. В экспериментальных образцах ТСП соединение наружного и внутреннего слоев осуществлялось следующими типами связей:

- гибкие связи-подвески марки СН СПА 7,5.380.2,1 (70) длиной 380 мм, воспринимающие усилие сдвига наружного лицевого слоя относительно внутреннего;

- гибкие связи-распорки марки СГ СПА 7,5.270.2,1(50) длиной 270 мм, воспринимающие усилие растяжения от ветрового воздействия и препятствующие раздвижке слоев панели в горизонтальной плоскости;

Крупнопанельное домостроение

цн .1

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 5. Общий вид ТСП, установленной на виброплатформу (этап 2)

- гибкие связи-подкосы марки СН СПА 7,5.380.2,1(70) длиной 380 мм, препятствующие сдвигу наружного слоя относительно внутреннего в случае горизонтального сдвига наружного слоя.

Статические испытания ТСП

Статические испытания ТСП на сдвиг лицевого слоя относительно внутреннего несущего (самонесущего) слоя проводились по следующей схеме:

- панель устанавливалась в горизонтальную опорную раму (рис. 2). При этом внутренний слой панели располагался снизу и опирался на специальные цилиндрические ролики, обеспечивающие свободное его перемещение в горизонтальном направлении. Верхний лицевой слой панели упирался в опорную раму, в связи с чем взаимный сдвиг слоев относительно друг друга осуществлялся за счет смещения внутреннего слоя;

- с помощью двух специальных домкратов мощностью по 250 кН усилие сдвига передавалось на нижний внутренний слой панели, что приводило к его смещению по горизонтали относительно верхнего лицевого слоя.

Для возможности оценки жесткости связей при сдвиге слоев относительно друг друга использовались измерительные приборы (индикаторы часового типа с ценой деления 0,01 мм), которые устанавливались на образцах в их угловых зонах по схеме, показанной на рис. 3. При этом в каждой из четырех точек измерялись горизонтальные и вертикальные перемещения наружного лицевого слоя относительно внутреннего. Величина нагрузки на каждом

Внутренний слой

шаге нагружения определялась с помощью датчика усилий, соединенного со специальным цифровым регистратором, и составляла 10 или 11,8 кН/м.

Анализ результатов статических испытаний на сдвиг слоев ТСП относительно друг друга позволил отметить следующее.

1. В момент, близкий к разрушению ТСП (N = 140 кН/м), величина горизонтального смещения одного слоя относительно другого составила 7,5 мм, при этом вертикальные перемещения связей-распорок - 2 мм. Учитывая, что величина предельного удлинения стеклопластиковой арматуры составляет £ = 2,8%, удлинение связей по их оси не должно превышать величины А1 = Lx2,8% = 240x0,028 = 6,7 мм (что соответствует усилию на связь 147 кН).

2. Согласно ВСН 32-77 «Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых домов» (М.: Стройиздат, 1978) и «Пособие по проектированию жилых зданий. Выпуск 3. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85)» (М.: Стройиздат, 1989), допускаемая ширина раскрытия трещин в бетоне омоноличивания стыковых соединений наружных панелей не должна превышать 1 мм, что в нашем эксперименте соответствует N = 47 кН/м, следовательно на каждую из шести связей-подвесок вертикальная нагрузка не должна превышать 8 кН/м. При поэтапном нагружении ТСП абсолютные деформации сдвига слоев принятого конструктивного решения расположения гибких связей составили: 0,5 мм - при N = 23,5 кН/м; 1 мм - при N = 47 кН/м и 2 мм - при N = 59 кН/м. Т.е. при относительном сдвиге слоев 1 мм относительное удлинение системы связей составило 1,5 мм, что соответствует усилию на систему связей 55,3 кН или 40 кН/м панели.

Научно-технический и производственный журнал

3. Жесткость связей при сдвиге слоев на 1 мм, вычисленная по рекомендациям (Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Выпуск 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий. М.: Стройиздат,1974), соответствует Ксд = 8/0,1 = 80 кН/см. Для сравнения, жесткость при сдвиге стальной арматурной связи того же диаметра (7,5 мм) равна 125 кН/см. При этом модуль упругости базальтового стержня в два раза меньше, чем у стали.

Z2

г. 4

Z4

и

I

т. 2 t

► 1 I

Уровень 2

т. 2

Х2

Y2

т. 4

Y4

Уровень 1

XI

т.1

т.З

№

хз

т.З

■¿г

I

I I

Рис. 7. Схема расположения точек регистрации колебаний конструкции на первом (а) и втором (б) этапах испытаний

W(X1-X3), м/с2

W(X2-X4), м/с2

AwAx, м/с2

--- —I———rsv-ч • ■[•

Рис. 8. Осциллограммы ускорения колебаний лицевого относительно несущего слоя панели в нижнем (а) и верхнем (б) ее уровнях в направлении основных горизонтальных колебаний виброплатформы и соответствующие этим колебаниям частотные спектры (в)

№ точки регистрации Максимальные значения ускорения колебаний (м/с2) Максимальные значения амплитуды колебаний (мм)

WX WZ АХ AZ

1 17,1 - 24,3 -

2 20,3 5 25,1 3,3

3 17,6 - 23,5 -

4 21 2,1 25,2 2,3

Динамические испытания ТСП

Динамические испытания ТСП проводились на двухком-понентной виброплатформе маятникового типа, с помощью которой моделировались сейсмические воздействия интенсивностью 7-9 баллов по шкале MSK-64. Регистрация и измерения сигналов от однокомпонентных датчиков-акселерометров АТ 1105-10м осуществлялись с помощью измерительно-вычислительного комплекса М1С-036. Количество датчиков (16 шт.) и места их установки позволяли контролировать величины уско-Уровень2 рений и перемещений как самой вибро- платформы, так и слоев ТСП в уровне их

низа и верха. Динамические испытания проводились в два этапа. На первом этапе опытный образец ТСП располагался так, чтобы горизонтальные динамические Уровень 1 воздействия от виброплатформы передавались вдоль плоскости лицевого слоя ^ ТСП (рис. 4). На втором этапе испытаний

У1 опытный образец ТСП устанавливался

таким образом, чтобы горизонтальные динамические воздействия от установки передавались перпендикулярно плоскости панели (рис. 5). На рис. 6 показана схема расположения акселерометров на ТСП. Внутренний несущий слой ТСП жестко крепился к платформе как в уровне низа, так и верха панелей.

Основной задачей обработки записей кроме получения максимальных значений ускорения колебания в точках регистрации на конструкции слоистой панели за время проведения испытаний являлось выявление максимальных значений амплитуд колебаний внешнего слоя конструкции панели по отношению к ее внутреннему (несущему или самонесущему) слою в направлениях как вдоль поверхности, так и в направлении, перпендикулярном поверхности панели. Для получения значений параметров колебаний в частотных полосах применялись программные фильтры ФНЧ Чебышева шестого порядка и фильтры ФВЧ Баттерворта третьего порядка. В процессе обработки записей значения граничных частот (нижняя и верхняя) указанных фильтров были приняты соответственно 1 и 10 Гц. На схеме образца (рис. 7) показаны точки, в которых производилась регистрация ускорений горизонтальных и вертикальных колебаний.

В таблице приведены максимальные на первом этапе испытаний значения ускорений горизонтальных ^Х) и вертикальных (WZ) колебаний в т. 1 - т. 4. Там же для этих же точек приведены максимальные значения амплитуд горизонтальных (АХ) и вертикальных (АZ) колебаний.

На рис. 8 приведены осциллограммы ускорения колебаний внешнего слоя панели относительно ее внутреннего (несуще-

а

а

б

в

Крупнопанельное домостроение

цн .1

Научно-технический и производственный журнал

го или самонесущего) слоя панели в нижнем и верхнем ее уровнях в направлении основных колебаний виброплатформы (в диапазоне частот до 10 Гц) и соответствующие этим колебаниям частотные спектры.

По результатам испытаний установлено, что коэффициент передачи горизонтальных колебаний р с внутреннего слоя на лицевой слой панели хотя и зависит от частоты, но в пределах до 10 Гц меняется незначительно.

На втором этапе испытаний были реализованы колебания виброплатформы в направлении поперечной оси <^», расположенной перпендикулярно поверхности слоистой панели. Анализ записей колебаний внутреннего и лицевого слоев панели в верхнем уровне в т. 2 и т. 4 на втором этапе испытаний в направлении поперечной оси <^» слоистой панели, расположенной перпендикулярно ее поверхности, показал, что коэффициент передачи горизонтальных колебаний р с внутреннего слоя на лицевой слой панели практически равен единице, хотя с ростом частоты ее колебаний незначительно падает.

Выводы.

1. Применение трехслойных железобетонных панелей на гибких связях в сейсмоопасных регионах РФ из-за отсутствия нормативных документов регламентируется результатами экспериментальных исследований с учетом указания (СП 14.13330.2011 «Строительство в сейсмических районах. Актуализированная редакция СНиП 11-7-81*») в части назначения динамических параметров воздействий на конструкцию.

2. В процессе динамических испытаний трехслойных панелей на действие нагрузок в направлении продольной оси панелей, расположенной вдоль ее поверхности, величины ускорений виброплатформы, по данным акселерометров, установленных на ней, изменялись следующим образом:

Список литературы

1. Гагарин В.Г., Дмитриев К.А. Учет теплотехнических не-однородностей при оценке теплозащиты ограждающих конструкций в России и европейских странах // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 14-16.

2. Гагарин В.Г., Пастушков П.П. Об оценке энергетической эффективности энергосберегающих мероприятий // Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. 2014. № 2. С. 26-29.

3. Гагарин В.Г., Пастушков П.П. Количественная оценка энергоэффективности энергосберегающих мероприятий // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 7-9.

4. Ройфе В.С. Расчет распределения влаги по толщине ограждающей конструкции в натурных условиях // Строительные материалы. 2016. № 6. С. 36-39.

5. Крышов С.И., Курилик И.С. Проблема экспертной оценки тепловой защиты зданий // Жилищное строительство. 2016. № 7. С. 3-5.

6. Андреев Д.А., Могутов В.А., Цирлин А.М. Выбор расположения слоев ограждающей конструкции с учетом предотвращения внутренней конденсации // Строительные материалы. 2001. № 12. С. 42-45.

7. Беляев В.С., Граник Ю.Г., Матросов Ю.А. Энергоэффективность и теплозащита зданий. М.: АСВ, 2012. 396 с.

- горизонтальные ускорения - от 1,3 до 16,5 м/с2, что превышает нормируемое значение ускорения для сейсмической зоны в 9 баллов (4 м/с2). При этом вертикальные ускорения от 0,1 до 13,6 м/с2;

- частота колебаний виброплатформы изменялась в интервале от 1,5 до 9,6 Гц, амплитуда колебаний - от 3,78 до 58,7 мм (в горизонтальном направлении) и от 0,2 до 13,1 мм (в вертикальном направлении).

3. Параметры динамического нагружения панели на действие нагрузки в направлении поперечной оси панели, расположенной перпендикулярно ее поверхности, составили:

- ускорения виброплатформы - от 1,1 до 15,5 м/с2 (в горизонтальной плоскости) и от 0,1 до 7,1 м/с2 (в вертикальной плоскости);

- амплитуда колебаний виброплатформы - от 3,67 до 61 мм (в горизонтальной плоскости) и от 0,2 до 5,9 мм (в вертикальной плоскости);

- частотный спектр виброплатформы - от 1,3 до 8,6 Гц.

4. Проведенные испытания системы на ударные воздействия показали, что при динамическом ударе, соответствующем 1,52xq (15,2 м/с2), эксплуатационная надежность гибких связей и панели в целом не была нарушена.

5. По результатам динамических испытаний установлено, что коэффициент передачи горизонтальных колебаний с внутреннего на лицевой слой панели в пределах от 1 до 10 Гц (возможный спектр частотных колебаний зданий) меняется незначительно. Таким образом при принятом конструктивном решении гибких связей между слоями панели лицевой слой колеблется аналогично внутреннему.

6. Трехслойные стеновые панели на гибких связях производства ООО «Бийский завод стеклопластиков», конструктивное решение которых рассмотрено в данном экспериментальном исследовании, могут быть рекомендованы для применения в сейсмоопасных регионах РФ с сейсмичностью площадок 7-9 баллов по шкале MSK-64.

References

1. Gagarin V.G., Dmitriev K.A. Accounting Heat engineering heterogeneities when assessing the thermal protection of enveloping structures in Russia and European countries. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2013. No. 6, pp. 14-16. (In Russian).

2. Gagarin V.G., Pastushkov P.P. On the evaluation of energy efficiency of energy saving measures. Inzhenernye sistemy. AVOK-Severo-Zapad. 2014. No. 2, pp. 26-29. (In Russian).

3. Gagarin V.G., Pastushkov P.P. Quantitative assessment of energy efficiency of energy saving measures. Stroitel'nye Mate-ialy [Construction Materials]. 2013. No. 6, pp. 7-9. (In Russian).

4. Royfe V.S. Calculation of moisture distribution through the thickness of an enclosing structure under natural conditions. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2016. No. 6, pp. 36-39. (In Russian).

5. Kryshov S.I., Kurilyuk I.S. Problems of expert assessment of heat protection of buildings. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2016. No. 7, pp. 3-5. (In Russian).

6. Andreev D.A., Mogutov V.A., Tsirlin, A.M., the Choice of layers enclosing structures subject to prevent internal condensation. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2001. No. 12, pp. 42-45. (In Russian).

7. Belyaev V.S., Granik Yu.G., Sailors Yu.A. Energoeffektivnost and heat-shielding of buildings [Jenergojeffektivnost' i teplozashhita zdanij]. Moscow: ASV, 2012. 396 p.

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

СТРОИТЕЛЬСТВО

8. Лобов О.И., Ананьев А.И., Рымарев А.Г. Основные причины несоответствия фактического уровня тепловой защиты наружных стен современных зданий нормативным требованиям // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 11. С. 68-70.

9. Лобов О.И., Ананьев А.И. К вопросу нормирования уровня теплозащиты наружных стен зданий // Градостроительство. 2013. № 5 (27). С. 66-68.

10. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / Под ред. Ю.А. Табунщикова и В.Г. Гагарина. 5-е изд. М.: АВОК-ПРЕСС, 2006. 256 с.

11. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высшая школа, 1982. 415 с.

12. Ковригин А.Г., Маслов А.В., Вальд А.А. Факторы, влияющие на надежность композитных связей, применяемых в КПД // Строительные материалы. 2017. № 3. С. 31-34.

13. Ковригин А.Г., Маслов А.В. Композитные гибкие связи в крупнопанельном домостроении // Строительные материалы. 2016. № 3. С. 25-30.

14. Луговой А.Н., Ковригин А.Г. Трехслойные железобетонные стеновые панели с композитными гибкими связями // Строительные материалы. 2015. № 5. С. 35-38.

15. Блажко В.П., Граник М.Ю. Гибкие базальтопластико-вые связи для применения в трехслойных панелях наружных стен // Строительные материалы. 2015. № 5. С. 56-57.

8. Lobov O.I., Anan'ev A.I, Rymarev A.G. The main reasons for the discrepancy between the actual level of thermal protection of the exterior walls of modern buildings are regulatory requirements. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2016. No. 11, pp. 68-70. (In Russian).

9. Lobov O.I., Anan'ev A.I To the issue of normalizing the level of thermal protection of the external walls of buildings. Gradostroitel'stvo. 2013. No. 5 (27), pp. 66-68. (In Russian).

10. Fokin K.F. Stroitel'naya teplotekhnika ograzhdayushchikh chastei zdanii / Pod redaktsiei Yu.A. Tabunshchikova i V.G. Gagarina. 5-e izdanie [Building heat engineering of enclosing parts of buildings. Edited by J.A. Tabunschikov and V.G. Gagarin. 5-th edition]. Moscow: AVOK-PRESS. 2006. 256 p.

11. Bogoslovskiy V.N. Stroitel'naya teplofizika [Building thermal physics]. Moscow: Vysshaja shkola. 1982. 415 p.

12. Kovrigin A.G., Maslov A.V., Vald A.A. Factors influencing on reliability of composite ties used in large-panel housing construction. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 3, pp. 31-34. (In Russian).

13. Kovrigin A.G, Maslov A.V. Composite Flexible Bracing in Large-Panel House Building. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2016. No. 3, pp. 25-30. (In Russian).

14. Lugovoy A.N., Kovrigin A.G. Three-layer reinforced concrete wall panels with composite flexible communications. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2015. No. 5, pp. 35-38. (In Russian).

15. Blazhko V.P., Granik M.Yu. Flexible bazaltoplastikovy communications for application in three-layer panels of external walls. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2015. No. 5, pp. 56-57. (In Russian).

WorldBuild St. Petersburg

InterStroyExpo

Самая крупная на Северо-Западе России выставка строительных и отделочных материалов

17-19 апреля

2018

Санкт-Петербург квц «ЭКСПОФОРУМ

Одновременно состоится Международная выставка предметов интерьера и декора Design&Decor St. Petersburg

f^fe^ Организатор ^ « Группа компаний ITE +7 (S12) 380-60-14

prime xpo build'S'primexpo.ru

DESIGN DECOR,

Получите электронный билет

worldbuild-spb.ru