CC BY
73
СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
УДК 692.214
ТОНКИХ ГЕННАДИЙ ПАВЛОВИЧ, докт. техн. наук, профессор, 5059144@mail.ru
Всероссийский научно-исследовательский институт по проблемам гражданской обороны и чрезвычайных ситуаций (Федеральный центр высоких технологий), 121352, г. Москва, ул. Давыдковская, 7
КАБАНЦЕВ ОЛЕГ ВАСИЛЬЕВИЧ, канд. техн. наук, профессор, Ovk531@gmail.com
Московский государственный строительный университет,
129337, г. Москва, Ярославское ш., 26
ГРАНОВСКИЙ АРКАДИЙ ВУЛЬФОВИЧ, канд. техн. наук,
ст. научный сотрудник,
arcgran@list.ru
Центральный научно-исследовательский институт строительных
конструкций им. В.А. Кучеренко,
109428, г. Москва, ул. 2-я Институтская, 6
СИМАКОВ ОЛЕГ АЛЕКСАНДРОВИЧ, канд. техн. наук.
o.simakov@hccomposite.com
ЗАО «Препрег-СКМ»,
109316, г. Москва, Волгоградский пр-т, 43, корп. 3
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СЕЙСМОУСИЛЕНИЯ КАМЕННОЙ КЛАДКИ СИСТЕМОЙ ВНЕШНЕГО АРМИРОВАНИЯ НА ОСНОВЕ УГЛЕВОЛОКНА
Проведены исследования влияния внешнего армирования материалами на основе углеродных волокон (углеродные ленты и сетки) на несущую способность каменной кладки при действии статической нагрузки вдоль диагонали. Определены механизм работы усиленных образцов и количественные показатели влияния внешнего армирования на несущую способность. Представлена методика расчета несущей способности каменной кладки, усиленной композитными материалами.
Ключевые слова: каменная кладка; сейсмоусиление; внешнее армирование; углеродные волокна; углеродные ленты; углеродные сетки.
© Тонких Г.П., Кабанцев О.В., Грановский А.В., Симаков О.А., 2014
GENNADY P. TONKIKH, DSc, Professor, 5059144@mail.ru
Russian Civil Defense and Emergency Situations Research Institute (Federal
Centre for Research and High Technologies),
7, Davydkovskaya Str., 121352, Moscow, Russia
OLEG V. KABANTSEV, PhD, Professor,
Ovk531@gmail.com
Moscow State University of Civil Engineering, 26, Yaroslavskoe Road, 129337, Moscow, Russia ARKADY V. GRANOVSKII, PhD, Senior Research Assistant, arcgran@list.ru
Kucherenko Central Research Institute for Structural Construction,
6, 2-ya Institutskaya Str., 109428, Moscow, Russia
OLEG A. SIMAKOV, PhD,
o.simakov@hccomposite.com
Composite Holding Company,
43, Volgogradsky Ave., Bdg. 3, 109316, Moscow, Russia
EXPERIMENTAL STUDY OF SEISMIC RETROFITTING USING EXTERNALLY BONDED FIBER REINFORCED POLYMERS
The paper presents the results of investigation of the external reinforcement using carbon fiber-based materials (carbon tape and mesh) affecting the load carrying capacity of masonry under diagonal static load. The behavior of reinforced specimens is ascertained as well as the quantitative characteristics of the external reinforcement that have an effect on the load carrying capacity of masonry. The calculation procedure is described for the load carrying capacity of masonry strengthened by composite materials.
Keywords: masonry; seismic reinforcement; external reinforcement; carbon fiber; carbon tape; carbon mesh.
В настоящее время, несмотря на достаточно большой опыт применения композитных материалов на основе углеволокна для усиления конструкций из каменной кладки, довольно часто поднимается вопрос об эффективности использования данных материалов при сейсмоусилении. В представленной работе была поставлена цель: исследование возможности применения системы внешнего армирования на основе углеволокна (система FibArm - продукция ЗАО «ХК «Композит») при сейсмоусилении каменной кладки и разработке инженерной методики расчета, позволяющей количественно оценить предполагаемое усиление.
Методика экспериментальных исследований для накопления статистических данных была выбрана такая же, как и в ранее проводимых исследованиях [1-3]. Образцы изготавливались из кладки с цепной системой перевязки. Экспериментальные образцы выполнялись в лабораторных условиях каменщиком средней квалификации. При этом все швы, как горизонтальные, так и вертикальные, были полностью заполнены раствором.
Испытания на статическую нагрузку проводились в лаборатории ОАО «НИЦ «Строительство» ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко в силовой раме в период с 30 июня по 15 декабря 2013 г.
Силовая рама представляет собой металлическую коробчатую конструкцию из сварных швеллеров №16. Высота конструкции - 5,10 м, ширина - 1,20 м. Нагрузка воспринимается 4 резьбовыми шпильками, пропущенными через трубы с толщиной стенки 10 мм. Трубы приварены к силовой раме и распределительной траверсе с помощью фасонки. Фиксация распределительной траверсы производится гайками БГК934 оцинкованными, М36.
Экспериментальный образец устанавливался на нижнюю распределительную траверсу через опорный «башмак» и фиксировался верхней подвижной грузовой траверсой. Перед фиксацией образца в опорные «башмаки» укладывался войлок, что позволяло снизить риск возникновения локальных напряжений.
Статическая нагрузка создавалась маслостанцией с электроприводом и ручным распределителем «Энерпрег НЭР-2,8И20Т1» и двух грузовых двусторонних гидравлических домкратов «Энерпрег ДГ50Г300». Перед проведением испытаний гидравлические домкраты совместно с насосом и манометром были оттарированы (рис. 1).
Рис. 1. Общий вид рамы и экспериментального образца
Исследования проводились на образцах, представленных в табл. 1.
Таблица 1
Испытание образцов на статическую нагрузку
«
s а
(D
О
Описание
Фото
«
s а е
О
Контрольные образцы кирпичной кладки без усиления в количестве 2 шт. с размерами 1060^1060x250 мм без усиления. Для кладки был использован полнотелый кирпич марки М100, завод-производитель - Новомосковский кирпичный завод «Керамика», г. Новомосковск, Тульская область. В качестве кладочного раствора использовался цементно-песчаный раствор марки М75, изготовленный в лабораторных условиях, состава Ц:П:В - 1:5:1,2. При производстве кладки добавки, повышающие сцепление раствора с кирпичом, не применялись. Для каждого замеса изготавливались кубики 70,7x70,7x70,7 мм для определения марки раствора на момент испытания
«
и а е
О
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с одной стороны углеродной однонаправленной лентой FibARM Tape 230 шириной 300 мм [4], на связующем FibArm Resin 230+ [5]. Количество образцов в серии 3 шт.
р
е
О
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с одной стороны углеродной однонаправленной лентой FibARM Tape 530 [4] шириной 300 мм, на связующем FibArm Resin 530+ [6]. Количество образцов в серии 3 шт.
Окончание табл. 1
а
(D
О
Описание
Фото
>
а
(D
О
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с одной стороны тремя углеродными однонаправленными лентами FibARM Tape 230 шириной 300 мм [4], на связующем FibArm Resin 230+ [5]. Расстояние между лентами 200 мм. Количество образцов в серии 3 шт.
>
я
и р
е
О
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с одной стороны углеродной двунаправленной тканью FibARM Tape 240 шириной 1000 мм [7], на связующем FibArm Resin 230+ [5]. Количество образцов в серии 3 шт.
я
и р
е
о
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с двух сторон тремя углеродными однонаправленными лентами FibARM Tape 230 шириной 300 мм [4], на связующем FibArm Resin 230+ [5]. Расстояние между лентами 200 мм. Количество образцов в серии 3 шт.
р
е
о
Экспериментальные образцы кирпичной кладки, усиленные с двух сторон углеродной двунаправленной тканью FibARM Tape 240 шириной 1000 мм [7], на связующем FibArm Resin 230+ [5]. Количество образцов в серии 3 шт.
Нагрузка на образец прикладывалась ступенями по 10 % от разрушающей нагрузки на стадии загружения и по 5 % - на стадии, близкой к разрушению. Усилие на каждой ступени выдерживалось в течение 3 мин с фиксацией деформации до и после выдержки. Нагрузка на образцы во время испытаний прикладывалась до полного их разрушения.
Для измерения деформаций использовались индикаторы часового типа с ценой деления 0,01 мм, на базе 800 мм, расположенные вдоль диагоналей. Индикаторы часового типа устанавливались как на кирпичной поверхности, так и на поверхности с наклеенной аппликацией. Крепление индикаторов осуществлялось с помощью шпильки, ввинченной в предварительно установленный металлический забивной анкер. Деформации измерялись в продольном и поперечном направлении. Оборудование и приборы, применяемые в эксперименте, аттестованы и поверены установленным порядком.
На первом этапе испытаний определялись физико-механические характеристики материалов образцов. Марка кирпича определялась испытанием на изгиб и сжатие согласно ГОСТ 8462-85 «Материалы стеновые. Методы определения пределов прочности при сжатии и изгибе», для чего при подготовке отбиралось по десять кирпичей. Испытания раствора проводились согласно ГОСТ 5802-86 «Растворы строительные. Методы испытания» на сжатие стандартных кубиков 70,7x70,7x70,7 мм, которые изготавливались при кладке образцов в количестве 3 шт. для каждого замеса раствора. Испытания раствора проводились в период испытания самих образцов. Так же для определения сопротивления кладки срезу по неперевязанным швам Rsq испытывались образцы-отройки» для образцов 1-й серии. Испытания образцов-«троек» для остальных серий не проводились ввиду хорошей сходимости экспериментальных и теоретических результатов, подтвержденных предыдущими подобными испытаниями [2, 3].
Результаты испытаний раствора и опытных образцов серий I-VII приведены в табл. 2 и 3. Разрушение образцов серии I происходило по срезу кладки по горизонтальному шву (неперевязанному сечению) с полным отслоением раствора от поверхности кирпича. Данный характер разрушения объясняется недостаточным временным сопротивлением осевому растяжению по непере-вязанным швам (нормальное сцепление).
Разрушение образцов серий II-VII за счёт обжатия углетканью происходило по перевязанному сечению кладки вдоль сжатой диагонали с образованием одной трещины, т. е. по достижении каменной кладкой предельных значений по главным растягивающим напряжениям.
Схемы разрушения и материалы фотофиксации представлены на рис. 2 и 3.
В результате эксперимента установлено, что разрушение всех усиленных образцов после достижения максимальной нагрузки происходило хрупко, практически мгновенно. Использование усиления из композитных материалов на основе углеволокна дает увеличение несущей способности кладки от 31 до 103 %.
Таблица 2
Результаты испытания образцов серии 1-УН
Условный номер серии Условный номер образца Предел прочности раствора на сжатие Я, МПа Сопротивление главным растягивающим напряжениям Яы, = 0,8Я( а т е ч с е & * ё 55 еЯ 5 | | -е о К Разрушающая нагрузка Рр, кгс Приведенная разрушающая нагрузка Среднее значение разрушающей нагрузки, кгс Увеличение несущей способности, %
1 КО-2 11,08 2,247 1,000 50 060 50 060 50 392 0,00 %
КО-3 10,14 2,149 1,045 48 540 50 724
У-1-230-1 9,98 2,132 1,054 60 700 63 978
К-П У-1-230-2 10,62 2,200 1,021 65 260 66 630 66 120 31,22 %
У-1-230-3 11,25 2,264 0,992 68 300 67 754
У-1-530-1 10,06 2,141 1,050 66 780 70 119
1 У-1-530-2 11,50 2,289 0,982 74 380 73 041 71 322 41,53 %
У-1-530-3 8,55 1,974 1,138 62 220 70 806
> 1 У-3-230-1 6,12 1,322 1,700 43 980 74 766
У-3-230-2 6,45 1,357 1,656 47 020 77 865 76 506 51,82 %
У-3-230-3 7,05 1,419 1,584 48 540 76 887
> 1 У-С-240-1 6,97 1,411 1,593 53 100 84 588
У-С-240-2 7,15 1,429 1,572 54 620 85 863 84 570 67,82 %
У-С-240-3 7,19 1,433 1,568 53 100 83 261
2У-3-230-1 6,94 1,408 1,596 62 220 99 303
> 1 2У-3-230-2 7,30 1,444 1,556 65 260 101 545 99 400 97,25 %
2У-3-230-3 6,53 1,366 1,645 59 180 97 351
2У-С-240-1 7,11 1,425 1,577 65 260 102 915
!> - 2У-С-240-2 7,22 1,436 1,565 66 780 104 511 102 471 103,35 %
2У-С-240-3 6,85 1,399 1,607 62 220 99 988
Таблица 3
Оценка сдвигающих усилий образцов серии 1-У11
Условный номер серии Среднее значение разрушающей нагрузки, кгс Сдвигающее усилие 0>, кгс Повышение сдвигающего усилия
0>, кгс %
К-1 50 392 35 288 - -
К-11 66 120 46 303 11 015 31,21
К-Ш 71 322 49 945 14 657 41,53
Окончание табл. 3
Условный номер серии Среднее значение разрушающей нагрузки, кгс Сдвигающее усилие Q, кгс Повышение сдвигающего усилия
Q, кгс %
К-1У 76 506 53 576 18 288 51,82
К-У 84 570 59 223 23 935 67,82
К-У1 99 400 69 608 34 320 97,25
К-У11 102 471 71 758 36 470 103,35
Рис. 2. Схема разрушения образца серии I
Рис. 3. Схема разрушения образцов серий П-УП
При разрушении усиленных образцов серий 11-У1 происходил отрыв уг-леволокна от поверхности кладки с поверхностным слоем кирпича и раствора. Разрушение усиленных образцов серии VII сопровождалось разрывом углет-кани по одному из направлений волокон, при этом разрыв волокон начинает развиваться от края и стремится к центру ткани. При этом процесс деформирования образцов носил выраженный хрупкий характер.
Экспериментально установлено, что причиной разрушения образцов вдоль сжатой диагонали являются главные растягивающие напряжения, поэтому коэффициент пересчета нагрузок был определен по расчетному сопротивлению кладки главным растягивающим напряжениям Я^, которое прямо пропорционально полученным нагрузкам.
Деформативность усиленных образцов по сравнению с контрольной серией практически не возросла. В контрольных образцах и усиленных серий 11-У средние деформации сжатия при разрушающей нагрузке составили в к = 0,1-106, растяжения вк = 50-106, а серий VI-VII соответственно г+к = 100-106, вк = 150-106. Относительные деформации опытных образцов были получены делением абсолютных величин на длину базы измерения 800 мм.
Для определения теоретического значения несущей способности усиленных образцов и их сравнения с экспериментальными значениями предлагается использовать физическую характеристику к, зависящую от прочностных характеристик углеволокна, площади усиления, относительно общей площади поверхности конструкции, толщины и количества слоёв усиления, которые принимаются в соответствии с [4-8].
Физическую характеристику к предлагается определять по следующей формуле:
А
_а
А,к
к 5 ;ЛЯ;ЛП , (1)
где Ааг - площадь аппликации (усиления) из композитного материала, м2. Для проведенных экспериментов площадь усиления составляет: Аа2 = 0,4047 - для серий II и III; Аа4 = 0,7041 - для серии IV; Аа5 = 1,1236 - для серии V; Аа6 = 1,4082 - для серии VI; Аа7 = 2,2472 - для серии VII; Ак - площадь поверхности каменной кладки, м2:
А, = 1,06 - 1,06 = 1,1236; Ъаъ - ширина углеволокна, м:
Ь^гь = 0,3 - для серий II и III; Ь/ц, = 0,9 - для серии IV и VI; Ь]гЬ = 1,5 - для серий V и VII; 5/» - толщина ленты одного слоя, м:
5ГЛ = 0,128-10-3 - для серий II, IV и VI; 5/гь = 0,294-10-3 - для серии III;
f = 0,066-10 3 - для серий V и VII; Rfib - среднее значение прочности углеволокна на растяжение, Па:
Rfib = 3,6-106; n - количество слоев углеволокна.
Для проведенных испытаний физическая характеристика k равна: A
Для серии 1 k = -7~Ьлл 5fib Rfib n =0; Ak
0 4047
для серии II k = --0,3 - 0,128 -10-3 - 3,6 -106 -1 = 49,8 ;
1,1236
0 4047
для серии III k = --0,3 - 0,294 -10-3 - 3,6 -106 -1 = 144,4;
1,1236
0 7041
для серии IV k = --0,9 - 0,128 -10-3 - 3,6 -106 -1 = 25 9,9 ;
1,1236
1 1 OQ/i
для серии V: k =1-1,5-0,066-10-3 -3,6-106 -1 = 356,4;
1,1236
2-0 7041
для серии VI k =-^-0,9 - 0,128 -10-3 - 3,6 -106 -1 = 519,8;
1,1236
0 11 OQ/i
для серии VII k = 21-1,5 - 0,066 -10-3 - 3,6 -106 -1 = 712,8 .
1,1236
Итоговое значение повышения сдвигающего усилия усиленной кладки по отношению к эталону, определённого как проекция вертикальной нагрузки на горизонтальную ось образца, может быть определено по следующей зависимости:
Q = (0,35ln(k + 80)-0,53)ß0, (2)
где Q0 - несущая способность каменной кладки без усиления, принимается равной несущей способности при действии главных растягивающих напряжений в соответствии с указаниями [9, 10, 11] по формуле
R^hL
Q0 —, (3)
v
где h - толщина стены; L - длина усиливаемого участка стены; v - коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Для прямоугольных сечений v допускается принимать 1,5; Rtq - расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемое с коэффициентом перегрузки 0,9 по формуле
Rqq =>/Rw (( + Oq ) , (4)
где - расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям, определяется по результатам испытаний или по [10]; Оо - напряжение обжатия силой N равное
оп =-
0,9 N Lh
(5)
Графически данные экспериментов и результаты расчета представлены на рис. 4.
Как видно из рис. 4, предложенная зависимость с достаточной для практических расчётов точностью, с запасом до 15 %, описывает изменение прочностных и геометрических характеристик усиления опытных образцов каменной кладки композитным материалом. Кроме этого, данная зависимость, на наш взгляд, может также подходить и для других случаев усиления, а именно для усиления кладки по всей поверхности в несколько слоёв.
Так, значения характеристики к при различных параметрах усиления может составить:
- для ленты плотностью 530, покрывающей поверхность с одной стороны:
1 1 ЛО/Г
к =1-1,5 • 0,294• 10"3 • 3,6• 106 -1 = 1587,6;
1,1236
- для ленты плотностью 230 в 2 слоя, покрывающей поверхность с двух сторон:
2 • 0 7041
к =-^-0,9• 0,128• 10_3 • 3,6-106 • 2 = 2387,7.
1,1236
3
со
К
е
л S а о и
и
Л
ч
(D
и
О О
и н О
2,5
1,5 ж
0,5
« 1. •4 и
- - — - - - - 1 - 4 ► - - - - - - - - - - — -
< к.
1
4 к
ж. ,
♦
L
ь.
0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500 Физическая характеристика углепластика, к
Рис. 4. Зависимость относительной максимальной нагрузки от физической характеристики усиления из углеволокна
При полученных значениях к повышение несущей способности может составить до 120 % (рис. 4). Однако данные результаты нуждаются в экспериментальной проверке.
Выводы
1. Применение системы внешнего армирования на основе углеволокна FibArm, продукции ЗАО «ХК «Композит» позволяет повысить несущую способность каменной кладки на главные растягивающие напряжения на 30-120 % в зависимости от прочностных характеристик углеволокна, площади усиления относительно общей площади поверхности конструкции, толщины и количества слоёв усиления. В то же время разрушение всех усиленных образцов, в отличие от усиления с помощью железобетонных и бетонных аппликаций, наносимых по обычной технологии и методом торкрет бетона [1-3], происходило хрупко, практически мгновенно по достижении предельных нагрузок.
2. Предложенная зависимость, с достаточной для практических расчётов точностью, позволяет определить повышение сдвигающего усилия каменной кладки за счёт применения системы внешнего армирования на основе углево-локна FibArm.
3. Для расширения области применения системы внешнего армирования на основе углеволокна FibArm за счёт использования других параметров усиления целесообразно провести дополнительные исследования.
Библиографический список
1. Тонких, Г.П. Методика экспериментальных исследований по усилению зданий из каменной кладки железобетонными аппликациями / Г.П. Тонких, О.В. Кабанцев, В.В. Кошаев // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - 2005. - № 6. - С. 63-65.
2. Тонких, Г.П. Экспериментальные исследования несущей способности каменной кладки при главных нагрузках / Г.П. Тонких, О.В. Кабанцев, В.В. Кошаев // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - 2007. - № 6. - С. 26-31.
3. Экспериментальные исследования сейсмоусиления каменной кладки наружными бетонными аппликациями / Г.П. Тонких, О.В. Кабанцев, О.А. Симаков, С.М. Баев // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - 2011. - № 2. - С. 35-41.
4. ТУ 1916-018-61664530-2013. Углеродные однонаправленные ленты для систем внешнего армирования FibArm Tape / ЗАО «Препрег-СКМ».
5. ТУ 2257-047-61664530-2014. Эпоксидное двухкомпонентное связующее FibArm Resin 230+ для пропитки систем внешнего армирования FibArm / ЗАО «Препрег-СКМ».
6. ТУ 2257-048-61664530-2014. Эпоксидное двухкомпонентное связующее FibArm Resin 530+ для пропитки систем внешнего армирования FibArm / ЗАО «Препрег-СКМ».
7. ТУ 1916-019-61664530-2013. Углеродные двунаправленные ткани для системы внешнего армирования FibArm Tape / ЗАО «Препрег-СКМ».
8. СТО 2256-002-2011. Система внешнего армирования из полимерных композитов FibArm для ремонта и усиления строительных конструкций / Холдинговая компания «Композит». - Дата принятия : 18 января 2012.
9. СП 14.13330.2014 СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах. - Дата введения : 01. 06.2014.
10. СП 15.13330.2012 СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. - Условия доступа : http://www.slav-dom.ru/upload/iblock/d43/sp-15.13330.2012.pdf.
11. Пособие по оценке сейсмостойкости и сейсмоусилению общевойсковых зданий с несущими стенами из каменной кладки / О.В. Кабанцев, Г.П. Тонких [и др.]. - Москва, 26 ЦНИИ МО РФ, 2002.
References
1. Tonkikh G.P., Kabantsev O.V., Koshaev V.V. Metodika eksperimental'nykh issledovanii po usileniyu zdanii iz kamennoi kladki zhelezobetonnymi applikatsiyami [Experimental methodology of masonry building reinforcement with concrete applications]. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost'sooruzhenii. 2005. No. 6. Pp. 63-65. (rus)
2. Tonkikh G.P., Kabantsev O.V., Koshaev V.V. Eksperimental'nye issledovaniya nesushchei sposobnosti kamennoi kladki pri glavnykh nagruzkakh [Experimental studies of masonry bearing capacity under basic loads]. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost' sooruzhenii. 2007. No. 6. Pp. 26-31. (rus)
3. Tonkikh G.P., Kabantsev O.V., Simakov O.A., Baev S.M. Eksperimental'nye issledovaniya seismousileniya kamennoi kladki naruzhnymi betonnymi applikatsiyami [Experimental study of masonry seismic reinforcement using exterior concrete applications]. Seismostoikoe stroitel'stvo. Bezopasnost' sooruzhenii. 2011. No. 2. Pp. 35-41. (rus)
4. TS 1916-018-61664530-2013. Uglerodnye odnonapravlennye lenty dlya sistem vneshnego armirovaniya FibArm Tape [Carbon codirectional tapes for externally bonded system FibArm]. ZAO 'Prepreg-SKM'. (rus)
5. TS 2257-047-61664530-2014. Epoksidnoe dvukhkomponentnoe svyazuyushchee FibArm Resin 230+ dlya propitki sistem vneshnego armirovaniya FibArm [Two-component epoxide compound FibArm Resin 230+ for externally bonded reinforcement]. ZAO 'Prepreg-SKM'. (rus)
6. TS 2257-048-61664530-2014. Epoksidnoe dvukhkomponentnoe svyazuyushchee FibArm Resin 230+ dlya propitki sistem vneshnego armirovaniya FibArm [Two-component epoxide compound FibArm Resin 230+ for externally bonded reinforcement]. ZAO 'Prepreg-SKM'. (rus)
7. TS 1916-019-61664530-2013. Uglerodnye odnonapravlennye tkani dlya sistem vneshnego armirovaniya FibArm Tape [Carbon codirectional textures for externally bonded system FibArm]. ZAO 'Prepreg-SKM'. (rus)
8. Corporate Standard 2256-002-2011. Sistema vneshnego armirovaniya iz polimernykh kompozitov FibArm dlya remonta i usileniya stroitel'nykh konstruktsii [System of externally bonded reinforcement by polymer composites FibArm for building structures]. Composite Holding Company, 2012. Accepted on 18.01.2012. (rus)
9. SNiP 14.13330.2014, II-7-81*. Stroitel'stvo v seismicheskikh raionakh [Construction in seismic regions]. Effective date: 01.06.2014. (rus)
10. SNiP 15.13330.2012, SNiP II-22-81. Kamennye i armokamennye konstruktsii [Masonry and reinforced masonry structures]. Available at : www.slav-dom.ru/upload/iblock/d43/sp-15.13330.2012.pdf. (rus)
11. Kabantsev O.V., Tonkikh G.P., et al. Posobie po otsenke seismostoikosti i seismousileniyu ob-shchevoiskovykh zdanii s nesushchimi stenami iz kamennoi kladki [Manual for evaluation of seismic stability and retrofitting of buildings with masonry bearing walls]. Moscow : Central Research Institute of the Ministry of Defence of the Russian Federation, 2002. (rus)
