CC BY
28
УДК [630*:65.011.54]:621.825
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ЛЕСНОЙ ФРЕЗЕРНОЙ ПОЧВООБРАБАТЫВАЮЩЕЙ МАШИНЫ С ДВУХПОТОЧНЫМ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫМ УСТРОЙСТВОМ И.Н. Журавлев, П.И. Титов, П.И. Попиков ГОУ ВПО «Воронежская государственная лесотехническая академия»
Проведены лабораторные и полевые исследования фрезерной почвообрабатывающей машины, оснащенной фрикционным предохранителем, показавшие эффективность предложенного технического решения.
Ключевые слова: рабочий процесс, лесная фрезерная почвообрабатывающая машина, двухпоточное предохранительное устройство, фрикционный предохранитель, исследование.
Для защиты от поломок рабочих органов лесной фрезерной почвообрабатывающей машины с центральным приводом при встрече с препятствиями ранее нами предложено использовать предохранительное устройство фрикционного типа (ПУ)[1]. При контакте любого из фрезерных барабанов машины с препятствием происходит фрикционное расцепление ведущего центрального диска и правой или левой ведомой полумуфты. В результате этого фрезерный барабан механически разъединяется с ведущей частью системы, существенно замедляет вращение и постепенно преодолевает препятствие. В то же время второй фрезерный барабан не прекращает обработку почвы. После преодоления фрезерной машиной препятствия застопоренный фрезерный барабан снова раскручивается под действием сил кинетического трения в муфте и продолжает обработку почвы.
С целью исследования эффективности предложенного технического решения, а также для оптимизации параметров предохранительного устройства проведено
лабораторное исследование фрезерной почвообрабатывающей машины, оснащенной фрикционным предохранителем на лабораторном стенде.
Эффективность работы предохранительного устройства определяются тем, насколько он может минимизировать максимальный крутящий момент на валу почвообрабатывающей фрезы. Поэтому основной измеряемой в лабораторных экспериментах характеристикой является временная зависимость крутящего момента на валу фрезы М(£), и особенно участок функции на интервале времени I, захватывающем момент удара фрезы о препятствие и последующий за этим переходной процесс. Экспериментальные исследования позволили исследовать зависимости максимального момента Мшах=шах(М(У)) от основных параметров фрезерной почвообрабатывающей машины и ее предохранительного устройства. Кроме того, изучены точность срабатывания предохранителя и темпы измненения его параметров в течение длительного времени эксплуатации (исследования на надежность).
В эксперименте максимальный момент Мтах определялся по осциллограммам напряжений на тензодатчиках с учетом перенормировки по тарировочному графику. При обработке осциллограмм первоначально проводилась отбраковка негодных частей осциллограмм: мест с пропуском записей, не проявленных или слишком темных мест, на которых невозможно разобрать запись. Также отбраковывались записи, на которых записываемая кривая выходила за пределы осциллограммы. Кроме того, едва заметные линии отмечались карандашом, так как со временем они могли исчезнуть [2]. Максимальный момент Мтах определяли по наибольшей ординате осциллограммы (рис. 1). Коэффициент точности срабатывания Кт оценивали по первоначальному всплеску осцилло-
граммы, соответствующему регулировоч ному моменту, по формуле
т_
КТ =
(1)
где Ттах - максимальный момент срабатывания,
Тшіп - минимальный момент срабатывания.
Произведено экспериментальное исследование точности ограничения нагрузки разработанными предохранительными устройствами как с резиновыми втулками, так и без втулок. Результаты экспериментальных исследований позволили определить коэффициенты относительной точности срабатывания, и, на основании формулы (1), построена зависимость коэффициента точности от выбранного процента числа включений (рис. 1) [3].
КТ
1,8'
1,6'
1,4'
1,2'
1,0'
ТТЛТ ^ V \ >иновъ £ в Й
лУ X юк
У п о У зиновъ ¡5 в и § гулкам
— л и
/
/ /
—1
1 1_
1
20
40
60 Процент числа включений
Рис. 1. Распределение коэффициента точности срабатывания
Эксперименты показали, что коэффициент относительной точности срабаты-
вания для предохранительного устройства с резиновыми втулками КТ=1,39 ниже, чем
0
для предохранительного устройства без втулок КТ=1,82. Для предохранительного устройства без резиновых втулок около 52 % выключений соответствуют коэффициенту точности срабатывания 1,19...1,43, в то время, как для предохранительного устройства с резиновыми втулками 64 % выключений лежат в более узком диапазоне Кт: 1,13.1,29. Само распределение коэффициента точности срабатывания для предохранительного устройства с резиновыми втулками в целом лучше, чем для предохранителя без втулок.
Улучшение точности ограничения нагрузки при использовании резиновых втулок, по-видимому, происходит за счет того, что втулки снижают максимальные динамические нагрузки на фрикционную пару, приводящие к постепенному изменению ее пара метров. Вследствие этого пре-
дохранительное устройство обладает большей воспроизводимостью параметров.
Производительность фрезерной машины определяется частотой вращения валов с фрезерными барабанами юо. Предлагаемое предохранительное устройство должно надежно защищать фрезы при эксплуатации с высокими частотами вращения. В рамках данной серии экспериментов изменяли рабочую частоту вращения вала с использованием вариаторного шкива. Эксперименты проведены с частотами 340, 435, 510, 615 и 680 об/мин. При наложении экспериментальных результатов на теоретическую кривую (ранее нами выполнено теоретическое исследование данной зависимости) экспериментальные точки распределились в правой части графика Мтах(ю0) (рис. 2).
0
200
400
600 т0, об/мин
■ - ПУ без резиновых втулок; • - ПУ с резиновыми втулками Рис. 2. Влияние частоты вращения фрезы ю0 на максимальный момент Мт
Опыты проводили с пятикратной повторностью. Статистическая оценка показала, что пяти экспериментов на каждое значение параметра в данной серии экспе-
римента (как и в других сериях) достаточно, чтобы случайная ошибка эксперимента составляла менее 3.5 % [2, 3]. С учетом того, что в рамках данной серии экспери-
ментов (и в рамках других серий) абсолютное значение измеряемой величины меняется почти на 100 %, принятый уровень ошибки эксперимента позволяет с достаточно высокой точностью воспроизводить форму кривой.
Экспериментальные точки практически накладываются на линейную теоретическую зависимость Мтах(ю0). Линейное возрастание, по-видимому, связано с тем, что частота пропорциональна ударному моменту импульса, а момент импульса, задающий динамику ударного процесса, почти линейно связан с ударным всплеском крутящего момента.
Максимальный момент для предохранительного устройства с резиновыми втулками в среднем на 10 % ниже, чем для предохранительного устройства без вту-
Кт
1,6
1,4
1,2
лок. Экспериментальные значения несколько превышают теоретические, при этом средняя величина отклонения составляет около 2 %. Настолько малый уровень отклонения свидетельствует о том, что модель хорошо описывает процессы в системе, которые определяются угловой скоростью и моментом импульса.
Была исследована также зависимость коэффициента точности срабатывания от частоты Кт(ю0). Опыты проводили с трехкратной повторностью, определяя значения КТ по формуле (1). Линии на рис. 3, соединяющие точки, представляют собой аппроксимацию экспериментальных данных сплайнами второго порядка, осуществленную с помощью программы MicroCal Origin 5.0.
1,0
200 300 400 500 600 т0, об/мин
■ - ПУ без резиновых втулок; • - ПУ с резиновыми втулками Рис. 3. Влияние частоты вращения фрезы ю0 на коэффициент точности срабатывания Кт
Судя по графику Кт(ю0), предохранительное устройство с резиновыми втулками имеет коэффициент точности срабатывания в среднем на 4 % лучше. Увеличение коэффициента Кт при увеличении частоты вращения по-видимому обусловлено тем,
что при больших частотах фрикционная пара испытывает более интенсивные воздействия и в связи с этим сильнее изменяет свои параметры. Кроме того, анализ графиков показывает, что с увеличением ю0 увеличивается расстояние между гра-
фиками, а следовательно, увеличивается преимущество предохранительного устройства с резиновыми втулками. Теоретические исследования зависимости Кт(ю0) не проводили, ввиду сложности представления в модели процессов деградации фрикционной пары.
Для рекомендации к серийному производству предохранительного устройства фрезерной машины произведена оценка надежности его работы. Испытания на надежность заключались в многократном торможении фрезерного барабана (до 5000 раз) в течение определенного промежутка времени (5 с каждое торможение). Испытание провели как предохранительного
устройства с резиновыми втулками, так и без резиновых втулок. Через определенное количество испытаний проводили измерение номинального передаваемого момента, а также геометрических размеров резиновых втулок для предохранителя второго типа. Перед началом испытаний геометрические размеры втулок составляли: внешний диаметр d = 18,0 мм, толщина h = 10,0 мм.
Для проведения основных испытаний предохранительное устройство было отрегулировано на номинальный момент срабатывания, равный 40 Н-м. При частоте вращения 340 об/мин произведено 5000 срабатываний (таблица 1).
Таблица 1
Результаты исследования надежности работы предохранительных устройств
Номер срабатывания Наработанное время буксования, с Передаваемый номинальный момент, Н-м Г еометрические размеры резиновых втулок
ПУ без рез. втулок ПУ с рез. втулками диаметр d, мм толщина h, мм
10 50 40,0 40,0 18,0 10,0
20 150 40,0 40,0 18,0 10,0
50 400 40,0 40,0 18,0 10,0
100 900 39,5 40,0 18,0 10,0
200 1900 39,5 40,0 18,0 10,0
500 4400 38,5 39,5 17,5 10,0
1000 9400 38,0 39,0 17,5 10,0
2000 19400 37,5 38,5 17,5 9,5
5000 44400 36,5 38,0 17,0 9,5
Перед проведением испытаний был произведена предварительная приработка фрикционной пары предохранительного устройства, целью которой было уменьшение шероховатости и повышение площади соприкосновения фрикционных пар. Регулировочный момент, при котором осуще-
ствлялась обкатка предохранителей, был равен 30 Н-м, а число срабатываний составляло 300. При срабатывании предохранительного устройства фрикционную пару выдерживали в режиме буксования в течение 5 с.
Для окончательной оценки работоспособности и надежности предохранительных устройств после завершения испытаний выполнили измерение регулировочного момента, который составил 36,5 Н-м для предохранительного устройства без резиновых втулок и 38,0 Н-м - с резиновыми втулками.
После разборки фрикционного предохранителя и последующих измерений геометрических размеров упругих втулок установлены следующие результаты: внешний диаметр втулок составляет 17,0
мм, толщина составляет 9,5 мм. Внешний осмотр не выявил трещин и сколов, вмятин и неровностей на контактирующих поверхностях. Упругие резиновые втулки также находились в хорошем состоянии без существенных усталостных деформаций.
Для проведения полевых исследований двухпоточный предохранитель был установлен в конический редуктор осветлителя цепного ОЦ-2,3. Вместо цепей были установлены Г-образные фрезерные ножи (рис. 4).
Рис. 4. Экспериментальный образец фрезерной почвообрабатывающей машины
с двухпоточным предохранителем
Орудие с фрезерными рабочими органами было применено на вырубках для обработки междурядий лесных культур сосны обыкновенной посаженных по бороздам после плуга ПКЛ-70. Машина показала хорошую работоспособность при наездах фрезерных барабанов на пни, муфта при этом срабатывала поочередно, качество рыхления почвы и уничтожение сорняков отвечает агротехническим требованиям.
Библиографический список
1. Бартенев И.М. Расчет и проектирование лесохозяйственных машин: учеб. пособие. Воронеж, 2001. 262 с.
2. Грановский В.А., Сирая Т.Н. Ме-
тоды обработки экспериментальных данных при измерениях: учеб. пособие.
Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1990. 288 с.
3. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента: справочное руководство / М.: Наука, 1971.
