CC BY
15
Оригинальная статья / Original article УДК 620.9
DOI : http://dx.doi.org/10.21285/1814-3520-2019-3-543-552
Экспериментальное исследование теплообмена нагретых материалов при конвейерной транспортировке
© И.В. Калинич, В.А. Кулагин
Сибирский федеральный университет, г. Красноярск, Россия
Резюме: В настоящей работе проведены экспериментальные исследования нагретых материалов с температурой поверхности от 313 до 363 К, транспортируемых в производственных условиях при помощи конвейеров с целью получения данных, необходимых при проектировании систем отопления и вентиляции конвейерных галерей. Экспериментальные исследования проведены аналитически в лабораторном масштабе на стенде, позволившем максимально точно смоделировать натурные условия, соответствующие производственным. Определены факторы, влияющие на теплообмен нагретых материалов с температурой от 313 до 363 К в условиях конвейерной транспортировки, а также получены расчетные зависимости для определения тепловыделений от поверхности данных материалов. Представленные в настоящей работе данные можно считать более достоверными по сравнению с результатами авторов предыдущих исследований, поскольку проведенные ими работы осуществлены на менее совершенном оборудовании, не позволяющем точно смоделировать натурные производственные условия. Выявлены эмпирические зависимости, позволяющие определить локальные и средние коэффициенты общей и конвективной теплоотдачи при конвейерной транспортировке материалов с температурой от 313 до 363 К, а также рассчитать тепловой поток, поступающий от их поверхности. Полученные данные необходимы при проектировании систем отопления и вентиляции производственных помещений, в которых осуществляется конвейерная транспортировка нагретых материалов с температурой поверхности от 313 до 363 К.
Ключевые слова: конвекция, коэффициент конвективной теплоотдачи, теплообмен, теплопередача, теплоперенос
Благодарности: Исследование выполнено при финансовой поддержке РФФИ и Правительства Красноярского края в рамках научных проектов № 18-48-242001, 18-41-242004, 18-41-242008.
Информация о статье: Дата поступления 16 февраля 2019 г.; дата принятия к печати 12 апреля 2019 г.; дата онлайн-размещения 28 июня 2019 г.
Для цитирования: Калинич И.В., Кулагин В.А. Экспериментальное исследование теплообмена нагретых материалов при конвейерной транспортировке. Вестник Иркутского государственного технического университета. 2019;23(3):543—552. DOI: 10.21285/1814-3520-2019-3-543-552
Experimental research of heated materials heat exchange at conveyor transportation
Ilya V. Kalinich, Vladimir A. Kulagin
Siberian Federal University, Krasnoyarsk, Russia
Abstract: Experimental studies of heated materials with the surface temperature from 313 to 363 К transported by conveyors in production conditions were carried out in order to obtain the data required for the design of heating and ventilation systems of conveyor galleries. Experimental researches were conducted analytically on a laboratory test bench, which allowed to simulate actual conditions corresponding to production ones as accurately as possible. The factors influencing the heat exchange of heated materials with the temperature from 313 to 363К under conveyor transportation have been identified. Calculated dependences have been obtained for determining heat release from the surface of these materials. The data provided in the present work can be considered more reliable than the data of the authors of previous studies, since the studies carried out by the latter were conducted with the use of less advanced equipment which lacks the capacity of accurate simulation of actual production conditions. The empirical dependences that enable the determination of local and average coefficients of general and convective heat transfer at conveyor transportation of materials with the temperature from 313 to 363К have been received, and the heat flux coming from heated materials' surface calculation has been calculated. The obtained data are necessary when designing heating and ventilation systems for production rooms where conveyor transportation of heated materials with the temperature of surface from 313 to 363 К is carried out.
Keywords: convection, coefficient of convective heat transfer, heat exchange, heat transfer
Acknowledgements: The reported study has been carried out with funding from the Russian Foundation for Basic Research and the Government of the Krasnoyarsk Territory in the framework of research projects no. 18-48-242001, 18-41242004, 18-41-242008.
Information about the article: Received February 16, 2019; accepted for publication April 12, 2019; available online June 28, 2019.
For citation: Kalinich I.V., Kulagin V.A. Experimental research of heated materials heat exchange at conveyor transportation. Vestnik Irkutskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta = Proceedings of Irkutsk State Technical University. 2019;23(3):543-552. (In Russ.) DOI: 10.21285/1814-3520-2019-3-543-552
1. ВВЕДЕНИЕ
При проектировании систем отопления и вентиляции производственных помещений, в которых осуществляется конвейерная транспортировка нагретых материалов (с целью обеспечения в них нормируемых параметров внутренней воздушной среды), необходимы сведения о коэффициентах теплоотдачи от поверхности транспортируемых материалов. Эту информацию можно получить при проведении экспериментальных трудов, необходимых при проектировании систем отопления и вентиляции конвейерных галерей, в которых осуществляется транспортировка нагретых материалов, что и является целью исследования.
2. МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
В настоящей работе при проведении специальных исследований моделировались технологические параметры нагретых материалов, транспортируемых в конвейерных галереях горнообогатительных комбинатов (ГОК) черной металлургии. Многочисленные опыты теплообмена нагретых материалов при конвейерной транспортировке в галереях были проведены на экспериментальном стенде, схема которого приведена на рис. 1.
В данном эмпирическом стенде была принята схема регулирования температуры внутренней поверхности ограждений галереи, которая позволила произвести измерения конвективного и лучистого тепловых потоков, поступающих от поверхности материалов. Для того, чтобы исключить поступление теплового потока от нижней поверхности исследуемой цилиндрической полупластины и каркаса конвейера, добиваясь, таким образом, натурных условий, соответствующих технологическим условиям в кон-
вейерных галереях ГОКов черной металлургии, в данной установке использовалась система охлаждения каркаса конвейера. Вода, подававшаяся от распределительного устройства в секции конвейеров, производила охлаждение. Расход воды регулировался с помощью пережимных устройств и устанавливался таким образом, чтобы средняя температура струи, циркулирующей в секции конвейера, равнялась температуре воздуха под моделью конвейера в среднем сечении секции.
Проведенные экспериментальные исследования позволили определить следующие величины:
- расход воздуха, проходящего через галерею;
- температуру воздуха на входе и выходе из галереи;
- локальные температуры исследуемой поверхности цилиндрической полупластины.
Расход воздуха был определен по перепаду давлений в камере статического давления и коллекторе по известной методике, которая изложена в работе [1]. Давление измерялось микроманометром МКВ-250-0,02 с классом точности 0,02 и пределом измерений 0-250 кг/м2.
Температуры воздуха на входе и выходе из галереи измерялись термометрами с ценой деления 273,25 К и пределом измерений 273,15-325,15 К.
Локальные температуры поверхности исследуемой теплоотдающей цилиндрической полупластины измерялись термопарами, которые были установлены в семи сечениях пластины, по три в каждом сечении. В качестве регистрирующих приборов были использованы потенциометры КСП-4 с классом точности 0,25; пределами измерений 273,15-373,15 К и 273,15-873,15 К.
Рис. 1. Схема экспериментального стенда для исследования теплообмена нагретых материалов:
I - регулирующая заслонка; 2 - вентилятор; 3 - микроманометр МКВ-250-0,02; 4 - камера давления с коллектором; 5 - термометр ТМ-1; 6 - модель галереи; 7 - электроизмерительный комплект;
8 - модель конвейера; 9 - обогреваемые ограждения; 10 - пенопластовая теплоизоляция;
II - исследуемая теплоотдающая цилиндрическая полупластина; 12 - асбестовая теплоизоляция; 13 - трансформатор АОМИ 40-220; 14 - силовой трансформатор РНО-220-40; 15 - камера смешивания;
16 - термопара ТПК-011; 17 - потенциометр ЭПП-09; 18 - потенциометр КСП-4; 19 - регулятор
расхода воды; 20 - термостат ТС-24 Fig. 1. Diagram of the experimental test bench for the research of heat exchange of heated materials: 1 - control valve; 2 - ventilator; 3 - micromanometer MKV-250-0,02; 4 - pressure chamber with a collector; 5 - thermometer TM-1; 6 - model of a gallery; 7 - electrical measuring set; 8 - model of a conveyor; 9 - heated wallings; 10 - foam plastic insulation; 11 - tested heat-release cylindrical half-plate; 12 - asbestos insulation; 13 -transformer AOMI40-220; 14 - power transformer RN0-220-40; 15 - mixing chamber; 16 - thermocouple TPK-011; 17 - potentiometer EPP-09; 18 - potentiometer KSP-4; 19 - water flow controller; 20 - thermostat TS-24
Для каждого из режимов были найдены следующие величины [2]:
1. Локальные числа Нуссельта и Рей-нольдса в рассматриваемом сечении цилиндрической пластины
Nu
x À
(1)
где акх - локальный коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м2К); х - расстояние до рассматриваемого сечения модели галереи, м; - коэффициент кинематиче-
ской вязкости воздуха, подсчитанный по его средней температуре в изучаемом сечении модели галереи, м2/с.
Re t
x '
(2)
где овх - скорость воздуха, подсчитанная по его средней температуре в исследуемом сечении модели галереи, м/с; уех - коэффициент кинематической вязкости воздуха, выведенный по его средней температуре в представленном сечении модели галереи, м2/с.
вх
2. Средние числа Нуссельта, Рей-нольдса и Грасгофа для всей исследуемой теплоотдающей поверхности цилиндрической полупластины:
Nu =
A J
(3)
где ак - средний коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м2К); I - длина исследуемой теплоотдающей цилиндрической полупластины, м; Хе - теплопроводность
воздуха при среднеобъемной температуре воздуха в модели галереи, Вт/(мК).
Re =
». • l
(4)
где дк - удельный конвективный тепловой поток, Вт/м2; Т - локальная температура исследуемой теплоотдающей цилиндрической полупластины, К; Т - средняя по сечению модели галереи температура воздуха, определявшаяся расчетом по измеренным значениям его температуры на входе и выходе из модели галереи с учетом линейного закона распределения по длине галереи, К.
Средние коэффициенты конвективной теплоотдачи исследуемой теплоотдаю-щей цилиндрической полупластины определялись по формуле:
ак ==Я^=, Вт/(м2 К). (8)
с в
где ов - скорость воздуха, определенная по его среднеобъемной температуре в модели галереи, м/с; уе - коэффициент кинематической вязкости воздуха, определенный по его среднеобъемной температуре в модели галереи, м2/с.
Gr =
g-ß-I3 -AT
(5)
где g - ускорение свободного падения, м/с2; ЛТ - разница среднеинтегральной температуры поверхности исследуемой теплоотдающей пластины (Т) и среднеобъемной температуры воздуха в модели галереи (Тв), К; р - коэффициент объемного расширения, 1/К, определяемый как
ß =
1 Ap р AT'
(6)
где р - плотность, кг/м3.
Локальные коэффициенты конвективной теплоотдачи определялись по следующей формуле:
= ^, Вт/(м2 К), (7)
Удельный конвективный тепловой поток определялся по методу энтальпии [3]:
с G -(т -T ) q к = -t—L^T-d, Вт/м2,
F
(9)
где се - удельная теплоемкость воздуха, рассчитанная по среднеобъемной температуре воздуха, Дж/(кгК); - масса воздуха, рассчитанная по среднеобъемной температуре воздуха, кг/с; т' - температура воздуха
на входе в галерею, К; Т'' - температура воздуха на выходе из галереи, К; ^ - площадь поверхности исследуемой теплоотда-ющей цилиндрической полупластины, м2.
Для исследования локальных и средних коэффициентов конвективной теплоотдачи было проведено 114 опытов. По результатам опытов был выполнен расчет средних коэффициентов конвективной теплоотдачи при следующих изменениях: числа Рейнольдса от 8,7105 до 43105 и углах наклона галереи 0 и 30° [4].
3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ
Локальные коэффициенты в каждом из опытов были рассчитаны в семи сечениях пластины на следующих расстояниях от
v
в
2
V
в
входа: 0,05; 01; 0,2; 0,4; 0,75; 1,25; 1,75 м. При этом в каждом сечении локальный коэффициент конвективной теплоотдачи был определен в трех точках пластины, после чего проводилось его усреднение по сечению. Локальные и средние коэффициенты конвективной теплоотдачи были рассчитаны по формулам (7) и (8). Результаты расчета приведены на рис. 2.
На рис. 2 также представлены результаты экспериментальных исследований локальных коэффициентов конвективной теплоотдачи от поверхности теплоотдаю-щей цилиндрической полупластины. Обработка методом наименьших квадратов позволила получить эмпирическую зависимость для расчета локальных коэффициентов конвективной теплоотдачи при конвейерной транспортировке нагретых материалов в галереях:
Nux = 0,056-Re079 . (10)
Данное уравнение справедливо при
Т = 313-363 К в диапазоне чисел Яех = (0,2-30)-105 и чисел вгх = (2-5,4)1010
В уравнении (10) за определяющий размер принята текущая координата х, отсчитываемая от начала исследуемой полупластины за определяющую температуру - Т . Скорость воздуха подсчитывалась по сечению модели галереи при температуре Т . Влияние угла наклона модели на конвективный теплообмен показано на рис. 3.
Анализ данных (представленных на рис. 3) показывает, что с увеличением угла наклона модели до 30° теплообмен уменьшается. Уменьшение теплообмена составляет 6-8%, что находится в пределах точности экспериментальных исследований. Следовательно, влиянием угла наклона модели на конвективный теплообмен в нашем случае можно пренебречь. На рис. 4 представлены опытные данные по конвективному теплообмену в виде следующей зависимости: Шк = / (Яе,От,в).
Nu,.
NuKX=0,056-Re x79
J
s-^ÊÈF kJ
O- Gr=2,02-10 Ш- Gr=3,53-10 Э- Gr=U, 23 -10 9- Gr=5,38-10
m
8
2
4 5 6 7 8 9 W
2
3 U 5 6 7 Re.
Рис. 2. Обобщенная зависимость локальных коэффициентов конвективной теплоотдачи Fig. 2. Generalized dependence of local convective heat transfer coefficients
NuK
10
9 8 7
6
5
à «
• 1
&
p
U
э
С i О -в=0 град. Ш— 6=30 град.
5 6 7 8 9 106 2 3 4- 5 Re
Рис. 3. Влияние угла наклона галереи на конвективный теплообмен Fig. 3. Influence of the gallery tilt angle on convective heat exchange
NuK
10*
9 8 7
6 5
3
/ f
NuK=0,082-Re°'79 J
э-Gr=2,1-10n : 9=0 град. Э— Gr=A,0-10 °o; 9=0 град, э— Gr=5,2-10'°; 9=0 град. Э — Gr=2,1■ 10ю ■ 9=30 град. Э- G г = 4,0-Ю10- 9=30 град. Ш- Gr=5,2■ 10ю; 9=30 град.
" 5 6 7 8 9 106 2 3 U 5 Re
Рис. 4. Обобщенная зависимость средних коэффициентов конвективного теплообмена Fig. 4. Generalized dependence of average convective heat transfer coefficients
Анализ приведенных данных показывает, что в указанном диапазоне чисел Рей-нольдса и Грасгофа влияние естественной конвекции на теплообмен незначительно, что согласуется с итоговыми результатами, приведенными в работе [5]. Опытные данные, полученные для средних коэффициентов конвективного теплообмена, обобщены следующей критериальной зависимостью:
Nu = 0,082- Re0'19.
(11)
Данная зависимость справедлива в диапазонах указанных изменений: Яв = (9-35)-105; От = (2,1 -5,2)-1010 при
Гс = 313 -363 К; в = 0-30°. В уравнении
(11) за определяющий размер принята длина исследуемой полупластины - I, за
определяющую температуру - Гв. Скорость
воздуха подсчитывалась по среднему сечению модели галереи.
Сравнивая результаты экспериментальных исследований настоящей работы с ранее выполненными исследованиями [68], можно сделать вывод, что интенсивность теплообмена в проведенных опытах на 4050% меньше. Это объясняется тем, что в работах [6-8] исследования теплообмена проводились на одинаковых по конструкции установках, в которых нагревательные элементы (имитирующие транспортируемый материал), изготавливались из двух сложенных асбоцементных пластин, между которыми укладывалась нихромовая проволока. Вследствие этого теплоотдача в воздух галереи происходила как с верхней, так и с нижней поверхностей пластин, а при расчете коэффициента теплоотдачи весь тепловой поток относился только к верхней поверхности пластины. Следовательно, были получены завышенные коэффициенты теплоотдачи. Кроме того, воздух в модель галереи подавался плоской настилающейся на перекрытие струей, из-за чего нарушалось моделирование на начальном участке. Та-
ким образом, полученные в наших исследованиях данные можно считать более полно отражающими процесс теплообмена материалов при конвейерной транспортировке в галереях.
4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате проведенных экспериментальных исследований установлено:
1) при конвейерной транспортировке нагретых материалов с температурой 313363 К естественная конвекция и угол наклона галереи влияют на конвективный теплообмен незначительно;
2) произведенные эмпирические зависимости (10) и (11) позволяют определить локальные и средние коэффициенты общей и конвективной теплоотдачи при конвейерной транспортировке материалов с температурой 313-363 К и рассчитать тепловой поток, поступающий от поверхности этих материалов.
Полученные в настоящей работе выверенные значения необходимы при проектировании систем отопления и вентиляции конвейерных галерей, в которых осуществляется транспортировка нагретых материалов с температурой поверхности от 313 до 363 К.
Точный расчет данных инженерных систем обусловливает их эффективное функционирование, обеспечивающее нормируемые параметры воздушной среды в помещениях конвейерных галерей, а также позволяет рационально и более экономично использовать энергоресурсы на технологические нужды за счет экономии теплоты на нагревание приточного воздуха, а также экономии электроэнергии на транспортировку и его очистку1 [9-15].
Таким образом, существует народнохозяйственная проблема повышения точности проектирования, эксплуатации, управления и контроля технологией транспортирования нагретых влажных продуктов, ре-
1АВОК 1-2004. Влажный воздух: справ. пособие. М.: АВОК-Пресс, 2004. / AVOK 1-2004. Humid air: reference book. Moscow: AVOK-Press Publ., 2004.
шение которой позволит экономить топливные ресурсы и снизить вредные выбросы в атмосферу.
Современные требования к тепло-технологиям, широкое внедрение процессорных методов измерения, контроля и управления ставят в число приоритетных задач более детальную разработку физико-математических моделей гидродинамических, тепломассообменных и термодинами-
ческих процессов [15-25]. В случае математического моделирования этих явлений и реализации их численными или аналитическими методами получаемые результаты обладают большей общностью и удобством для практического использования. Успешное решение названной задачи определяет реальные возможности повышения технического уровня и эффективности эксплуатации технических систем.
Библиографический список
1. Посохин В.Н. Аэродинамика вентиляции. М.: АВОК-Пресс, 2008. 208 с.
2. Романов С.В., Зиганшин А.М., Посохин В.Н. Численное исследование конвекции над объемным протяженным теплоисточником // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2007. № 8 (584). С. 111-115.
3. Мошкин Д.И., Коробков С.В. Расчет локального коэффициента конвективной теплоотдачи с помощью программы ЭВМ // Фундаментальные и прикладные исследования: проблемы и результаты. 2014. № 13. С. 216-223.
4. Мошкин Д.И. Описание технологических параметров, влияющих на коэффициент теплоотдачи // Современная наука: теоретический и практический взгляд: сб. статей Междунар. науч.-практ. конф. (г. Уфа, 15 октября 2014 г.). Уфа, 2014. С. 42-46.
5. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Энергия, 1981. 416 с.
6. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена. 5-е изд., перераб. и доп. М.: Атомиздат, 1979. 416 с.
7. Маринченко В.М. Внешний тепло- и массообмен при конвейерной транспортировке зернистых материалов // Механика сыпучих материалов: тезисы докладов III Всесоюзной конф. (г. Одесса, 17 июня 1975 г.). Одесса, 1975. С. 271-272.
8. Смольников Г.В. К расчету отопления и вентиляции галерей паровыделяющих материалов агломерационных фабрик горно-обогатительных комбинатов // Физико-технические проблемы управления воздухообменом в горных выработках больших объемов: тезисы докладов Всесоюзного науч.-техн. симпозиума (г. Ленинград, 1 апреля 1983 г.). Ленинград, 1983. С. 167-169.
9. Караджи В.Г., Московко Ю.Г. Вентиляционное оборудование. Технические рекомендации для проектировщиков и монтажников. М.: АВОК-Пресс, 2010. 432 с.
10. Стефанов Е.В. Вентиляция и кондиционирование воздуха. СПб.: АВОК Северо-Запад, 2005.
11. Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1973.
12. Болгарский А.В., Мухачев Г.А., Щукин В.К. Термодинамика и теплопередача. М.: Высшая школа, 1975. 383 с.
13. Батурин В.В. Основы промышленной вентиляции. 4-е изд. М.: Профиздат, 1990. 448 с.
14. Кокорин О.Я. Отечественное оборудование для создания систем вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Изд-во физико-математической литературы, 2003. 272 с.
15. Гримитлин М.И. Распределение воздуха в помещениях. СПб.: АВОК Северо-Запад, 2004. 337 с.
16. Баранова М.П., Кулагина Л.В., Екатеринчев В.М. Физико-химические основы промышленных тепло-технологий. Красноярск: Изд-во Гротеск, 2018. 160 c.
17. Демиденко Н.Д., Кулагин В.А., Шокин Ю.И., Ли Фенд-Чен. Тепломассообмен и суперкавитация. Новосибирск: Наука, 2015. 436 с.
18. Демиденко Н.Д., Кулагин В.А., Шокин Ю.И. Моделирование и вычислительные технологии распределенных систем. Новосибирск: Наука, 2012. 424 с.
19. Moutsoglou A. Estimation of boundary heat flux using experimental temperature data in turbulent forced convection flow. Heat and mass Transfer, 2014, vol. 51(3), рр. 411-421. DOI: 10.1007/s00231-014-1421-2
20. Moutsoglou A., Park M.R. Natural convection heat transfer in a three-dimensional duct. J of Thermophysics and Heat Transfer, 1993, vol. 7(2), рр. 369-376. DOI: 10.2514/3.429
21. Moutsoglou A., Wong Y.H. Convection-radiation interaction in buoyancy-induced channel flow. J of Thermophysics and Heat Transfer, 1989, vol. 3(2), рр. 175181. DOI: 10.2514/3.145
22. Moutsoglou A. Solution of an elliptic inverse convection problem using a whole domain regularization technique. AIAA. J Thermophysical Heat Transfer, 1990, vol. 4(3), рр. 341-349.
23. Park H.M., Lee Feng-Chen. A method of solving inverse convection problems by means of mode reduction. Chem Eng Sci, 1998, vol. 53(9), рр. 1731-1744.
24. Parwani A.K., Talukdar P. Subbarao PMV. A hybrid approach using CGM and DE algorithm for estimation of boundary heat flux in a parallel plate channel. Numer Heat Transfer, 2014, vol. 65, part. A, рр. 461-481.
25. Parwani A.K., Talukdar P. PMV Subbarao. Estimation of boundary heat flux using experimental temperature data in turbulent forced convection flow. Heat Mass Transfer, 2015, vol. 51, рр. 411-421. DOI 10.1007/ s00231-014-1421-2
References
1. Posohin V.N. Aehrodinamika ventilyacii [Aerodynamics of ventilation]. Moscow: AVOK-Press Publ., 2008, 208 p. (In Russ.).
2. Romanov S.V., Ziganshin A.M., Posohin V.N. Numerical study of convection over a volumetric extended heat source. Izvestiya vysshih uchebnyh zavedenij. Stroitel'stvo [News of higher educational institutions. Construction], 2007, no. 8 (584), pp. 111-115. (In Russ.).
3. Moshkin D.I., Korobkov S.V Calculation of the local coefficient of convective heat transfer using a computer program. Fundamental'nye i prikladnye issledovaniya: problemy i rezul'taty [Fundamental and Applied Researches: Problems and Results], 2014, no. 13, pp. 216223. (In Russ.).
4. Moshkin D.I. Opisanie tekhnologicheskih parametrov, vliyayushchih na koefficient teplootdachi [Description of technological parameters influencing the coefficient of heat transfer]. Sbornik statej Mezhdunarodnoj nauchno-prakticheskoj konferencii "Sovremennaya nauka: teoret-icheskij i prakticheskij vzglyad" [Collection of articles of International scientific and practical conference "Modern Science: theoretical and practical view", Ufa, 15 October 2014, pp. 42-46. (In Russ.).
5. Isachenko V.P., Osipova V.A., Sukomel A.S. Teplop-eredacha [Heat transfer.]. Moscow: Energiya Publ., 1981, 416 p. (In Russ.).
6. Kutateladze S.S. Osnovy teorii teploobmena [Fundamentals of the heat transfer theory]. Moscow: Atomizdat Publ., 1979, 416 p. (In Russ.).
7. Marinchenko V.M. Vneshnij teplo- i massoobmen pri konvejernoj transportirovke zernistyh materialov [External heat and mass transfer at conveyor transportation of granular materials]. Tezisy dokladov III Vsesoyuznoj konferencii "Mekhanika sypuchih materialov" [Abstracts of the III All-Union Conference "Mechanics of bulk materials"], Odessa, 17 June 1975], Odessa, 1975, pp. 271-272. (In Russ.).
8. Smol'nikov G.V. K raschyotu otopleniya i ventilyacii galerej parovydelyayushchih materialov aglomera-cionnyh fabrik gorno-obogatitel'nyh kombinatov [To calculation of heating and ventilation of galleries of steam generating materials of sintering plants of mining and processing factories]. Tezisy dokladov Vsesoyuznogo nauchno-tekhnicheskogo simpoziuma "Fiziko-tekhnich-eskie problemy upravleniya vozduhoobmenom v gornyh vyrabotkah bol'shih ob"yomov" [Abstracts of the All-Union Scientific and Technical Symposium "Physicotech-nical problems of air exchange control in high-volume mine workings", Leningrad, 1 April 1983]. Leningrad, 1983, pp. 167-169. (In Russ.).
9. Karadzhi V.G., Moskovko Yu.G. Ventilyacionnoe obo-rudovanie. Tekhnicheskie rekomendacii dlya proek-tirovshchikov i montazhnikov [Ventilation equipment. Technical recommendations for designers and installers]. Moscow: AVOK-Press Publ., 2010, 432 p. (In Russ.).
10. Stefanov E.V. Ventilyatsiya i konditsionirovaniye vozdukha [Ventilation and air conditioning]. Saint-Petersburg: AVOK North-West Publ., 2005. (In Russ.).
11. Mikheev M.A., Mikheeva I.M. Osnovy teploperedachi [Basics of heat transfer]. Moscow: Energia Publ., 1973. (In Russ.).
12. Bulgarian A.V., Mukhachev G.A., Schukin V.K. Ter-modinamika i teploperedacha [Thermodynamics and heat transfer]. Moscow: Vysshaya Shkola Publ., 1975, 383 p. (In Russ.).
13. Baturin V.V. Osnovy promyshlennoj ventilyacii [Basics of industrial ventilation]. Moscow: Profizdat Publ., 1990, 448 p. (In Russ.).
14. Kokorin O.Ya. Otechestvennoe oborudovanie dlya sozdaniya sistem ventilyacii i kondicionirovaniya vozduha [Domestic equipment for creation of ventilation and air conditioning systems]. Publishing house of physical and mathematical literature, 2003, 272 p. (In Russ.).
15. Grimitlin M.I. Raspredelenie vozduha v pomesh-cheniyah [Indoor air distribution]. Saint-Petersburg: ABOK North-West Publ., 2004, 337 p. (In Russ.).
16. Baranova M.P, Kulagina L.V., Ekaterinchev V.M. Fiziko-himicheskie osnovy promyshlennyh tep-lotekhnologij [Physical and chemical bases of industrial heat technologies]. Krasnoyarsk: Grotesk Publishing House, 2018, 160 p. (In Russ.).
17. Demidenko N.D., Kulagin V.A., Shokin Yu.I., Lee Feng-Chen. Teplomassoobmen i superkavitaciya [Heat and mass transfer and supercavitation]. Novosibirsk: Nauka Publ., 2015, 436 p. (In Russ.).
18. Demidenko ND, Kulagin V.A., Shokin Yu.I. Modeliro-vanie i vychislitel'nye tekhnologii raspredelennyh sistem [Modeling and computing technologies of distributed systems]. Novosibirsk: Nauka Publ., 2012, 424 p. (In Russ.).
19. Moutsoglou A. Estimation of boundary heat flux using experimental temperature data in turbulent forced convection flow. Heat and mass Transfer, 2014, vol. 51(3), pp. 411-421. DOI: 10.1007/s00231-014-1421-2
20. Moutsoglou A., Park M.R. Natural convection heat transfer in a three-dimensional duct. J of Thermophysics and Heat Transfer, 1993, vol. 7(2), pp. 369-376. DOI: 10.2514/3.429
21. Moutsoglou A., Wong Y.H. Convection-radiation interaction in buoyancy-induced channel flow. J of Thermophysics and Heat Transfer, 1989, vol. 3(2), pp. 175-181. DOI: 10.2514/3.145
22. Moutsoglou A. Solution of an elliptic inverse convection problem using a whole domain regularization technique. AIAA. J Thermophysical Heat Transfer, 1990, vol. 4(3), pp. 341-349.
23. Park H.M., Lee Feng-Chen. A method of solving inverse convection problems by means of mode reduction. Chem Eng Sci, 1998, vol. 53(9), pp. 1731-1744.
24. Parwani A.K., Talukdar P. Subbarao PMV. A hybrid approach using CGM and DE algorithm for estimation of boundary heat flux in a parallel plate channel. Numer Heat Transfer, 2014, vol. 65, part. A, pp. 461-481.
25. Parwani A.K., Talukdar P. PMV Subbarao. Estimation of boundary heat flux using experimental temperature data in turbulent forced convection flow. Heat Mass Transfer, 2015, vol. 51, pp. 411-421. DOI 10.1007/s00231-014-1421-2
Критерии авторства
Калинин И.В., Кулагин В.А. заявляют о равном участии в получении и оформлении научных результатов и в равной мере несут ответственность за плагиат.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Калинич Илья Викторович,
ассистент кафедры инженерной экологии
и безопасности жизнедеятельности,
Сибирский федеральный университет,
660041, г. Красноярск, просп. Свободный, 79, Россия,
e-mail: [email protected]
Кулагин Владимир Алексеевич,
доктор технических наук,
профессор кафедры теплотехники
и гидрогазодинамики,
Сибирский федеральный университет,
660041, г. Красноярск, просп. Свободный, 79, Россия,
e-mail: [email protected]
Authorship criteria
Kalinich I.V., Kulagin V.A. declare equal participation in obtaining and formalization of scientific results and bear equal responsibility for plagiarism.
Conflict of interests
The authors declare that there is no conflict of interests regarding the publication of this article.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS Ilya V. Kalinich,
Assistant Professor of the Department of Environmental Engineering and Life Safety, Siberian Federal University, 79 Svobodny pr., Krasnoyarsk 660041, Russia, e-mail: [email protected]
Vladimir A. Kulagin,
Dr. Sci. (Eng.),
Professor of the Department
of Heat Engineering and Gas Dynamics,
Siberian Federal University,
79 Svobodny pr., Krasnoyarsk 660041, Russia,
e-mail: [email protected]
