Экономико-математическое моделирование процесса сушки в кипящем слое Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 66047.912

Я. С. Мухтаров, Р. Ш. Суфиянов, В. А. Лашков

ЭКОНОМИКО-МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА СУШКИ

В КИПЯЩЕМ СЛОЕ

Ключевые слова: экономико-математическое моделирование, центробежная сушилка.

На основе экономико-математического анализа развернута целевая функция для расчета энергозатрат на центробежную сушку материалов.

Keywords: economic and mathematical modeling, the centrifugal dryer.

On the basis of economic and mathematical analysis of the objective function is deployed to calculate the energy consumption for centrifugal drying materials.

Обезвоживание влажных материалов (продуктов) является широко используемым процессом во многих отраслях промышленности: строительной, пищевой, химической [1, 2] и др., и часто целью процесса является не только достижение определенной влажности у высушиваемого материала, но и регенерация отделяемой жидкой фазы для повторного использования в технологическом процессе [3, 4].

Сушка относится к энергоемким процессам и при использовании данного процесса разработчики стремятся свести к минимуму энергетические, а, следовательно, и финансовые затраты [5, 6].

В качестве объекта исследований рассмотрим процесс удаления жидкой фазы хлопкового шрота в чанном тостере после механического отжима материала в фильтрующей центрифуге.

Целью исследований являлось проведение экономико-математического анализа процесса сушки.

Поставленная цель была обусловлена тем обстоятельством, что маслоэкстракционные заводы снабжены тостерами, ориентированными на сушку. Разгрузочное устройство, разгружающее шрот из одного чана в другой, состоит из двух шнеков и шлюзового затвора, расположенного между ними.

Шрот, предназначенный к сушке, содержит от 35 до 45% бензина, используемого как растворитель. В верхней части аппарата происходит отгонка бензина за счет тепла глухого водяного пара, подаваемого в днище и обечайку аппарата. Выгрузка пылевидных частиц из циклонов-осадителей производится шнеком, позволяющим создать затвор из слоя шрота.

Охлажденный шрот также транспортируется шнеком, в который поступает и материал, отделяемый в циклоне, затем скребковыми транспортерами подается на хранение в склад готовой продукции.

Газовоздушная смесь из первых четырех чанов тостеров очищается от твердых частиц в мокрой шротоловушке, затем направляется на обогрев в дистилляторе. В мокрую шротоловушку через форсунки из бака для растворителя насосом подается растворитель для очистки соковых паров, а шлам из шротоловушки шнеком подается в первый чан тостера.

Газовоздушная смесь из чанов тостера очи-

щается от твердых частиц в мокрой шротоловушке, затем направляется на конденсацию в кожухотруб-чатый конденсатор. Конденсат направляется в бен-зоотделитель. Регулирование степени разрежения осуществляется шиберной заслонкой, установленной между огнепреградителем и вентилятором.

Таким образом, необходимо описать процесс сушки хлопкового шрота бинарной взаимонерастворимой смеси «бензин-вода» при пониженном давлении и комбинированном подводе тепла.

В настоящее время в научно-технической литературе отсутствуют математические модели процесса сушки в рассматриваемых аппаратах, разработанные на основе экономико-математического анализа.

По аналогии с моделированием процесса центробежного фильтрования [7] проведем экономико-математический анализ процесса сушки. В качестве критерия эффективности используем экономический критерий приведенных затрат и распишем составляющие переменных затрат на примере центробежной сушилки.

Запишем в общем виде уравнение для определения данных энергетических затрат

Эцс - Э1цс + Э2цс + Э3цс ,

(1)

где Э1цс - затраты на нагрев теплоносителя, руб/кг;

Э 2цс - затраты на преодоление сопротивления слоя

материала, руб/кг; Э 3цс - затраты на вращение слоя

высушиваемого материала, руб/кг. В свою очередь:

и„сСг Д^,

Э1цс - '

1цс

Ос

(2)

Д^цс ^вх.цс ^о.цс ,

где t в

-вх.цс - температура теплоносителя до его нагрева, град; а 2 - стоимость 1 Гкал технического пара, руб/кДж.

о _ гцс Э2цс -

I____ДР„

Осек Рг

-а,

(3)

где ДРцс - сопротивление слоя псевдоожиженного продукта, Н/м2.

а

2

Согласно [8]:

ДР _Рм (1 -sKCRL - R,2C). (4)

Подставив это выражение в предыдущее, с

учетом того, что

(R2c - R?C) _ 2RCP.CH :

(5)

где Р1с, Рсрс, Р2с - радиусы, соответственно, начала, середины и конца слоя на роторе, м; получим:

Л _ ~вгцсг м Э 2цс _

LвгцсРм (1 -e)ro2Rcp.cH

Gc

к Рг

(6)

где Н - высота слоя материала в роторе, м.

Затраты на вращение слоя высушиваемого материала будут определяться аналогично расчету энергетических затрат на центрифугирование:

Эзцс = 13,88-10-5 (1 - и*)(1Д + к цс )ю2Р2р.ца1. (7)

Здесь и - влажность продукта, поступающего в сушилку. Знак <*> предполагает переходную влажность продукта, поступающего в центробежную сушилку из аппарата механического обезвоживания (фильтрующей центрифуги). к цс = к1Рцс - коэффициент, учитывающий потерю

энергии на преодоление сопротивления воздуха при вращении ротора и пропорциональный площади его поверхности, экспериментально определяемая величина.

Суммарное уравнение энергетических затрат на сушку с учетом балансового соотношения для сушки:

^цс

rGc6K (U' - Uk)

Д 2цсСг

(9)

где ик - влажность продукта на выходе из центробежной сушилки (может быть равной и , если сушилка используется в качестве предварительной), будет равна:

Эцс = 13,88 -10-5 (1 - и*)(1,1 + к>2^р.ца1 +

r(U* - Uk )

1000Д1

2цс

Чцс" 2

Рм (1 -sKRcp.cH

Ргсг

а1

(10)

где Дt 2цс _ t вх.цс - t м

г - удельная теплота парообразования, Дж/кг.

Таким образом, получена целевая функция для расчета переменных затрат на основе критерия эффективности процесса сушки в центробежной сушилке в кипящем слое.

Литература

1. В.А. Лашков, С.Г.Кондрашева, Вестн. Казан. технол. ун-та, 16, 210-215 (2011).

2. Я.С. Мухтаров, Р.Ш. Суфиянов, Вестн. Казан. технол. ун-та, 17, 6, 233-234 (2014).

3. Р.Ш. Суфиянов, Изв. Моск. гос. технич. ун-та (МАМИ), 4, 2, 205-209 (2012).

4. Пат. РФ 99.999 (2010).

5. Я.С. Мухтаров, Р.Ш. Суфиянов, В.А.Лашков, Вестн. Казан. технол. ун-та, 17, 3, 230-232 (2014).

6. Я.С. Мухтаров, Р.Ш. Суфиянов, В.А.Лашков, А.Г. За-малиев, Вестн. Казан. технол. ун-та, 17, 9, 245-246 (2014).

7. Я.С. Мухтаров, Р. Ш. Суфиянов, В. А. Лашков, Вестн. Казан. технол. ун-та, 17, 7, 233-233 (2014).

8. Н.И. Гельперин, В.Г. Айнштейн, А.В. Зайковский, Химическое машиностроение, 3, 1-4 (1960).

^сек (U - Uk ) _ Lвцc Д 2^ ,

(8)

© Я. С. Мухтаров - д.т.н., проф. каф. машиноведения КНИТУ, Р. Ш. Суфиянов - д.т.н., доц. Московского государственного машиностроительного университета (МАМИ), В. А. Лашков - д.т.н., зав. каф. машиноведения КНИТУ, lashkov_dm@kstu.ru.

© J. S. Mukhtarov - d.t.s., professor of the department of mechanical engineering of Kazan National Research Technological University (KNRTU), R. S. Sufiyanov - d.t.s., associate professor of Moscow State University of Engineering (MAMI), V. A. Lashkov - d.t.s., head of the department of mechanical engineering KNRTU, lashkov_dm@kstu.ru.