CC BY
175
Литература
1. Калявин В.П. Надежность и диагностика электроустановок / В.П.Калявин, Л.М.Рыбаков. - Йошкар-Ола: Марийский госуниверситет, 2000. - С. 369.
2. Перенапряжения в нейтрали силовых трансформаторов 6-220 кВ и методы их ограничения / Ф.Г.Алиев, А.К.Горюнов, А.Н.Евсеев, А.И.Таджибаев, Ф.Х.Халилов. - СПб.: Изд. ПЭИПК, 2001. - С. 120.
3. Золотых А.В. Выбор ограничителей перенапряжений для защиты нейтрали силовых трансформаторов 110-220 кВ / АВ.Золотых, Ф.Х.Халилов. Труды Кольского научного центра РАН. Энергетика. Вып.6. - Апатиты: Изд. КНЦ РАН, 2013. - № 2 (15). - С. 76-85.
4. Проблемы и перспективы регистрации грозовых перенапряжений в действующей сети / ДНВласко, А.О.Востриков, А.П.Домонов, Ю.М.Невретдинов // Труды Кольского научного центра РАН. Энергетика. Вып.5. - Апатиты: Изд. КНЦ РАН, 2011. - С. 54-64.
5. Власко Д.И. Грозовые перенапряжения на изоляции нейтрали трансформаторов / Д.И.Власко, А.О.Востриков, Ю.М.Невретдинов // Труды Кольского научного центра РАН. Энергетика. Вып.4. - Апатиты: Изд. КНЦ, 2012. - С. 38-44.
Сведения об авторах Бурцев Антон Владимирович
старший инженер лаборатории высоковольтной энергетики и технологии Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН Россия, 184209, Мурманская область, г.Апатиты, мкр.Академгородок, д.21А эл. почта: [email protected]
Невретдинов Юрий Масумович
ведущий научный сотрудник лаборатории высоковольтной энергетики и технологии Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН, кандидат технических наук
Россия, 184209, Мурманская область, г.Апатиты, мкр.Академгородок, д.21А эл. почта: [email protected]
УДК 621.311
Д.И.Власко, Ю.М.Невретдинов, Г.П.Фастий
ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАЗМЕЩЕНИЯ ГРОЗОЗАЩИТНЫХ АППАРАТОВ НА ПОДСТАНЦИИ 110 КВ*
Аннотация
Приведены результаты исследований эффективности грозозащиты подстанции 110 кВ при замене вентильных разрядников на нелинейные ограничители перенапряжений. Показана опасность обратных перекрытий изоляции ЛЭП при ударах молнии в опоры и трос на подходах к подстанциям, а также возможность уменьшения длины тросовых подходов.
Ключевые слова:
грозовые перенапряжения, подстанция, грозовые волны, грозозащита, надежность.
* Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ (проект № 11-08-00690).
D.I.Vlasko, Y.M.Nevretdinov, G.P.Fastiy
EFFICIENCY OF GROUND ARRESTERS ALLOCATION ON THE 110 KV SUBSTATION
Abstract
Results of the research on efficiency of the 110 kV substation lightning protection by applying nonlinear overvoltage limiters instead of valve dischargers are presented. Danger of reverse insulating covers for electric power transmission during lightning strikes to supporting structure and ground wire rope as well as possibility to reduce rope length are shown.
Keywords:
lightning overvoltages, substation, surge waves, lightning protection, reliability.
Проблема грозозащиты оборудования открытых распределительных устройств (ОРУ) с подключенными воздушными линиями электропередачи (ВЛ) не теряет своей актуальности, так как появляется новое оборудование, новые защитные аппараты и пересматриваются требования. Актуальность исследований грозовых перенапряжений на подстанциях и развития методов оценки эффективности молниезащиты отмечалась в докладах конференций по молниезащите [1].
Представленные исследования выполнены на примере подстанции 110 кВ с ОРУ, выполненной по схеме - два блока «линия - трансформатор» с не автоматической перемычкой (рис.1). В нормальном режиме, при котором эффективность защиты снижается, блоки работают раздельно, так как отсутствует влияние второго комплекта защитных аппаратов и шунтирующее действие второй подключенной к ОРУ линии.
Рис.1. Принципиальная схема ОРУ 110 кВ подстанции
На схеме рис.1 даны длины ошиновок. Для коммутации трансформаторов могут быть установлены выключатели или отделители (в рассмотренном варианте).
В ОРУ 110 кВ заходят две одноцепные линии - ОЛ-1 и ОЛ-2 (отпайки длиной около 5 км каждая). Опоры металлические. Фазный провод АС-70. Изоляция проводов ВЛ выполнена изоляторами П-4.5 по 7 штук в гирлянде. На подходе линии оборудованы грозозащитным тросом ТК-50 протяженностью 2.5 км. Линии расположены вблизи друг друга, их зоны ориентации разрядов молнии частично перекрываются. Эффект взаимного экранирования линий при ударах молнии учтен при оценке показателей эффективности молниезащиты.
Расчетные параметры ОЛ-1 и ОЛ-2 110 кВ
Средняя высота подвеса провода ВЛ йпр. ср=19.4 м (для верхней фазы) Средняя высота грозозащитного троса йтр. ср.=24.7 м Грозозащитный угол а=25°
Индуктивность опоры составляет 16.8 мкГн
Средняя взаимная индуктивность опоры с каналом молнии 5.6 мкГн Расчетная вольт-секундная характеристика (ВСХ) изоляции ВЛ 110 кВ:
где г - предразрядное время.
Расстояние от портала ОРУ до опоры 1 принято равным 80 м. Средняя длина остальных пролетов ВЛ на подходе 200 м.
Защита ОРУ 110 кВ от набегающих волн атмосферных перенапряжений выполнена с помощью двух комплектов защитных аппаратов (см. рис.1), установленных вблизи вводов трансформаторов Т-1 и Т-2. Защитное расстояние при расчетах с вентильными разрядниками РВС-110 кВ составляет 15 м (по ошиновке), т.е. соответствует требованиям ПУЭ.
Расчетная модель составлена на ЕМТР в трехфазном исполнении ВЛ и ОРУ. Для оборудования рассматриваемой подстанции опасность могут представлять прорывы молнии на провода в пределах опасной зоны, а также волны с крутым фронтом, которые образуются вследствие обратных перекрытий изоляции ВЛ на подходе [2]. Поэтому расчеты выполнены для прорывов молнии на провода и для обратных перекрытий при ударах молнии в опоры и трос.
Перекрытия изоляции ВЛ моделировались на опорах (и портале) с обеих сторон от точки поражения ВЛ молнией. В расчетах варьировались характеристики защитных аппаратов, защитное расстояние до вводов Т-1 и Т-2, а также импульсные сопротивления заземлений опор (Л»). Величина Л*, опор на подходе ВЛ принималась 15 и 30 Ом (в соответствии с требованиями ПУЭ), а также 50 и 100 Ом (при невозможности выполнения требований ПУЭ [3]) в районах с низкой проводимостью грунта [2].
При составлении расчетной модели входные емкости оборудования приняты в соответствии с данными табл. 1. Характеристики защитных аппаратов даны в табл.2.
(1)
Таблица 1
Входные емкости элементов ОРУ 110 кВ
Тип оборудования
Емкость, пФ
Силовые трансформаторы Разъединители
1000
отключенные Отделители Трансформаторы тока Защитные аппараты Ошиновка
включенные
60
40
120
340
30
6.4
Таблица 2
Характеристики защитных аппаратов 110 кВ
Параметр Защитный аппарат
вентильный разрядник ОПН
Амплитуда тока 8/20 мкс, кА 3.0 5.0 10.0 5.0 10.0 20.0
Остающееся напряжение, кВ 315 335 367 258 275 296
Напряжение срабатывания, кВ 285 144*
Для ОПН напряжение «условного срабатывания» - начало реагирования на грозовое воздействие.
Допустимый уровень грозовых перенапряжений на силовом трансформаторе равен 468 кВ. За базовую величину принята грозовая активность 20 ч в год. Перерасчет защитного расстояния для ОПН (ІЗ ОПн) выполнен по ПУЭ [3]:
ІЗ ОПН—ІЗ РВ (иИСП-иОПН)/(иИСП-иРВ),
(2)
где 1З РВ - расстояние от РВ до защищаемого оборудования, м; иИСП - испытательное напряжение защищаемого оборудования при полном грозовом импульсе, кВ; иОПН, иРВ - остающееся напряжение на ОПН (РВ) при токе 5 кА (для иНОМ=110-220 кВ), кВ. В расчетах принято 1З ОПН=17 м.
Результаты расчетов на модели грозозащиты подстанции 110 кВ
По результатам расчетов получены кривые опасных токов молнии (КОТМ), которые представляют опасность для силового трансформатора, для случаев ударов молнии в ВЛ (прорывы и обратные перекрытия) на разном удалении от подстанции (портала). Совокупность этих кривых дает трехмерную область опасных параметров токов молнии [4], координатой которой является расстояние до ОРУ-110 кВ (IX). Ввиду большого объема промежуточной информации в качестве иллюстрации приведены только показательные кривые опасных токов молнии (КОТМ) для расчетных вариантов с сопротивлением заземления опор 50 Ом: на рис.2 - для варианта защиты вентильным разрядником РВС 110 кВ и на рис.3 - для варианта защиты ОПН 110 кВ.
а б
1т, кА
1СІГІІ
87.5 75
62.5 50
37.5 25
12.5 О
\ о 00 -т VI
V /
80 м 280 м
/
г орт ал
V,
87.5 75
62.5
12.5
О
і
С \і 80 м
V
\
\ \ портал 80 м 280 м
1 >— /
V
37.5 50 62.5
Гт. кА/мкс
37.5 50 62.5
Гт, кА/мкс
Рис. 2. Кривые опасных параметров токов молнии (КОТМ) при ударах молнии в подход ВЛ вблизи портала на расстоянии 80, 280 и 480 м. Защита ОРУ выполнена с помощью РВС 110 кВ:
а - прорывы молнии на провода; б - обратные перекрытия
bn,
100
87.5 73
62.5 50
37.5 25
12.5 0
кА
280 м 480 м /
портал 80 м
I'm, кА/мкс
Рис.3. Кривые опасных параметров токов молнии (КОТМ) при ударах молнии в подход ВЛ вблизи портала, на расстоянии 80, 280 и 480 м. Защита ОРУ выполнена с помощью ОПН110 кВ:
а - прорывы молнии на провода; б - обратные перекрытия
В вариантах защиты ОРУ с помощью ОПН-110 кВ защитное расстояние до Т-1 и Т-2 принято 17 м.
Как видно из рис.2 и 3, КОТМ для прорывов молнии располагаются в основном ниже соответствующих КОТМ для обратных перекрытий. Исключением являются КОТМ для ударов молнии в ВЛ на удалении 280 м. В этих случаях КОТМ пересекаются при амплитуде тока молнии 50 кА и крутизне около 15 кА/мкс. При дальнейшем увеличении крутизны тока молнии вероятность Р (1м, 1’м) для обратных перекрытий больше, чем при прорывах молнии на провода ВЛ.
Интегральные вероятности опасных параметров токов молнии Рпр (/м, /’„) и Робр (/м, /’м), рассчитанные по КОТМ для разных значений сопротивлений заземления опор на подходе, приведены на рис.4 и 5 соответственно для защит с РВС-110 кВ или с ОПН-110 кВ.
а б
РщДм, 1М)
0.6
0.4
\
V, \ 30 Ом
;л“7 50 Ом Изо- 100 Ом
15 Ом \ " /
200
400
600
800 їх, м
РоЙр(ІМ, 1м)
0.4г
0.3
0.2
1\
IV"'"-
30 Oiv , *30- 1 00 Ом
15 Ом/ '"./Чу 50 Ом У
200
400
600
800 lx, м
Рис.4. Зависимости вероятности разрядов молнии с опасными параметрами тока от удаления точки удара молнии от портала ОРУ при различных значениях сопротивлений заземлений опор на подходе. Защита ОРУ выполнена с помощью РВС 110 кВ:
а - прорывы молнии на провода; б - обратные перекрытия
Робр(1м5 1м)
0.4
0.3
0.2
0.1
\
* ь 11 %
VЧ. 30 Ом 50 Ом *30- .00 Ом
15 Ом> у‘
200
400
600
300 1х, м
Рис.5. Зависимости вероятности разрядов молнии с опасными параметрами тока от удаления точки удара молнии от портала ОРУ при различных значениях сопротивлений заземлений опор на подходе. Защита ОРУ выполнена с помощью ОПН110 кВ:
а - прорывы молнии на провода; б - обратные перекрытия при ударах молнии в опоры и трос
Из сопоставления зависимостей на рис.4а и б, а также рис.5а и б следует, что значения вероятности разрядов молнии с опасными параметрами тока зависят от величины Кзо в большей степени для случаев обратных перекрытий изоляции, что особенно проявляется при разрядах на удалении от 300 до 700 м. Это объясняется тем, что при обратных перекрытиях на проводах ВЛ образуются волны с большой крутизной фронта.
Приведенные оценки позволяют сопоставить между собой данные относительно каждого из рассматриваемых случаев появления опасных перенапряжений - прорывы молнии на провода или обратные перекрытия. Однако для сопоставления этих расчетных случаев между собой целесообразно использовать показатель степени опасности ударов молнии, учитывающий вероятность возникновения расчетного случая при ударе молнии в ВЛ [5, 6]. Таким образом, для степени опасности ударов молнии с последующим прорывом на провод ВЛ (5пр) и степени опасности ударов молнии с последующим обратным перекрытием (5обр) получаем:
^пр—Рпр Рпр(1м, 1 м), ^обр—Робр(1м, 1 м),
(3)
где Рпр - вероятность прорыва молнии на провод через тросовую защиту.
Здесь учитываем, что Робр (1м, Гм) определяет вероятность таких токов молнии, при которых происходят обратное перекрытие с опоры на провод и образование опасных перенапряжений на оборудовании (Т-1 или Т-2).
Сопоставление показателей степени опасности для ударов молнии в подход ВЛ 5пр и 5обр для вариантов защиты вентильными разрядниками и ОПН при различных значениях сопротивлений заземлений опор на подходе дано на рис.6 и 7. Так как вероятность прорыва молнии на провода существенно снижает опасность этих ударов молнии (3), для наглядности сопоставлений значения опасности для прорывов молнии 5пр умножена на 10.
8
0.1
0.03
0.06
0.04
0.02
о
|/"бр
V, з°™ °6Р
Х1 8 . эпн
у.— пр А 1и
90
130
270
360 1х, м
8
0.1
0.08
0.06
0.04
0.02
0
1 опн Айр рв Я.
-л/
V / 00 \/ р 8™ хЮ
. „опн пр х Ю
Т
90
130
270
360 1х, м
Рис.6. Сопоставление опасности ударов молнии в подход ВЛ на различном удалении от ОРУ (1Х) для вариантов защиты ОРУ с помощью РВС-110 (Брв) или ОПН-110 ($°ш). Сопротивление заземления опор на подходе: а - Язо=15 Ом; б - Язо=30 Ом
%
0.1
0.03
0.06
0.04
0.02
о
1 .РЕ 'г"8 р опн обр
л ■ опн ^пр ХЮ
^ ■е-и
; ^ ___ г
О 90 130 270 360 450 540
б
630
720 1х 1 м
900
8
0.1
0.03
0.06
0.04
0.02
О
ОПН Лбр рв у.
ч
ч * Ч ч к
8рв пр хю 5 ОПН ' ’пр НО / , ' / ч
—■ X ■*- - X ш -
О
90
130
270
360
450
540
630
720
310 1Х, м
Рис.7. Сопоставление опасности ударов молнии в подход ВЛ на различном удалении от ОРУ (1Х) для вариантов защиты ОРУ с помощью РВС-110 (БРВ) или ОПН-110 (Бопн). Сопротивление заземления опор на подходе: а - 50 Ом; б -100 Ом
а
Из сопоставления показателей опасности разрядов молнии (рис.6 и 7) видно следующее:
• при Кзо=15 Ом (соблюдение требований ПУЭ) опасность могут представлять разряды молнии в ВЛ в пределах 2 пролетов, а степень опасности ударов молнии в опору 1 и далее не превышает 0.02;
• при Язо=30 Ом длина опасной зоны увеличивается до 0.5 км и опасность разрядов молнии незначительно увеличивается;
• при Кзо=50 Ом длина опасной зоны увеличивается до 0.7 км; одновременно увеличивается опасность ударов молнии в заземленные конструкции примерно в 2 раза (в сравнении с вариантами при Кзо=15 Ом);
• при Кзо=100 Ом увеличение длины опасной зоны отмечается для защиты с РВС-110 кВ до 1 км; опасность разрядов молнии в опоры и тросы заметно увеличивается - на удалении от 0.09 до 0.5 км примерно до 0.08;
• основную опасность представляют разряды в опоры и трос; особенно это проявляется при Язо=30 Ом и более;
• показатели степени опасности разрядов молнии в подход ВЛ при применении в ОРУ 110 кВ РВС-110 и ОПН-110 примерно одинаковы. Заметное различие степени опасности ударов молнии при применении РВС-110 или ОПН-110 отмечается при сопротивлении Кзо=100 Ом для разрядов в трос или опоры на удалении 4Х более 100 м, т.е. во второй пролет и далее. При этом защита с ОПН более эффективна (за исключением случаев ударов молнии в опору 2 или в трос вблизи нее). Из рис.6 и 7 следует, что длина тросового подхода может быть уменьшена до 1 км. При замене РВС-110 на ОПН-110 длина подхода может быть уменьшена до 0.7 км.
Расчеты вероятного числа опасных перенапряжений (Ы) на изоляции силового трансформатора Т-1 получены для разных значений по значениям опасности ударов молнии, в том числе приведенных на рис.6 и 7. Результаты расчетов сведены и представлены на рис.8 и 9 в виде зависимостей расчетного числа опасных перенапряжений на силовом трансформаторе (Ы) (рис.8 и 9) и числа лет, в течение которых на изоляции трансформатора возникнет хотя бы одно опасное грозовое перенапряжение (Т) (рис.9), от величины импульсного сопротивления заземления опор ВЛ на подходах. Соответственно, полученные показатели приведены для варианта защиты вентильным разрядником (ЫРВ и ТРВ) (4=15 м) и при замене РВС-110 на ОПН-110 (Ысш и ТОПН).
М-, 1/год И, 1/год Т, лет
, '
/ * ✓ * *
ЭТр В
о1-------------1------------1------------1------------1------------1------------'о
15 30 50 100
Изо , Ом
Рис. 8. Зависимости расчетного числа Рис. 9. Зависимости показателей надежности опасных для трансформатора Т-1 грозозащиты трансформатора Т-1 перенапряжений от импульсного от величины импульсного сопротивления сопротивления заземления опор Язо заземления опор Язо
при применении РВ и ОПН
Для иллюстрации влияния расчетных случаев возникновения перенапряжений на рис.8 дано разделение вероятного числа опасных перенапряжений на составляющие для прорывов молнии на провода (ЫПР) и для разрядов молнии в опоры и трос с обратными перекрытиями на провода (ЫОБР). Так как значения ЫОБР значительно превышают ЫПР, на рис.8 для наглядного представления расчетное число опасных перенапряжений от прорывов молнии на провода умножены на 100.
Как видно из данных рис.8, даже при относительно низкой величине сопротивления заземления опор обратные перекрытия могут существенно влиять на эффективность защиты от набегающих грозовых волн.
Из приведенных на рис.8 результатов расчетов видно, что применение ОПН может влиять на некоторое увеличение числа опасных перенапряжений, что может объясняться увеличением добротности контура с низким динамическим сопротивлением резисторов ОПН.
Таким образом, силовой трансформатор Т-1 ОРУ-110 кВ имеет более эффективную защиту от набегающих по линиям грозовых волн при применении в качестве защитного аппарата ОПН.
Из приведенных на рис.9 показателей видно, что применение ОПН при импульсных сопротивлениях заземления опор, соответствующих требованиям ПУЭ [3], а именно 15 и 30 Ом, более целесообразно, чем применение РВ. При сопротивлениях Кзи, не соответствующих требованиям ПУЭ, а именно 50 и 100 Ом (более характерных для грунтовых условий Кольского полуострова [2]), показатели надежности при применении как РВ, так и ОПН значительно снижаются. Однако даже в этом случае наблюдается некоторое преимущество ОПН.
Выводы
1. В районах с низкой проводимостью грунта фактором, определяющим эффективность защиты от грозовых волн, являются обратные перекрытия изоляции ВЛ на подходе при ударах молнии в опоры или трос.
2. Применение в схемах тупиковых подстанций 110 кВ, функционирующих в нормальном режиме работы, замены вентильных разрядников РВС-110 на ОПН-110 повышает эффективность грозозащиты, что особенно проявляется при сопротивлениях заземления опор до 50 Ом и более.
3. По результатам выполненных расчетов длина защищенного тросом подхода В Л 110 кВ к тупиковым подстанциям может быть уменьшена до 1 км при защите трансформаторов вентильным разрядником, установленным на расстоянии до 15 м от трансформатора. При замене РВС-110 на ОПН-110 длина тросового подхода может быть уменьшена до 0.7 км. Дальнейшее увеличение длины тросового подхода не влияет на эффективность защиты от грозовых волн, набегающих по ВЛ.
Литература
1. Базелян Э.М. Третья Российская конференция по молниезащите. Проблемы, исследования, перспективы / Э.М.Базелян // Новости электротехники. - 2012. - N° 3(75).
2. Костенко М.В. Грозозащита электрических сетей в районах с высоким удельным сопротивлением грунта / М.В.Костенко, Ю.М.Невретдинов, Ф.Х.Халилов. - Л.: Изд-во «Наука» ЛО, 1984. - 112 с.
3. Правила устройства электроустановок / Госэнергонадзор. - 7-е изд. - СПб.: ДЕАН, 2008. - 704 с.
4. Анализ надежности грозозащиты подстанций / М.В.Костенко, Б.В.Ефимов, И.М.Зархи, Н.И.Гумерова; под ред. И.Р.Степанова. - Л.: Наука, 1981.
5. Невретдинов Ю.М. Исследование защиты подстанции 150 кВ от грозовых волн с учетом реальных заземлителей опор ЛЭП на подходах / Ю.М.Невретдинов, Д.И.Власко // Труды Кольского научного центра РАН. Энергетика. Вып.2. - Апатиты: Изд. КнЦ РАН, 2011. - № 1. - С. 78-89.
6. Развитие методов анализа эффективности грозозащиты подстанций / Д.И.Власко, А.П.Домонов, Б.В.Ефимов, Ю.М.Невретдинов // Электрические станции. - 2013. - № 3. - С. 45-51.
Сведения об авторах
Власко Денис Игоревич
инженер филиала ОАО «Концерн Росэнергоатом» «Кольская атомная станция Россия, 184230, Мурманская область, г.Полярные зори эл. почта: [email protected]
Невретдинов Юрий Масумович
ведущий научный сотрудник лаборатории электроэнергетики и электротехнологии Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦ РАН, кандидат технических наук
Россия, 184209, Мурманская область, г.Апатиты, мкр.Академгородок, д.21А эл. почта: [email protected]
Фастий Г алина Прохоровна
научный сотрудник лаборатории электроэнергетики и электротехнологии Центра физико-технических проблем энергетики Севера КНЦРАН Россия, 184209, Мурманская область, г.Апатиты, мкр.Академгородок, д.21А эл. почта: [email protected]
УДК 621.315.17
В.В.Ярошевич, Ю.М.Невретдинов
ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ НАДЕЖНОСТИ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 35, 110 И 150 КВ В УСЛОВИЯХ СЕВЕРА КОЛЬСКОГО ПОЛУОСТРОВА*
Аннотация
Приведены результаты анализа опыта эксплуатации, нарушений, отказов и аварий в высоковольтных сетях, расположенных на Кольском полуострове. Показана специфика региона. Получены удельные показатели отключений, оценки показателей надежности ВЛ 35, 110 и 150 кВ, а также показатели успешности работы АПВ.
Ключевые слова:
грозоупорность, опыт эксплуатации, грозовая деятельность, двухцепная линия, параметр потока отказов.
V.V.Yaroshevich, Y.M.Nevretdinov
RELIABILITY INDICATORS ASSESSMENT OF THE 35, 110 AND 150 KV AIR POWER LINES UNDER CONDITIONS OF THE KOLA PENINSULA NORTH
Abstract
Results of the analysis of operating experience, faults and breakdowns of high-voltage networks located on the Kola Peninsula are presented. Regional specificity is shown. Specific indicators of shutdowns 35, 110 and 150 kV air power lines reliability indicator assessment as well as indicators of autorecloser work efficiency have been identified.
Keywords:
lightning-surge proofing, operating experience, storm activity, two-chain line, fault stream indicator.
* Работа выполнена при финансовой поддержке РФФИ (проект № 11-08-00690).
