CC BY
193
Эффективное использование высокопрочной арматуры в дисперсно-армированных железобетонных конструкциях без предварительного напряжения
У.Х.Магдеев, В.И.Морозов, Ю.В.Пухаренко, А.О.Хегай
Согласно действующим в России и других странах нормам, высокопрочная арматура в традиционных железобетонных конструкциях рекомендуется к использованию только с применением предварительного напряжения, в связи с чем эффективность её использования снижается. В данной статье приводятся результаты экспериментальных и теоретических исследований изгибаемых и сжатых фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения. Использование дисперсного армирования в виде стальных волокон обеспечивает не только повышение прочностных и жёсткостных характеристик материала, но и существенно повышает его сжимаемость и растяжимость, что обеспечивает возможность эффективного применения в качестве рабочей арматуры высоких классов с повышенными расчётными сопротивлениями при сжатии и растяжении. Методы расчёта изгибаемых и сжатых фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой построены с учётом основных положений современной теории железобетона, которые базируются на принципах предельных состояний с учётом специфики работы конструкций, привносимой наличием дисперсного армирования в виде стальных фибр.
Ключевые слова: фибробетон, армоцемент, высокопрочная арматура, предельная сжимаемость, растяжимость, трещиностойкость, сжатые и изгибаемые элементы.
Effective Use of High-Strength Reinforcement in the Dispersion-Reinforced Concrete Structures without Preliminary Tension. By W.H.Magdeev, V.I.Morozov, Yu.V.Puharenko, A.O.Hegaj
According to current Russian and other countries standards high-strength fittings in traditional ferroconcrete designs is recommended to use only with preliminary tension and in this connection efficiency of its use decreases. Results of pilot and theoretical studies of the elements bent and squeezed the fibro concrete with high-strength fittings without preliminary tension are given in this article. Use of disperse reinforcing in the form of steel fibers provides not only increase strength and inflexibility characteristics of material, but also significantly increases its compressibility and tensile properties that provides possibility of effective application as working fittings of high classes with the increased settlement resistance at compression and stretching. Methods of calculation of the elements bent and squeezed the fibro concrete with high-strength fittings are constructed taking into account basic
provisions of the modern theory of reinforced concrete which are based on the principles of limit states taking into account specifics of the work of designs introduced by existence of disperse reinforcing in the form of steel fibers.
Key words: steel fibrous concrete, ferrocement, the high-strength reinforcement, limit compressibility, tensile properties, crack resistance squeezed and the bent elements.
Бетон - это чрезвычайно сложный композиционный материал, который, в связи с его многокомпонентностью, обладает широким спектром уникальных свойств. Бетон успешно применяется в различных климатических и эксплуатационных условиях, гармонично сочетается с окружающей средой, имеет практически неограниченную сырьевую базу и относительно низкую стоимость. К этому также следует отнести архитектурно-строительную выразительность, возможность широкого использования местного сырья и утилизации техногенных отходов при его изготовлении, сравнительную простоту и доступность технологии, эксплуатационную надёжность, невысокую энергоёмкость и экологическую безопасность. Очевидно, что бетон и в будущем останется лидером среди основных конструкционных материалов в строительстве.
Современное строительное производство, ориентированное на создание в том числе уникальных гражданских, промышленных, мостовых, тоннельных, резервуарных, трубопроводных, подземных и специальных сооружений и других объектов инфраструктуры, требует новых конструктивных решений и конструкционных материалов, обладающих высокой надежностью, долговечностью, а также экономической целесообразностью. В связи с этим возникает необходимость дальнейшего совершенствования строительных конструкций.
Развитие железобетонных конструкций возможно путём эффективного использования высокопрочных бетонов, высокопрочных арматурных сталей и рационального сочетания этих материалов. Комбинируя эти материалы, можно более полно использовать их свойства. Между тем известно, что применение высокопрочной стержневой арматуры при полном использовании её прочностных характеристик выгодно экономически, поскольку с ростом прочности арматуры её стоимость растёт значительно медленнее.
Однако применение в железобетонных конструкциях высокопрочной арматуры малоэффективно, поскольку предельные сжимающие напряжения в продольной арматуре не достигают даже условного предела текучести из-за
ограниченной предельной сжимаемости бетона, не говоря уже о более высоких напряжениях. Применение же высокопрочной арматуры в растянутых зонах конструкций также малоэффективно из-за низкой трещиностойкости обычного железобетона и ограничения напряжений в арматуре.
Необходимо отметить, что с ростом прочности бетона снижается его способность к перераспределению внутренних усилий, растёт его хрупкость. Это, в свою очередь, сказывается на характере разрушения. Так, например, многочисленные исследователи сравнивают процесс разрушения высокопрочного бетона с взрывом, хлопком, выстрелом, акцентируя внимание на мгновенном разрушении после появления первых трещин.
При расчёте прочности сжатых железобетонных элементов, согласно нормативной литературе, расчётное сопротивление сжатию арматурных стержней принимается исходя из предельной сжимаемости бетона, которая равна Eub = 2 х 10-3 - при кратковременном действии нагрузки и Eub = 2,5 х 10-3 - при длительном. Из этого следует, что в сжатых элементах применение арматуры с расчётным сопротивлением становится нецелесообразным без каких-либо дополнительных мероприятий.
Главными недостатками бетона являются низкая трещи-ностойкость и низкая прочность на растяжение, что, наряду с такими качествами, как относительно низкая прочность при ударных нагрузках и низкая вязкость при разрушении, создают определённые проблемы для расширения номенклатуры железобетонных конструкций в специальном строительстве. Применение же высокопрочной арматуры в растянутых элементах не позволяет в силу низкой растяжимости и трещиностойкости бетона полностью использовать её прочностные и жёсткостные характеристики, в связи с чем приходится ограничивать на практике расчётные сопротивления арматуры значениями порядка 400-500 МПа, в то время как отдельные классы арматуры имеют пределы прочности, в разы превосходящие эти параметры.
Попытки избавиться от этих недостатков были предприняты ещё в конце XIX века и состояли они в том, чтобы ещё до эксплуатации создать в конструкции усилия, обратные по знаку эксплуатационным. Ранее, в 1861 году, русский инженер-артиллерист А.В. Гадолин предложил производить обжатие стволов пушек насадкой нагретых колец [1]. Кольца, остывая, обжимали стенки ствола, тем самым в них создавались начальные напряжения сжатия, а сами кольца при этом оставались растянутыми. В основе создания предварительно напряженных железобетонных конструкций лежал тот же принцип. Однако, первые предварительно напряженные конструкции не отличались ожидаемой эффективностью по причине релаксации со временем усилий обжатия в силу их низких значений, обусловленных невысокими прочностными характеристиками бетона и арматуры. Практическое применение предварительно напряженные конструкции получили в конце 20-х - начале 30-х годов XX века после опубликования работ французского инженера Э. Фрейсине [2], который ис-
следовал условия проявления усадки и ползучести бетона и применил арматуру повышенной прочности с увеличенным её натяжением.
Несмотря на эффективность этого метода, следует отметить, что технология предварительного напряжения усложняется с усложнением форм конструкций, с нетипичностью размеров элементов и сооружений и, зачастую, становится трудновыполнимой.
В начале 70-х годов XX века на кафедре железобетонных и каменных конструкций СПбГАСУ под руководством профессора Г.Н. Шоршнева путём направленного использования факторов, влияющих на трещиностойкость, была получена новая разновидность железобетона - дисперсно-армированный железобетон с высоким (до 25% по объёму) содержанием арматуры малых (3-5 мм) диаметров, по своей структуре похожий на армоцемент [3], то есть также армированный в ортогональных направлениях, но, в отличие от армоцемента, применяемого в тонкостенных конструкциях типа плит и оболочек, обеспечивающий создание толстостенных конструкций типа высоконапорных труб, резервуаров, реакторов и подобных высоконапорных ёмкостей. В связи с увеличением средней плотности (до 3 т/м3 и выше) материал получил название тяжёлый армоцемент [4].
Испытания тяжёлого армоцемента на растяжение обнаружили исключительно высокую трещиностойкость, что позволило эффективно использовать его для создания экспериментальных корпусов высокого давления широкого назначения. Замена арматуры класса В400 на высокопрочную В1200 тех же диаметров (3-5 мм) в плоских образцах при насыщении её до 12% в расчётном сечении оказалась весьма эффективной. Так, при испытании на растяжение при напряжениях, близких к расчётным сопротивлениям высокопрочной арматуры (1100 МПа), ширина раскрытия трещин не превысила 0,1 мм. Полученный результат может быть отнесён к уникальным, поскольку свидетельствует о принципиальной возможности применения высокопрочных классов арматуры в растянутых зонах конструкций без предварительного напряжения. Однако следует заметить, что применение такого армирования ограничено специфическими конструкциями. Это трубы, резервуары, а также линейные конструктивные элементы типа затяжек арок. Применение тяжелого армоцемента в других конструкциях должно быть специально обосновано.
В 1907 году российский инженер В.П. Некрасов предложил новую оригинальную разновидность армированного бетона - фибробетон, который представляет собой обычный бетон, армированный не традиционной арматурой в виде стержней, а короткими обрезками тонкой проволоки с равномерным и хаотичным размещением её в бетонной матрице. В заявке на привилегию от 13 октября 1907 года В.П. Некрасов пишет: «Предлагаемая система железобетонных конструкций имеет целью увеличить сопротивление бетона как в сжатых, так и в скалываемых и растянутых слоях сооружений поперечным усилиям, развивающимся в них при нагрузке. Цель эта
достигается в данном случае применением дополнительных связей, каковы: проволоки, полосы, сетки и пр. - не соединённых с остальной арматурой и доходящих концами до самой поверхности бетона или до контура сжатой части сечения. В совокупности с этими свободными поперечными связями, или же независимо от них, можно применять в качестве примеси к бетону железный волос, то есть обрезки тонкой железной проволоки». В 1909 году В.П. Некрасов получил первый в мире патент на сталефибробетонную конструкцию [5].
Уже первые эксперименты с фибробетоном обнаружили ряд его преимуществ перед обычным бетоном: более высокую прочность на сжатие, растяжение, срез - как при статических, так и при динамических воздействиях, повышенную морозостойкость, истираемость. Главные же преимущества фибробетона заключаются в его исключительно высокой предельной растяжимости и, как следствие, высокой трещи-ностойкости, а также повышенной предельной сжимаемости, обусловивших высокую вязкость разрушения. Кроме того, применение фибробетона позволяет существенно снизить по сравнению с традиционно армированным железобетоном трудоёмкость изготовления конструкций за счёт совмещения арматурных работ с приготовлением бетонной смеси. Замена же обычного бетона на фибробетон в железобетонных конструкциях с регулярной стержневой арматурой придаёт фиброжелезобетонным конструкциям практически те же преимущества в качественном и количественном аспектах, что и при сравнении фибробетона и бетона. Между тем, исследования фибробетонных конструкций в широком спектре проблем были продолжены в СССР только в 60-е годы XX века. В настоящее время география исследований фибробетона весьма обширна. Значительно расширены и области исследований: от фундаментальных проблем изучения фиброармиро-ванных материалов на основе бетона и волокон различного происхождения до разработки конкретных практических рекомендаций на базе прикладных, расчётно-теоретических и конструктивно-технологических разработок [6, 7, 8, 9]. Дисперсное армирование осуществляется волокнами (фибрами), равномерно распределёнными в объёме бетонной матрицы. Для этого используются различные виды металлических и неметаллических волокон. Номенклатура искусственных волокон весьма обширна: от чрезвычайно дефицитных, например, из карбида или нитрида кремния, бора, углерода, сапфира, до сравнительно доступных для применения в массовом строительстве - стальных, стеклянных, базальтовых, полимерных. Также могут использоваться и природные волокна: древесные, бамбуковые, тростниковые и др. [9]. Качественное объяснение причин, улучшающих механические характеристики бетона в трактовке В.П. Некрасова, достаточно современно.
Кроме эффекта стеснения деформаций имеет место качественный скачок в свойствах бетона. Он происходит тогда, когда зоны влияния армирующих волокон начинают взаимно накладываться, бетон становится «пластичным по всей толще». При этом трещины до весьма значительного
уровня напряжений настолько малы, что позволяют передачу через них напряжений.
Располагаясь в объёме бетона хаотично, фибры улучшают структуру матрицы, блокируют проявления дефектности строения. Фибры, в отличие от арматуры в железобетоне, действуют на бетонную матрицу на гораздо большем объёме, затрудняя развитие в ней трещин. Пронизывая бетонную матрицу, они способны адсорбировать упругую энергию, и процесс разрушения становится более энергоёмким. Очевидно, что в этом случае фибровое армирование будет полезно при создании уникальных зданий и сооружений, так как оно гарантированно защищает от прогрессирующего разрушения.
Теоретическое объяснение причин повышенной трещино-стойкости дисперсно-армированных бетонов при растяжении выполнено в [10], а позднее, применительно к тяжёлому армоцементу и фибробетону на аналогичных предпосылках с применением механики хрупкого разрушения, в [11] - для растянутых и сжатых областей конструкций.
К настоящему времени накоплен необходимый экспериментальный и теоретический материал в области фиброарми-рованных бетонов и фиброжелезобетонных конструкций, свидетельствующий о реальных предпосылках по повышению их эффективности путём перехода на арматуру повышенных по прочности классов в связи с возрастанием предельной сжимаемости и трещиностойкости и, таким образом, полным использованием деформативно-прочностных свойств таких сталей. Впервые вопрос об эффективном использовании высокопрочной арматуры в фибробетонных конструкциях затронут в работах, выполненных под руководством Л.Р. Маиляна (см. в частности [12]).
В СПбГАСУ были проведены опыты по исследованию работы высокопрочной арматуры в сжатых и изгибаемых фиброжелезобетонных элементах.
Методика включала два направления исследований: экспериментальное и теоретическое.
Экспериментальные исследования проводились на образцах материала в виде призм и кубов со статистической обработкой получаемых опытных данных и конструкциях в виде изгибаемых балок и внецентренно сжатых стоек. Деформации и раскрытие трещин изучались методами тензометрирова-ния, в том числе с применением тензометров, индикаторов, тензодатчиков, микроскопа. В качестве основного материала применялся широко распространённый в России мелкозернистый бетон, армированный стальной фиброй: фрезерной (в изгибаемых элементах) и проволочными фибрами <^гатлх» компании «ВекаегЬ с анкерами на концах и «Танис» волнообразной формы (для сжатых элементов).
Теоретические исследования были направлены на построение аналитических методов расчёта изгибаемых и сжатых фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой по прочности, трещиностойкости и деформациям, которые базируются на принципах предельных состояний, с учётом специфики работы дисперсного армирования из
стальных фибр. Использовались предпосылки и допущения, не противоречащие основным положениям современной теории железобетона и механики хрупкого разрушения.
Переход в железобетонных конструкциях на арматуру повышенных классов (А600 и выше) - одно из перспективных направлений. Как уже отмечалось, с повышением прочности арматурных сталей стоимость их растёт существенно медленнее, в связи с чем применение высокопрочной арматуры с полным использованием её деформативно-прочностных свойств оказывается более эффективным по сравнению с обычной арматурой. Однако по действующим в России и других странах нормативам её использование рекомендовано только с применением предварительного натяжения арматуры. Данная технология отличается от традиционной повышенной сложностью и требует применения специального оборудования. Кроме того, во многих регионах Российской Федерации материальная база по производству строительных материалов и конструкций не позволяет в ряде случаев широко внедрять предварительно напряжённые конструкции.
В связи с этим решение задачи по использованию высокопрочной арматуры без предварительного напряжения является крайне актуальным.
Необходимо отметить, что уже имеется удачный опыт использования в изгибаемых элементах высокопрочной арматуры в сочетании с фиброй базальтового происхождения, полученный в Ростове-на-Дону под руководством Р.Л. Маи-ляна, Л.Р. Маиляна [12, 13], а также в Санкт-Петербурге М.П. Леонтьевым - с игольчато-стальной фиброй [14].
Ниже приводятся результаты исследований изгибаемых и сжатых фиброжелезобетонных конструкций, армированных высокопрочной арматурой.
Изгибаемые элементы
Исследования по сопротивлению изгибаемых фиброжелезобетонных элементов проводились на 12 фиброжелезобетонных балках (6x12 х100см), и для сравнения выходных данных параллельно исследовались близнецы-балки из железобетона в количестве 6 штук. Все балки были армированы стальной проволочной арматурой в количестве 2 стержней диаметром 5 см (д=0,62%) класса Вр-П без предварительного напряжения. Фибровое армирование размещалось не по всей высоте балок, а только на определённом участке растянутой зоны. Толщина слоя в разных сериях балок составляла 3 и 6 см при высоте балки 12 см.
С целью изучения закономерностей сцепления арматуры с бетоном и фибробетоном, а также для оценки влияния процента фибрового армирования и класса бетона на длину анкеровки высокопрочной арматуры были проведены специальные экспериментальные исследования, которые показали заметный рост сцепления продольной регулярной арматуры с бетоном, армированной фрезерными фибрами.
Анализ проведённых экспериментальных исследований прочности фибробетона установил повышение прочности
бетона, армированного фрезерными фибрами, на растяжение от 47% (при армировании фибрами по объёму 0,25%) до 165% (при 2% фибр).
По результатам статической обработки опытных данных были определены расчётные и нормативные сопротивления для бетона и фибробетона классов В35; В25 при коэффициенте армирования по объему дь= 0,25; 1; 2 %.
Анализ проведённых экспериментальных исследований изгибаемых фиброжелезобетонных элементов продемонстрировал исключительно высокую эффективность армирования фрезерными фибрами, а именно: практически нет выдергивания из бетона, выход из работы фибр сопровождается их разрывом. Данное обстоятельство обеспечило повышение прочности, трещиностойкости, жёсткости фиброжелезобетонных балок по сравнению с аналогами из традиционного железобетона:
- прочность фиброжелезобетонных изгибаемых элементов при содержании фибрового армирования больше 1% повышается до 30%;
- прогибы фиброжелезобетонных балок при эксплуатационных нагрузках оказались на 70% меньше прогибов аналогичных балок из обычного железобетона;
- момент образования трещин фиброжелезобетонных элементов с объёмным процентом фибрового армирования 1% и 2% по сравнению с аналогичными железобетонными элементами повышается до 67% и 71% соответственно;
- ширина раскрытия трещин (при фибровом армировании >1%) при эксплуатационных уровнях нагрузки в фиброжелезобетонных изгибаемых элементах оказалась в два раза меньше, чем в железобетонных элементах без фибр, а в стадии, близкой к разрушению и разрыву высокопрочной арматуры, разница выросла до трёх раз, при этом ширина раскрытия трещин в балках с фибровым армированием находилась пределах, допустимых действующими нормами (не более 0,3 мм);
- разрушение фиброжелезобетонных опытных балок носило более плавный характер, чем у железобетонных аналогов, и сопровождалось выходом из строя растянутой высокопрочной арматуры с последующим разрушением сжатой зоны.
В экспериментах с фиброжелезобетонными балками с содержанием фибр не менее 1% по объёму наблюдался эффект одновременного выхода из работы продольной высокопрочной арматуры и фибрового слоя в зоне максимальных изгибающих моментов, при этом относительные деформации на отдельных участках балок достигали 0,45%.
Расчёт прочности изгибаемых элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения, имеющих в растянутой зоне соответствующий слой фибробетона толщиной построен на основных положениях современной теории железобетона, закреплённых в действующих нормах [15; 16], с учётом поправок, привнесённых результатами проведённых экспериментов. В частности, учитывается работа
растянутого фибробетона величиной с(Ь(, которая, однако, определяется как разница прочностных свойств фибробетона и бетона на растяжение, то есть:
°(Ы = Яь- Яь.
Принятое допущение отличается от нормативного подхода [16] в сторону некоторого запаса прочности и может корректироваться по мере накопления опытных данных.
С учётом принятых допущений расчётная схема прочности представляет собой достаточно простую модель, понятную даже непрофессионалу, и имеет вид (рис. 1):
Внутренние усилия выражаются как:
N
: ЯЬх; N.
Ь
о„ ьи- N = ЯЛ,?.
Высота сжатой зоны бетона: х =
ЯнЬ
Условие прочности может быть записано в виде простой формулы:
м <К = с/ь/6 V
V 2 2у
Внецентренно сжатые элементы
Целью эксперимента являлась оценка эффективности работы высокопрочной арматуры в сжатых фиброжелезо-бетонных элементах (колоннах) при больших и малых эксцентриситетах и получение данных для разработки методики расчёта.
Опытные образцы на внецентренное сжатие с малыми эксцентриситетами представляли собой колонны прямоугольного сечения 200*200 мм и высотой 1000 мм. В качестве продольной рабочей арматуры использовались четыре стержня диаметром 12 мм, изготовленные из высокопрочной термически упрочнёенной стержневой арматуры класса Ат800 с пределом прочности 1000 МПа. Поперечное армирование выполнялось стержнями диаметром 5 мм, расположенными с шагом 150 мм из арматуры В500. По торцам колонны усиливались четырьмя сетками из проволоки 05 с ячейками 40*40 мм, и устанавливались металлические распределитель-ные пластины толщиной 10 мм. Эксцентриситет приложения продольной силы составлял 0, 2, 4, и 6 см.
Опытные образцы для исследования на внецентренное сжатие с относительно большими эксцентриситетами представляли собой колонны прямоугольного сечения 120*100
Рис. 1. Расчётная схема изгибаемого фиброжелезобетонного элемента
мм высотой 1000 мм с консолями по концам для создания соответствующих эксцентриситетов. В качестве продольной арматуры в сжатой зоне применялись 2 стержня диаметром 12 мм из стержневой арматуры класса Ат800. Армирование растянутой зоны осуществлялось 2 стержнями диаметром 5 мм арматурой класса Вр1200. Эксцентриситет составлял 9 и 11 см.
Обе серии имели аналоги в виде железобетонных образцов тех же геометрических параметров.
Фиброжелезобетонные колонны, сжатые с относительно малым эксцентриситетом приложения продольной силы, обнаружили в экспериментах прирост прочности до 20% по сравнению с железобетонными аналогами. При этом разрушение фиброжелезобетонных образцов носило более спокойный (пластичный) характер, чем у их железобетонных аналогов. Увеличение сжимаемости возрастало с ростом эксцентриситета и составило при эксцентриситете продольной силы е0=2см - 12%, при е0=4см - 18%, при е0=6см - 30% по сравнению с фиброжелезобетонными образцами, испытанными на центральное сжатие. Величина напряжений в сжатой арматуре фиброжелезобетонных образцов достигала значений, численно равных расчётным сопротивлениям растяжению, то есть существенно больше тех значений, которые предписаны действующими нормами [15].
Поведение фиброжелезобетонных колонн, сжатых с относительно большим эксцентриситетом приложения продольной силы, характеризуется следующими обстоятельствами:
- несущая способность фиброжелезобетонных колонн по отношению к аналогичным железобетонным увеличилась на 35% при е0=9см и на 68% при е0=11см;
- увеличение усилия трещинообразования железобетонных образцов при добавлении в них фибр составляет 44% при е0=9см и 50% при е0=11см;
- для образцов из фиброжелезобетона шаг трещин и ширина их раскрытия в эксплуатационной стадии уменьшаются в два раза по сравнению с железобетонными образцами, а в стадии, близкой к предельной, достигает трёх раз;
- увеличение предельной сжимаемости фиброжелезобетонных образцов по сравнению с железобетонными образцами достигало значений от 50% до 88% в зависимости от эксцентриситета приложения нагрузки, что свидетельствует об адекватном росте напряжений в продольной арматуре сжатой зоны и, таким образом, повышенной эффективности её работы;
- увеличение предельной деформации растяжения достигало значений от 43% до 72% в зависимости от эксцентриситета приложения нагрузки, что также свидетельствует о росте эффективности работы арматуры растянутой зоны.
Выполненные эксперименты позволили перейти к построению методики расчёта внецентренно сжатых фиброжелезобетонных элементов с большими и малыми эксцентриситетами. Отдельные результаты теоретических исследований опубликованы в [17; 18].
Таким образом, выполненные эксперименты свидетельствуют ещё об одном положительном проявлении известных
свойств фибробетонов, таких как высокая предельная сжимаемость, предельная растяжимость и трещиностойкость, обеспечивающих принципиальную возможность эффективного использования высокопрочной арматуры без предварительного напряжения в изгибаемых и сжатых элементах. Переход на арматуру повышенных классов по прочности на сжатие и растяжение без предварительного напряжения, предусмотренного в этом случае действующими регламентами, обеспечит повышение экономической эффективности строительных объектов самого разного назначения, включая уникальные объекты, а также объекты специального назначения.
Литература
1. Дмитриев, С.А. Расчёт предварительно напряжённых железобетонных конструкций / С.А. Дмитриев, Б.А. Калатуров
- М.: Стройиздат, 1965. - 508 с.
2. Фрейсине, Е. Переворот в технике бетона / Е. Фрейси-не. - 1938.
3. Nervi P.L. Precast Concrete offers New Possibility for Design of Shell Structcre / P.L. Nervi // ACI Journal v.24. -1953. - №6.
4. Морозов, В.И. Корпуса высокого давления из тяжёлого армоцемента для энергетических, строительных и специальных технологий: монография / В.И. Морозов // - СПб.: СПбГАСУ, 2011. - 394 с.
5. Некрасов, В.П. Метод косвенного вооружения бетона. Новый железобетон / В.П. Некрасов; Ч.1. НКПС., - М.: Транспечать, 1925.
6. Пухаренко, Ю.В. Принципы формирования структуры и прогнозирование прочности фибробетонов / Ю.В. Пухаренко // Строительные материалы. - 2004. - №10. - С. 47-50.
7. Пухаренко, Ю.В. Высокопрочный сталефибробетон / Ю.В. Пухаренко, В.Ю. Голубев // Промышленное и гражданское строительство. - 2007. - №9. - C. 40-41.
8. Пухаренко, Ю.В. О вязкости разрушения фибробетона / Ю.В. Пухаренко, В.Ю. Голубев // Вестник гражданских инженеров. - 2008. - №3 (16). - C. 80-83.
9. Рабинович, Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технологии, конструкции / Ф.Н. Рабинович. - М.: Издательство АСВ, 2004. - 176 с.
10. Romualdi, J.P. andBatzon, G.B. Mechanics of Crack Arrest in Concrete. Procc.ASCE, v. 89, EM 3. - 1963.
11. Морозов, В.И. Моделирование микротрещинообра-зования фибробетона методами механики разрушения / В.И. Морозов, Ю.В. Пухаренко, А.О. Хегай // Современное промышленное и гражданское строительство. Донбасская национальная академия строительства и архитектуры. - 2011.
- №3. - Т. 7. - С. 126-130.
12. Шилов, А.В. Керамзитофиброжелезобетонные изгибаемые элементы с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения: автореф. дис. канд. техн. наук / А.В. Шилов // - Ростов-на-Дону, 1996. - 26 с.
13. Маилян, Л.Р. Влияние фибрового армирования на трещиностойкость железобетонных балок / Л.Р. Маилян, А.В. Шилов, М.Т. Абдаллах // Совершенствование расчётов, проектирования и технологии изготовления строительных конструкций. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, 1995.
14. Леонтьев, М.П. Экспериментальные исследования прочности, жёсткости и трещиностойкости изгибаемых и внецентренно-сжатых железобетонных элементов с зонным сталефибробетонным армированием / М.П. Леонтьев // Изв. Вузов. Строительство и архитектура. - 2002. - № 7. - С. 146-152.
15. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры: СП 52-101-2003. - М., 2004.
16. Руководящие технические материалы по проектированию, изготовлению и применению сталефибробетонных конструкций на фибре из стальной проволоки: РТМ-17-03-2005 / НИИЖБ. - М., 2005. - 80 с.
17. Морозов, В.И. Исследования фиброжелезобетонных колон с высокопрочной арматурой / В.И. Морозов, А.О. Хегай // Вестник гражданских инженеров. - 2011. - №3 (28). - С. 34-37.
18. Магдеев У.Х. К расчету фиброжелезобетонных элементов с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения / У.Х. Магдеев, В.И. Морозов, Ю.В. Пухаренко, М.П. Калашников // Вестник отделения строительных наук. Вып. 16: в 2-х т.; РААСН. - М.: МГСУ, 2012. - Т. 1. - С. 162-168.
Literatura
1. Dmitriev, S.A. Raschet predvaritel'no naprjazhennyh zhelezobetonnyh konstrukcij / S.A. Dmitriev, B.A. Kalaturov -M.: Strojizdat, 1965. - 508 s.
2. Frejsine, E. Perevorot v tehnike betona / E. Frejsine. - 1938.
4. Morozov, V.I. Korpusa vysokogo davlenija iz tjazhelogo armocementa dlja energeticheskih, stroitel'nyh i special'nyh tehnologij: monografija / V.I. Morozov // - SPb.: SPbGASU, 2011. - 394 s.
5. Nekrasov V.P. Metod kosvennogo vooruzhenija betona. Novyj zhelezobeton / V.P. Nekrasov; Ch.1. NKPS., - M.: Transpechat', 1925.
6. Puharenko Ju.V. Principy formirovanija struktury i prognozirovanie prochnosti fibrobetonov / Ju.V. Puharenko // Stroitel'nye materialy. - 2004. - №10. - S. 47-50.
7. Puharenko Ju.V. Vysokoprochnyj stalefibrobeton / Ju.V. Puharenko, V.Ju. Golubev // Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. - 2007. - №9. - C. 40-41.
8. Puharenko Ju.V. O vjazkosti razrushenija fibrobetona / Ju.V. Puharenko, V.Ju. Golubev // Vestnik grazhdanskih inzhenerov. - 2008. - №3 (16). - C. 80-83.
9. Rabinovich F.N. Kompozity na osnove dispersno armirovannyh betonov. Voprosy teorii i proektirovanija, tehnologii, konstrukcii / F.N. Rabinovich. - M.: Izdatel'-stvo ASV, 2004. - 176 s.
11. Morozov V.I. Modelirovanie mikrotreshhinoobrazovanija fibrobetona metodami mehaniki razrushenija / V.I. Morozov,
Ju.V. Puharenko, A.O. Hegaj // Sovremennoe promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. Donbasskaja nacional'naja akademija stroitel'stva i arhitektury. - 2011. - №3. - T. 7. - S. 126-130.
12. ShilovA.V. Keramzitofibrozhelezobetonnye izgibaemye jelementy s vysokoprochnoj armaturoj bez predvaritel'nogo naprjazhenija: avtoref. dis. kand. tehn. nauk / A.V. Shilov // -Rostov-na-Donu, 1996. - 26 s.
13. Maijan L.R. Vlijanie fibrovogo armirovanija na treshhinostojkost' zhelezobetonnyh balok / L.R. Mailjan, A.V. Shilov, M.T. Abdallah // Sovershenstvovanie raschjotov, proektirovanija i tehnologii izgotovlenija stroitel'nyh konstrukcij. - Rostov-na-Donu: SevkavNIPIagroprom, 1995.
14. Leont'ev M.P. Eksperimental'nye issledovanija prochnosti, zhestkosti i treshhinostojkosti izgibaemyh i vnecentrenno-szhatyh zhelezobetonnyh elementov s zonnym
stalefibrobetonnym armirovaniem / M.P. Leont'ev // Izv. Vuzov. Stroitel'stvo i arhitektura. - 2002. - № 7. - S. 146-152.
15. Betonnye i zhelezobetonnye konstrukcii bez predvaritel'nogo naprjazhenija armatury: SP 52-101-2003. - M., 2004.
16. Rukovodjashhie tehnicheskie materialy po proektirovaniju, izgotovleniju i primeneniju stalefibrobetonnyh konstrukcij na fibre iz stal'noj provoloki: RTM-17-03-2005 / NIIZhB. - M., 2005. - 80 s.
17. Morozov V.I. Issledovanija fibrozhelezobetonnyh kolon s vysokoprochnoj armaturoj / V.I. Morozov, A.O. Hegaj // Vestnik grazhdanskih inzhenerov. - 2011. - №3 (28). - S. 34-37.
18. Magdeev U.H. K raschetu fibrozhelezobetonnyh elementov s vysokoprochnoj armaturoj bez predvaritel'nogo naprjazhenija / U.H. Magdeev, V.I. Morozov, Ju.V. Puharenko, M.P. Kalashnikov // Vestnik otdelenija stroitel'nyh nauk. Vyp. 16: v 2-h t.; RAASN. - M.: MGSU, 2012. - T. 1. - S. 162-168.
