CC BY
21УДК 666.971.001
В.С. СЕМЕНОВ, канд. техн. наук (science-isa@yandex.ru),
Т.А. РОЗОВСКАЯ, канд техн. наук (tamara.roz@yandex.ru), АЮ. ГУБСКИЙ, инженер, Р.Р. ГАРЕЕВА, инженер
Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (129337, г. Москва, Ярославское ш., 26)
Эффективная дисперсно-армированная сухая кладочная смесь
Рассмотрены вопросы разработки сухих смесей с полыми керамическими микросферами и армирующими волокнами, предназначенных для получения эффективных легких кладочных растворов с улучшенными свойствами. Ранее разработанные авторами сухие смеси с керамическими микросферами и легкие кладочные растворы на их основе характеризуются низкой средней плотностью, малым коэффициентом теплопроводности, высокой прочностью при сжатии, высокой удельной прочностью, вместе с тем недостаточной трещиностойкостью, морозостойкостью и долговечностью раствора. Одним из путей повышения свойств таких растворов является введение в их состав дисперсных армирующих волокон - фибры. В исследованиях использованы следующие виды фибры: базальтовая, стекловолокно, две разновидности полимерной фибры - полиакриловая и полипропиленовая. Исследования проводились по стандартным методикам. Определены основные свойства растворных смесей и растворов, установлены зависимости влияния расхода различных видов фибры на основные свойства затвердевших смесей, в первую очередь на среднюю плотность, прочность при сжатии и на растяжение при изгибе. Получены оптимальные составы сухих кладочных смесей с керамическими микросферами и фиброй, приведены результаты микроструктурного анализа образцов. Разработана сухая кладочная смесь с полыми керамическими микросферами и полипропиленовой фиброй, обладающая пределом прочности при сжатии 14,5 МПа, на растяжение при изгибе - 3,4 МПа, при средней плотности раствора в сухом состоянии не более 800 кг/м3.
Ключевые слова: сухие смеси, легкие кладочные растворы, армированный кладочный раствор, керамические микросферы, армирующие волокна.
V.S. SEMENOV, Candidate of Sciences (Engineering), T.A. ROZOVSKAYA, Candidate of Sciences (Engineering) (tamara.roz@yandex.ru), A.Yu. GUBSKIY, Engineer, R.R. GAREEVA, Engineer
National Research Moscow State University of Civil Engineering (26, Yaroslavskoe Highway, Moscow, 129337, Russian Federation)
Effective Disperse Reinforcement Dry Masonry Mix
The article is devoted to the development of dry mixes with hollow ceramic microspheres and reinforcing fibers for the efficient light-weight masonry mortars with improved properties. Previously developed by the authors dry mixes with ceramic microspheres and light-weight masonry mortars based on them have a low average density, low thermal conductivity, high compressive strength, high specific strength, but insufficient crack resistance, frost resistance and durability of the mortar. One way of improvement of the properties of such mortars is the introduction of dispersed reinforcing fibers into their structure. In this study, the following types of fibers were used: basalt ones, glass ones, and two types of polymer fibers - poly-acrylic and polypropylene ones. The research has been carried out according to standard methods. The basic properties of mortar mixtures and mortar have been determined; the dependences of the influence of consumption of various fiber types on the basic properties of mortars have been established, primarily, on the average density, compressive strength and tensile bending. The optimum composition of the dry masonry mixes with the hollow ceramic microspheres and the fiber were obtained, the results of microstructural analysis of samples are given. The dry masonry mix with hollow ceramic microspheres and polypropylene fibers having the compressive strength value of 14.5 MPa, the tensile strength in bending of 3.4 MPa and the average density of the dry mortar not more than 800 kg/m3 was developed. Keywords: dry mixes, light-weight masonry mortar, reinforced mortar, hollow ceramic microspheres, reinforcing fibers.
В современном строительстве при повышенных требованиях к теплозащите зданий применяются эффективные стеновые материалы: блоки из легких бетонов (газобетон, пенобетон, пенополистиролбетон), а также керамические камни. Данные стеновые изделия обладают низкой средней плотностью и низким коэффициентом теплопроводности, что позволяет обеспечить требуемое сопротивление теплопередаче при сравнительно небольшой толщине наружных стен. Для возведения ограждающих конструкций из таких материалов необходимо применять «теплые» кладочные растворы, характеристики которых соответствуют характеристикам стенового материала [1—3].
Как правило, для изготовления таких растворов используются облегчающие заполнители, каждый из которых обладает определенными недостатками. Так, например, гранулированный пенополистирол является горючим и экологически небезопасным материалом; гранулы пенополистирола обладают низким сцеплением с цементным камнем, что отрицательно сказывается на прочности раствора. Вспученный перлитовый и вер-микулитовый пески характеризуются высоким водопо-глощением и гигроскопичностью, вследствие чего раствор при эксплуатации в условиях влажной окружаю-
щей среды частично теряет свои теплоизоляционные свойства. Керамзитовый песок обладает высоким коэффициентом теплопроводности, высоким водопоглоще-нием, при этом крупность гранул не позволяет сформировать тонкий растворный шов. Гранулированное пеностекло — хрупкий материал с высокой средней плотностью и стоимостью.
Хорошей альтернативой данным заполнителям для «теплого» кладочного раствора является применение полых керамических микросфер (КМС) [4—16]. Керамические микросферы — это компоненты золы-уноса, образующейся при высокотемпературном факельном сжигании угля на теплоэлектростанциях. Они представляют собой замкнутые сферы фракции 10—500 мкм с толщиной стенки 5—10% диаметра (рис. 1). Состав газовой фазы внутри сферы представляет собой смесь углекислого газа и азота. Шероховатая поверхность микросфер способствует лучшему их сцеплению с цементной матрицей. Совокупность уникальных свойств микросфер, таких как низкая средняя плотность, малые размеры, высокая твердость, позволяет применять их в качестве облегчающего заполнителя. Характеристики полых керамических микросфер приведены в табл. 1.
Рис. 1. Полые керамические микросферы
Рис. 2. Микроструктура контрольного состава
Таблица 1
Насыпная плотность, кг/м3 370-390
Средняя плотность, кг/м3 800
Коэффициент теплопроводности при температуре (20±2)оС, Вт/(м°С), не более 0,08
Фракция, мкм 10-500
Прочность при гидростатическом сжатии, МПа 15-28
Ранее авторами был разработан оптимальный состав сухой кладочной смеси с керамическими микросферами [17—18], принятый в настоящем исследовании как контрольный (КС). В качестве вяжущего вещества применялся портландцемент Holcim ExtraCEM 500 (ЦЕМ II/А-К (Ш-П) 42,5Н по ГОСТ 31108-2003). В качестве облегчающего заполнителя были использованы тонкостенные керамические микросферы фракции 10-500 мкм производства ГК ИНОТЭК. Для снижения водоцементного отношения и обеспечения однородности раствора использовался суперпластификатор Peramin SMF10, представляющий собой порошковый сульфонат меламина. Для повышения прочности сцепления раствора с основанием и прочности на растяжение при изгибе и при сжатии в состав раствора вводился редиспергируемый порошок сополимера винилацетата и этилена Vinnapas 8034 H. Для снижения средней плотности раствора использовалась воздухововлекающая добавка ASCO 93, которая представляет собой анионное ПАВ на базе высокомолекулярного олефинсульфона-та. Характеристики полученного раствора приведены в табл. 2, фотографии микроструктуры — на рис. 2.
Использование облегчающих заполнителей приводит к снижению средней плотности раствора при существенном снижении его прочности. Поскольку от прочности раствора (как на растяжение при изгибе, так и при сжатии) зависит несущая способность и долговечность конструкции в целом, одной из основных задач по регулированию характеристик «теплых» кладочных растворов является повышение их прочности при сохранении низкой средней плотности.
Одним из способов решения данной задачи является введение в раствор дисперсно-армирующих волокон — фибры. В работах [19—22] установлено, что применение фибры в кладочных растворах позволяет повысить пределы прочности на растяжение при изгибе и при сжатии, морозостойкость, трещиностойкость, долговечность.
Целью настоящего исследования является разработка эффективных облегченных сухих смесей для кладочных работ с полыми керамическими микросферами и различными видами фибры с улучшенными свойствами.
Обычно волокна фибры классифицируют по материалу: металлические, минеральные и полимерные. Помимо этого, волокна также можно классифицировать по длине, жесткости, прочности, а также ряду других показателей.
Стальная фибра характеризуется высокой средней плотностью (7850 кг/м3), высокой прочностью при растяжении (до 600 МПа), а также высоким модулем упругости (2,Ы05 МПа) [23]. Согласно EN 14889-1:2006 «Волокна для армирования бетона. Часть 1. Стальные волокна», стальная фибра может быть проволочной, токарной, фрезерованной, листовой, может иметь защитное покрытие, волновую форму и анкеры на концах для лучшего сцепления. Основным недостатком данного вида фибры является высокий коэффициент теплопроводности ~50 Вт/(м-°С), что делает невозможным ее применение в «теплом» кладочном растворе, коэффициент теплопроводности которого не должен превышать 0,2 Вт/(м-оС).
Из минеральных волокон чаще всего применяются базальтовая, стеклянная фибры и хризотиловое волокно. Они характеризуются средней плотностью ~2600 кг/м3; пределом прочности при растяжении ~(1-3,5)-103 МПа и модулем упругости ~(50-90)-103 МПа, являются негорючими и могут применяться в широком диапазоне температуры (до 750оС) [24-25]. Такие волокна широко применяются во многих отраслях строительства, а также при реставрации и создании малых архитектурных форм. Применение минеральных волокон в кладочных растворах возможно, однако они повышают среднюю плотность раствора.
Наиболее часто применяется полимерная фибра - полипропиленовая и полиакриловая. По EN 14889-2:2006 «Волокна для армирования бетона. Часть 2. Полимерные волокна» они характеризуются низкой средней плотностью ~900 кг/м3, низкой прочностью при растяжении ~350-700 МПа и значением модуля упругости (2-8)-103 МПа. Полимерные волокна значительно удлиняются при растяжении (до 300%), благодаря чему при возникновении трещин материал сопротивляется дальнейшему их раскрытию и нарушению своей целостности. Коэффициент теплопроводности полимерной фибры находится в пределах 0,16-0,22 Вт/(м-оС). Наибольшее распространение в России получила полипропиленовая фибра с длиной волокон 3, 6, 12 и 18 мм.
Учитывая вышеизложенное, можно сделать вывод, что оптимальным видом фибры для использования
научно-технический и производственный журнал íj j^fJ^lj'^jli^l-j]3 ~40 июль 2016 ЩЦДШ^ *
Рис. 3. Зависимость прочности раствора при сжатии от содержания фибры: 1 - БФ-6; 2 - БФ-12; 3 - СВ-13; 4 - ВСМ-6; 5 - ВСМ-12; 6 - ПФ-6,4
в «теплых» кладочных растворах являются полимерные волокна, однако также возможно применение и минеральных волокон. Расход фибры для каждого кладочного раствора должен определяться в лабораторных условиях.
В работе использованы базальтовая фибра с длиной волокон 6 и 12 мм, стекловолокно с длиной волокон 13 мм, две разновидности полимерной фибры: полиакриловая фибра Panacea DRY с длиной волокон 6,4 мм, а также полипропиленовая фибра ВСМ-6 и ВСМ-12 с длиной волокон 6 и 12 мм соответственно.
Рис. 4. Зависимость прочности раствора на растяжение при изгибе от содержания фибры: 1 - БФ-6; 2 - БФ-12; 3 - СВ-13; 4 - ВСМ-6; 5 - ВСМ-12; 6 - ПФ-6,4
Таблица 2
Компоненты перемешивались в течение 3 мин в растворосмесителе для их равномерного распределения по всему объему сухой смеси. Затем в чашу раство-росмесителя добавлялась вода, после этого растворная смесь перемешивалась еще в течение 3 мин в соответствии с ГОСТ 31356—2007. Подвижность растворных смесей по погружению конуса для каждого из составов была 8—9 см, что является оптимальным значением для кладочных растворов. Водоудерживающая способность растворной смеси для всех составов была не ме-
Тип фибры Содержание фибры, % от массы цемента В/Ц Средняя плотность, кг/м3 Предел прочности, МПа
Растворной смеси Раствора в сухом состоянии На растяжение при изгибе При сжатии
КС - 0,64 968 742 2,34 10,66
БФ-6 0,2 0,65 1146 884 2,45 11,17
0,4 0,67 1120 882 2,99 12,46
0,6 0,69 1133 879 3,22 13,52
0,8 0,7 1133 875 3,34 14,16
1,2 0,7 1146 883 3,56 15,28
БФ-12 0,2 0,66 1105 891 2,51 11,61
0,4 0,67 1070 859 2,86 12,29
0,6 0,7 1105 883 3,35 14,31
1,0 0,7 1091 846 3,62 15,67
СВ-13 0,2 0,67 1149 888 2,54 11,45
0,4 0,67 1107 867 2,83 12,2
0,6 0,69 1120 873 3,32 14,13
1,0 0,7 1133 873 3,64 15,84
ВСМ-6 0,3 0,68 1033 776 3,06 11,85
0,6 0,69 1007 759 3,26 14,17
0,9 0,71 991 742 2,98 12,77
ВСМ-12 0,2 0,66 1033 788 3,1 13,48
0,4 0,67 1046 792 3,43 14,52
0,6 0,69 1033 783 3,09 13,17
ПФ-6,4 0,3 0,67 1033 759 3,37 14,32
0,6 0,68 1020 740 3,15 13,34
0,9 0,69 1007 732 3,01 12,97
Примечания: КС - контрольный состав; БФ-6, БФ-12 - базальтовая фибра с длиной волокон 6 мм и 12 мм соответственно; СВ-13 - стекловолокно с длиной 13 мм; ВСМ-6, ВСМ-12 - полипропиленовая фибра с длиной волокон 6 мм и 12 мм соответственно; ПФ-6,4 - полиакриловая фибра с длиной волокон 6,4 мм.
Рис. 5. Микрофотографии структуры облегченной дисперсно-армированной сухой кладочной смеси в затвердевшем состоянии: а, б - с базальтовой фиброй; в, г - со стеклянной фиброй; д, е - с полипропиленовой фиброй
нее 94%, что удовлетворяет требованиям нормативных документов.
Для каждого состава определялись водоудерживаю-щая способность и средняя плотность растворной смеси, затем были изготовлены образцы-балочки размером 4x4x16 см. Образцы твердели в течение 28 сут в следующих условиях: 4 сут в ванне с гидравлическим затвором, а затем 24 сут при относительной влажности воздуха 65% и температуре 20оС. Далее были определены пределы прочности раствора при сжатии и на растяжение при изгибе, средняя плотность раствора в сухом состоянии. Результаты представлены в табл. 2 и на рис. 3-4.
Наибольший рост прочности по сравнению с контрольным составом продемонстрировали базальтовая фибра с длиной волокон 12 мм и стеклянная фибра с длиной волокон 13 мм при дозировке 1% от массы вяжущего: предел прочности при сжатии увеличился в среднем на 48%, на растяжение при изгибе - на 55%. Отмечено, что введение в состав сухой смеси базальто-
Список литературы
1. Овсянников С.Н., Вязова Т.О. Теплозащитные характеристики наружных стеновых конструкций с теплопроводными включениями // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 24-27.
2. Шеина С.Г., Миненко А.Н. Анализ и расчет «мостиков холода» с целью повышения энергетической
вого и стеклянного волокна повышает среднюю плотность растворной смеси и раствора в сухом состоянии, что увеличивает теплопроводность растворного шва.
Из графиков (рис. 3, 4) можно заключить, что для полимерной фибры каждого вида существует оптимальный расход, при котором достигается наибольший рост прочности раствора. При содержании фибры в сухой смеси выше оптимального значения уменьшается прочность раствора, ухудшается его удобоукладывае-мость. Из растворов с полимерной фиброй наибольший рост прочности наблюдался у состава с 0,4% полипропиленовой фибры ВСМ с длиной волокон 12 мм. Предел прочности при сжатии повысился на 36%, на растяжение при изгибе — на 47%.
Микроструктурный анализ образцов раствора проводился с использованием растрового электронного микроскопа FEI Quanta 200. Полученные фотографии микроструктуры цементного раствора с полыми керамическими микросферами и армирующими волокнами представлены на рис. 5.
Анализ микроструктуры облегченного кладочного раствора с базальтовой фиброй (рис. 5, а, б) показал, что при разрушении образца разрыв волокон происходит в одном сечении с цементным камнем. На поверхности излома волокна не видны, т. е. прочность сцепления базальтовой фибры с цементным камнем превышает прочность волокон на растяжение. Стеклянные волокна хорошо различимы на фотографиях (рис. 5, в, г), их поверхность покрыта продуктами гидратации цемента. Характер разрушения волокон практически аналогичен базальтовой фибре. Полипропиленовые волокна (рис. 5, д, е) обладают значительно большим удлинением при разрыве, их поверхность также покрыта продуктами гидратации цемента, за счет чего обеспечивается хорошее сцепление фибры с цементной матрицей. Ввиду повышения средней плотности раствора при введении в него базальтовой и стеклянной фибры наиболее целесообразно для «теплых» сухих кладочных смесей использовать полипропиленовые волокна.
В результате исследований получен состав сухой кладочной смеси с полыми керамическими микросферами и полипропиленовой фиброй, обладающей пределом прочности при сжатии 14,5 МПа, на растяжение при изгибе — 3,4 МПа, при средней плотности раствора в сухом состоянии не более 800 кг/м3. Разработанная сухая кладочная смесь может быть успешно применена при возведении малоэтажных зданий из эффективных штучных стеновых материалов.
References
1. Ovsyannikov S.N., Vyazova T.O. Heat-protecting characteristics of external wall structures with heat conductive inclusions. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2013. No. 6, pp. 24-27. (In Russian).
2. Sheina S.G., Minenko A.N. Analysis and calculation of "cold bridges" in order to increase the energy efficiency
научно-технический и производственный журнал
42 июль 2016 № '
эффективности жилых зданий // Инженерный вестник Дона: электронный научный журнал. 2012. № 4. Ч. 1. http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/131. pdf_1097.pdf (дата обращения 14.03.2016).
3. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Перспективы повышения энергетической эффективности жилых зданий в России // Вестник МГСУ. 2011. № 3. Т. 1. С. 192-200.
4. Семенов В.С., Розовская Т.А. Сухие кладочные смеси с полыми керамическими микросферами // Научное обозрение. 2013. № 9. С. 195-199.
5. Семенов В.С., Розовская Т.А. Повышение энергоэффективности ограждающих конструкций с применением облегченных кладочных растворов // Строительные материалы. 2015. № 6. С. 16-19.
6. Semenov V.S., Rozovskaya T.A., Oreshkin D.V. Properties of the dry masonry mixtures with hollow ceramics microspheres // Advanced Materials Research. 2014. Vol. 860-863, pp. 1244-1247.
7. Иноземцев А.С., Королев Е.В. Полые микросферы
- эффективный заполнитель для высокопрочных легких бетонов // Промышленное и гражданское строительство. 2013. № 10. С. 80-83.
8. Орешкин Д.В., Беляев К.В., Семенов В.С., Крето-ва У.Е. Полые микросферы - эффективный наполнитель в строительные и тампонажные растворы // Промышленное и гражданское строительство. 2010. № 9. С. 50-51.
9. Теряева Т.Н., Костенко О.В., Исмагилов З.Р., Шикина Н.В., Рудина Н.А., Антипова В.А. Физико-химические свойства алюмосиликатных полых микросфер // Вестник Кузбасского государственного технического университета. 2013. № 5. С. 86-90.
10. Suryavanshi A.K., Swamy R.N. Development of lightweight mixes using ceramic microspheres as fillers // Cement and Concrete Research. 2002. Vol. 32, pp. 1783-1789.
11. Korolev E.V., Inozemtcev A.S. Preparation and research of the high-strength lightweight concrete based on hollow microspheres // Advanced materials research. 2013. Vol. 746, pp. 285-288.
12. Клочков А.В., Строкова В.В., Павленко Н.В. Конструкционно-теплоизоляционные кладочные смеси с применением полых стеклянных микросфер // Строительные материалы. 2012. № 12. С. 24-27.
13. Клочков А.В., Павленко Н.В., Строкова В.В., Беленцов Ю.А. К вопросу об использовании стеклянных полых микросфер для теплоизоляционно-конструкционных кладочных растворов // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. 2012. № 3. С. 64-66.
14. Blanco F., Garcia P., Mateos P., Ayala J. Characteristics and properties of lightweight concrete manufactured with cenospheres // Cement and Concrete Research. 2012. Vol. 30. No. 11, pp. 1715-1722.
15. Данилин Л.Д., Дрожжин В.С., Куваев М.Д., Куликов С.А., Максимова Н.В., Малинов В.И., Пику-лин И.В., Редюшев С.А., Ховрин А.Н. Полые микросферы из зол-уноса - многофункциональный наполнитель композиционных материалов // Цемент и его применение. 2012. № 4. С. 100-105.
16. Жуков А.Д., Бессонов И.В., Сапелин А.Н., Наумова Н.В. Повышение энергоэффективности стеновых конструкций за счет материалов на основе алюмоси-ликатных микросфер // Вестник МГСУ. 2014. № 7. С. 93-100.
17. Губский А.Ю., Волченко К.С. Исследование свойств облегченных кладочных растворов с алю-мосиликатными микросферами // Строительство
— формирование среды жизнедеятельности: Сборник трудов XVII Международной межвузовской научно-практической конференции студентов, магистран-
of residential buildings. Inzhenernyj vestnik Dona: electronic scientific journal 2012. No. 4 (1). http://www.iv-don.ru/uploads/article/pdf/131.pdf_l097.pdf (date of access 14.03.2016). (In Russian).
3. Gagarin V.G., Kozlov V.V. Prospects of increase of power efficiency of residential buildings in Russia. Vestnik MGSU. 2011. No. 3 (1), pp. 192-200. (In Russian).
4. Semenov V.S., Rozovskaya T.A. The dry masonry mixes with hollow ceramic microspheres. Nauchnoe obozrenie. 2013. No. 9, pp. 195-199. (In Russian).
5. Semenov V.S., Rozovskaya T.A. Improvement of energy efficiency of enclosing structures with the use of lightweight masonry mortars. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2015. No. 6, pp. 16-19. (In Russian).
6. Semenov V.S., Rozovskaya T.A., Oreshkin D.V. Properties of the dry masonry mixtures with hollow ceramics microspheres. Advanced Materials Research. 2014. Vol. 860-863, pp. 1244-1247.
7. Inozemtsev A.S., Korolev E.V. Hollow micro-spheres is an efficient filler for high-strength lightweight concrete. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2013. No. 10, pp. 80-83. (In Russian).
8. Oreshkin D.V., Belyaev K.V., Semenov V.S., Kreto-va U.E. Hollow microspheres: an efficient filler for construction and backfill mortars. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2010. No. 9, pp. 50-51. (In Russian).
9. Teryaeva T.N., Kostenko O.V., Ismagilov Z.R., Shiki-na N.V., Rudina N.A., Antipova V.A. Physic-chemical properties of aluminosilicate hollow microspheres. Vestnik Kuzbasskogo gosudarstvennogo tehnicheskogo uni-versiteta. 2013. No. 5, pp. 86-90. (In Russian).
10. Suryavanshi A.K., Swamy R.N. Development of lightweight mixes using ceramic microspheres as fillers. Cement and Concrete Research. 2002. Vol. 32, pp. 17831789.
11. Korolev E.V., Inozemtcev A.S. Preparation and research of the high-strength lightweight concrete based on hollow microspheres. Advanced materials research. 2013. Vol. 746, pp. 285-288.
12. Klochkov A.V., Strokova V.V., Pavlenko N.V. Structural and heat insulating masonry admixture with hollow glass micro spheres. Stroitel'nye Materialy. 2012. No. 12, pp. 24-27. (In Russian).
13. Klochkov A.V., Pavlenko N.V., Strokova V.V., Belen-tsov Yu.A. On the question about the use of glass hollow microspheres for thermal-structural masonry mortars. Vestnik Belgorodskogo gosudarstvennogo tekhnologicheskogo universiteta im. V.G. Shukhova. 2012. No. 3, pp. 64-66. (In Russian).
14. Blanco F., Garcia P., Mateos P., Ayala J. Characteristics and properties of lightweight concrete manufactured with cenospheres. Cement and Concrete Research. 2012. Vol. 30. No. 11, pp. 1715-1722.
15. Danilin L.D., Drozhzhin V.S., Kuvaev M.D., Kuli-kov S.A., Maksimova N.V., Malinov V.I., Pikulin I.V., Redyushev S.A., Khovrin A.N. Hollow microspheres of fly ash - a multifunctional filler for composite materials. Tsement i ego primenenie. 2012. No. 4, pp. 100-105. (In Russian).
16. Zhukov A.D., Bessonov I.V., Sapelin A.N., Naumo-va N.V. Increasing energy efficiency of wall materials with the help of cenospheres. Vestnik MGSU. 2014. No. 7, pp. 93-100. (In Russian).
17. Gubskiy A.Yu., Volchenko K.S. Investigation of the properties lightweight mortars with aluminosilicate mi-crospheres. Construction is formation of the activity environment: proceedings of XVII International interuniversity scientific-and-practical conference of students, undergraduates, postgraduate students and young scientists. Moscow: MGSU. 2014, pp. 925-930. (In Russian).
тов, аспирантов и молодых ученых. М.: МГСУ, 2014. С. 925-930.
18. Semenov V.S., Rozovskaya T.A. Properties of modified dry masonry mixtures for effective masonry units // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 71 (2015) 012042.
19. Деревянко В.Н., Саламаха Л.В., Смоглий А.Г., Щудро Е.С., Тимченко Я. Влияние низкомодульных волокон на свойства строительных растворов // Всник Приднтровсько'1 державно'1 академП будiвництва та архтектури. 2011. № 10 (163). С. 8-11.
20. Пащенко А.А. Армирование неорганических вяжущих веществ минеральными волокнами. М.: Строй-издат, 1988. 200 с.
21. Агзамов Ф.А., Тихонов М.А., Каримов Н.Х. Влияние фиброармирования на свойства тампонажных материалов // Территория нефтегаз. 2013. № 4. С. 26-31.
22. Luiz A. Pereira-de-Oliveira, Joao P. Castro-Gomes, Miguel C.S. Nepomuceno. Effect of acrylic fibres geometry on physical, mechanical and durability properties of cement mortars // Construction and Building Materials. 2012. Vol. 27. Iss. 1, pp. 189-196.
23. Талантова К.В., Михеев Н.М. Исследование влияния свойств стальных фибр на эксплуатационные характеристики сталефибробетонных конструкций // Ползуновский вестник. 2011. № 1. С. 194-199.
24. Орлов А.А., Черных Т.Н., Сашина А.В., Богусе-вич Д.В. Исследование влияния параметров базальтовой фибры на свойства фиброармированного строительного раствора // Перспективные материалы в строительстве и технике: Сборник трудов конференции. 2014. С. 115-121.
25. Габидуллин М.Г., Багманов Р.Т., Шангараев А.Я. Исследование влияния характеристик стеклофибры на физико-механические свойства стеклофибробе-тона // Известия КГАСУ. 2010. № 1 (13). С. 268-273.
18. Semenov V.S., Rozovskaya T.A. Properties of modified dry masonry mixtures for effective masonry units. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 71 (2015) 012042.
19. Derevyanko V.N., Salamakha L.V., Smogliy A.G., Shchudro E.S., Timchenko Ya. The influence of the low modulus fibers on the properties of mortars. Visnik Pridniprovs'koi derzhavnoi akademii budivnitstva ta arkhitekturi. 2011. No. 10 (163), pp. 8-11. (In Russian).
20. Pashchenko A.A. Armirovanie neorganicheskih vjazhush-hih veshhestv mineral'nymi voloknami [Reinforcement of inorganic binders by the mineral fibers]. Moscow: Stroyizdat. 1988. 200 p.
21. Agzamov F.A., Tikhonov M.A., Karimov N.Kh. Influence of fiber reinforcement on the properties of cement materials. Territoriya neftegaz. 2013. No. 4, pp. 26-31. (In Russian).
22. Luiz A. Pereira-de-Oliveira, Joao P. Castro-Gomes, Miguel C.S. Nepomuceno. Effect of acrylic fibres geometry on physical, mechanical and durability properties of cement mortars. Construction and Building Materials. 2012. Vol. 27. Iss. 1, pp. 189-196.
23. Talantova K.V., Mikheev N.M. Research of influence of the properties of steel fibers on the performance of steel reinforced concrete structures. Polzunovskiy vestnik. 2011. No. 1, pp. 194-199. (In Russian).
24. Orlov A.A., Chernykh T.N., Sashina A.V., Boguse-vich D.V. Research of influence of basalt fiber parameters on the properties of fiber-reinforced. Prospective materials in construction and technique: proceedings of the conference. 2014, pp. 115-121. (In Russian).
25. Gabidullin M.G., Bagmanov R.T., Shangaraev A.Ya. Research of influence characteristics glass fibre on physic-mechanical properties of the glass fibre reinforced concrete. Izvestiya KGASU. 2010. No. 1 (13), pp. 268-273. (In Russian).
44
научно-технический и производственный журнал
июль 2016
