CC BY
309
ДВУХОБМОТОЧНЫЙ АСИНХРОННЫЙ ГЕНЕРАТОР В ДВУХФАЗНОМ ИСПОЛНЕНИИ С ЕМКОСТНЫМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
Берзан В.П., Тыршу М.С., Бырладян А.С.
Институт энергетики АНМ. e-mail: berzan@cc.acad.md. mtirsu@ie.asm.md
Аннотация. В статье рассматривается двухобмоточный асинхронный генератор в двухфазном исполнении с емкостным возбуждением, выполненный на основе асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Исследования разработанного генератора выполнены по различным схемам соединения обмоток статора. Путём выбора числа витков фаз обмоток статора выполненные на различное напряжение с включением на фазу повышенного напряжения конденсаторов возбуждения, удалось снизить величину емкости и улучшить показатели и характеристики генератора.
Ключевые слова: асинхронный генератор, конденсатор, фаза, обмотка, схема, напряжение, емкость.
GENERATOR ASINCRON BIFAZAT CU EXCITARE CAPACITIVA
Berzan V.P., Tir^u M.S., Birladean A.S.
Institutul de Energetica al A§M
Rezumat. in articol se examineaza generatorul asincron cu doua infa§urari realizat bifazat cu excitatie capacitiva, indeplinit pe baza motorului asincron cu rotor in scurtcircuit. Cercetarile generatorului elaborat s-au infaptuit cu diferite scheme de conexiuni a infa§urarilor statorice. Prin alegerea numarului de spire a fazelor infa§urarilor statorice indeplinite la diferite tensiuni cu cuplarea la faza de tensiune inalta a condensatorilor de excitatite a permite micsorarea valorii capacitatii de excitatie, imbunatatirea indicelor §i caracteristicelor generatorului.
Cuvinte - cheie: generator asincron, condensator, faza, infa§urare, schema, tensiune, capacitate.
BIPHASIC ASYNCHRONOUS GENERATOR WITH CONDENSER EXCITATION
Berzan V.P., Tirshu M.S., Birladian A.S.
Institute of Power Engineering of the ASM
Abstract. In article two-winding asynchronous generator in biphasic execution with the capacitor excitation, executed on the basis of the asynchronous engine with a short-circuited rotor is considered. Researches of the developed generator are executed under various schemes of connection of stator windings. Selecting phases wire numbers of stator windings implemented for various voltages with inclusion on a phase of the raised voltage of excitation condensers, allowed decreasing the size of capacity and improving indicators and generator characteristics.
Keywords: asynchronous generator, condenser, phase, winding, scheme, voltage, capacity
Введение
В последние годы наблюдается рост потребности в автономных источниках электроэнергии. К электрическим генераторам подобных источников энергии предъявляются определенные требования, характерные для автономных энергоустановок: минимальные габариты и масса, бесконтактное исполнение, удовлетворительные параметры электрогенератора и его системы возбуждения, требуемое качество внешних характеристик и энергетических показателей, а также стабильный уровень напряжения и частоты переменного тока, достаточно высокие КПД и cos ф.
Тип электрогeнeрaтора оказывает решающее влияние на технико-экономические показатели автономного источника энергии, так как он должен обеспечить нагрузку
потребителя стабильным напряжением при изменении нагрузки и ее характера: статический или динамический, активный или реактивный.
Известно, что простейшим в конструктивном отношении электромеханическим преобразователем энергии является асинхронный генератор (АГ), представляющий собой асинхронную машину (АМ) с короткозамкнутым ротором и конденсаторами возбуждения. Кроме того, АГ имеет ряд положительных качеств: бесконтактность, простота
конструктивного исполнения, прочность и высокая надежность, сравнительно минимальные параметрами рассеяния контуров статора и ротора; короткозамкнутый и симметричный ротор удовлетворительными демпфирующими свойствами, что очень важно при параллельной работы генератора с сетью и при несимметричных режимах его нагрузки. На эти особые преимущества АГ указывают многие отечественные и зарубежные авторы теоретических и экспериментальных НИР по исследованию АГ с конденсаторным возбуждением.
Вместе с тем, АГ с короткозамкнутым ротором в обычном исполнении обмотки статора, имеет ограниченные возможности при работе, из-за определенных недостатках. Например, при коротких замыканиях на зажимах АГ его напряжение падает до нуля с возможным исчезновением остаточного магнитного потока в АМ, что затрудняет и затягивает во времени процесс восстановления напряжения АГ. Проведённые исследования в [1,2] показали, что имеющиеся недостатки АГ можно успешно устранить, используя многообмоточные АГ, то есть АМ с различным числом обмоток на статоре, соединенные по различным схемам, в том числе и по автотрансформаторной с пространственным сдвигом между обмотками.
В данной работе изложены основные результаты теоретических и экспериментальных исследований автономного АГ (ААГ) с двумя обмотками на статоре в двухфазном исполнении с емкостным возбуждением. Представлены результаты испытаний генератора при его работе в различных режимах на статическую активноиндуктивную нагрузку.
1. Многообмоточные асинхронные генераторы
Использование обычных АМ с одной обмоткой на статоре в качестве генераторов, имеет ограниченные возможности из-за перегрузки электрической машины реактивным током [3]. Результаты научно-технических исследований и опытно-конструкторских работ [1,4] подтвердили целесообразность исполнения статора АМ с несколькими обмотками различного функционального назначения для работы в генераторном режиме. Так, АМ с двумя обмотками на статоре, включенными по различным схемам, обеспечивает улучшение технико-экономических показателей ААГ [5]. При этом возникает необходимость электромагнитного перерасчета и перемотки АМ на другие напряжения и/или скорости вращения электромагнитного поля машины. Как правило, в задачу электромагнитного перерасчета входит не только выбор типа обмоток, но и определения электромагнитных нагрузок, в том числе и числа пар полюсов, сечения обмоточного провода и необходимого коэффициента заполнения паза статора и т.д.
Правильный выбор электромагнитных нагрузок и их соотношения, схемы соединения статорных обмоток, величины пространственного и фазового сдвигов между ними, позволяет обеспечить хорошее качество рабочих характеристик и устойчивости работы ААГ в различных режимах.
У обычной АМ с одной статорной обмоткой при работе в режиме ААГ, рост тока нагрузки приводит к уменьшению величины напряжения на конденсаторах возбуждения,
что способствует прогрессивному уменьшению емкостной мощности возбуждения, которая находится в квадратичной зависимости от напряжения. Размещение на статоре ААГ двух обмоток позволяет при заданном напряжении генератора выбрать напряжение его возбуждения любой величины и сделать связь с напряжением рабочей обмотки менее жесткой. При этом следует учесть, что при использовании нескольких обмоток статора АГ, появляется возможность применения повышенного напряжения на конденсаторах возбуждения и соответствующего уменьшения необходимой емкости конденсаторов. Кроме того, при этом целесообразно осуществить соединение статорных обмоток по автотрансформаторной схеме, что позволяет увеличить мощность генератора.
Генератор в двухфазном исполнении обмоток статора, расположенные в пространстве под углом 90 электрических градусов и определенной емкостью в качестве возбуждающего элемента, получается уравновешенный режим с круговым вращающимся магнитным полем. Однако для получения кругового магнитного поля при любой скорости вращения ротора, необходимо изменять величину емкости конденсаторов возбуждения или использовать двухфазные обмотки статора соединенные по автотрансформаторной схеме академика В.С.Кулебякина [6]. Основные схемы соединения статорных обмоток АМ работающие в двигательном или генераторном режимах представлены в [5,6]. Анализ работ [7,8] убедительно показывает, что интересующее нас система «АМ - емкость» в структурном отношении, по принципу действия и свойствам представляет собой типичную автоколебательную систему, которая позволяет получить более эффективные принципы управления самовозбуждения генераторов.
Следовательно, за счёт многообмоточных схем исполнения обмоток статора и регулятора емкостного тока в системе «АМ - емкость» имеется реальная возможность получить более эффективные схемы, принципы самовозбуждения ААГ и улучшить его показатели и характеристики.
2. Самовозбуждение асинхронного генератора
Магнитная характеристика АМ не только позволяет судить о магнитных свойствах электрической машины, но и дает возможность определить величину емкости, необходимой для возбуждения АМ до заданного напряжения при холостом ходе (х.х.) и работе ее в качестве генератора по схеме самовозбуждения.
На рис. 1 кривая 2 представляет собой х.х. АМ, а зависимость напряжения от тока х.х. выражается следующим уравнением
UI =Ica)L = f (Лу; ) при/ = const, где Ic = Ixp ' sin(px.x.)., I xp - реактивный ток при х.х.
Зависимость напряжения на зажимах конденсаторов возбуждения от протекающего по ним тока (прямая 1 рис.1) может быть написана следующим образом:
coL
Процесс самовозбуждения АМ работающая в генераторном режиме продолжается до тех пор пока (х\ xLl)Ic > хс1с и заканчивается в точке равновесия «А» рис.1, когда наступает равенство (х\ xLl)Ic = хс1с-
Іс
1 с Ьр
Равновесие в точке «А» дает возможность определить зависимость между полной индуктивностью АГ и емкостью возбуждения при заданной частоте:
¿с= 1 1
(2я/У
СО
Величина реактивной составляющей тока / ' sinфxx может быть определена для
заданного напряжения и^ АМ по магнитной характеристике машины, а величину
фазной емкости батареи конденсаторов, необходимой для самовозбуждения ААГ до заданного напряжения при данном числе оборотов ротора можно определить расчетным путем по следующему выражению
Сф =
1Х 8ІП<^-10Є
сои„
[мкф].
Как видно из рис.1 самовозбуждение ААГ осуществляется обычно при х.х. и возможно лишь в тех случаях, когда линия “1” зависимости напряжения на конденсаторах возбуждения от протекающего по ним тока пересекает кривую х.х.”2” генератора и если при этом имеется остаточное магнитное поле ротора. Согласно [1] процесс самовозбуждения ААГ во многом аналогичен процессу самовозбуждения генератора постоянного тока параллельного возбуждения.
В литературе имеют место различные трактовки процесса самовозбуждения [9] имеющие определенную физическую природу, в том числе и как автоколебательная система [10]. Интересующее нас система «АМ - емкость» имеет определенную обратную связь, а начальное ее состояние оказывает существенное влияние на процесс возбуждения ААГ [7]. Анализ работ [8, 9] убедительно показывает, что система «АМ - емкость» в структурном отношении, по принципу действия и свойствам представляет собой типичную автоколебательную систему.
Таким образом, вопрос емкостного самовозбуждения ААГ представляет определенный интерес, как с эксплуатационной точки зрения, так и с точки зрения теоретического и экспериментального исследования работы автономных АГ в различных режимах.
3. Схемы замещения и векторные диаграммы
Анализ рабочего режима АГ проводится на основе его эквивалентной схемы замещения с вынесенным на зажимах намагничивающим контуром [11]. Полная схема замещения АГ при вращающимся роторе отличается от схемы замещения АМ работающей в двигательном режиме наличием в цепи статора емкости возбуждения. Схема замещения позволяет определить токи, потери мощности и падение напряжения в АГ при условии предварительного расчета её параметров согласно [12]. Схема замещения АГ с параллельным возбуждением и вынесенным на зажимы намагничивающим контуром представлена на рис.2.
х с 2 1
Х1С1
Г С
1 1
Рис.2. Схема замещения АГ с параллельным возбуждением Параметры схемы замещения можно представить в следующем виде:
- Р
г ¡сі = Я] и сі — ^2 - активные сопротивления,
ХгСг + Х2С^ — - суммарное реактивное сопротивление рабочей цепи,
с »¡1ч-----—
где 1 ~ ,
Хт
хСо=1/(о0Со - реактивное сопротивление емкости возбуждения фазы,
2па Мна, ¡Хиа- и 1^(рна Хна, Киа- соответственно, полное сопротивление и фаза нагрузки генератора.
Следует отметить, что параметры обмотки статора Г] и X] считаем постоянными,
ротора - 7*2 ) и ^2 ( ^* ) рассчитываются предварительно по определенной методике
изложенной в специальной литературе [12].
На основании представленной выше схемы замещения АГ могут быть определены все соотношения и величины, характеризующие статический режим работы генератора,
кроме того, на основе баланса реактивных мощностей, можно определить необходимую реактивную мощность и емкость конденсаторов возбуждения.
В то же время необходимо учесть, что АГ с двумя обмотками на статоре, соединенные по различным схемам, имеющие или не имеющие электрическую связь при определенном пространственном сдвиге между ними, позволяет более простыми средствами обеспечить высокое качество рабочих характеристик АГ при хорошей устойчивости его работы.
В связи с этим возникла необходимость рассмотреть некоторые теоретические аспекты работы двухобмоточного (ДО) АГ на основе схемы замещения приведённой на рис.3, в которой: 1 - рабочая обмотка статора, 2 - обмотка к.з. ротора, 3 - обмотка
статора с конденсатором возбуждения. При этом, первичной обмоткой можно считать роторную - 2, а вторичными - обмотку возбуждения - 3 и рабочую обмотку - 1 статора.
------------------1 і------------------------
и1 Ч Г
▼ г і
151------------------' I-
Рис.3. Схема замещения ДО - АГ
Уравнения магнитодвижущих сил (м.д.с.) ДО-АГ в общем виде повторяет уравнение м.д.с. трехобмоточного трансформатора [ 13].
Щ+і2ж2+і3ж3=ітж,
где I т - намагничивающий ток ДО-АГ.
Выполнив приведение токов обмоток ротора и возбуждения к обмотке статора,
получим: /!+/;+/;=4,
Т> Ь Т' Ь у _^1 у _^1
где 2~ кХ2 кхз 12“ж2 и 13“ж3-
Вследствие того, что при х.х. & о предыдущее уравнение принимает вид
/' =/ -Г
1Ъ ш 12-
Пользуясь методикой принятой для АМ, можем построить векторную диаграмму ДО-АГ, которая представлена на рис.4.
Учитывая, что в генераторе существует основное поле и соответствующий поток -Фм уравнение баланса напряжений для обмотки статора будет
йх=Ех -
а для обмоток ротора и возбуждения уравнения баланса напряжений будут
О = £' - ]І2х'2 -їА = Е'2 -]І'2х'2 - І'2г: 1~ *
2Л2 2 0 — ^2 J±2Л2 2 2
й3=Е'3-Д3х'3-І'3гІ
Рис. 4. Векторная диаграмма ДО-АГ на холостом ходу
По вышеизложенным уравнениям можно установить, что ДО-АГ эквивалентен трехобмоточному трансформатору, а его принципиальная векторная диаграмма при нагрузочном режиме представлена на рис.5. Анализ векторной диаграммы показывает, что генератор может работать только при опережении тока ї1 э.д.с. Еі.
Рис. 5. Векторная диаграмма ДО-АГ при нагрузке
Такой режим создают конденсаторы возбуждения. Угол (р2 ~ 0, т.е. ток 1'2
1 — V
совпадает по фазе с напряжением £/2 • Если обозначить *2Г2 =^2, тогда для
обмотки ротора уравнение напряжений примет следующий вид:
Ё'2-]Г2х'2-Г2г^ = и'2.
В данном случае мощность в цепи ротора напишется в следующем виде:
1 — V
Р^=щи'212=щ12 К-------------,
£
где т1- число фаз.
Эта мощность является чисто активной и соответствует механической мощности ротора, так как
г 2 г>
Рмех = { - £ 2}и1, где Рэм = щ!2 ■
Следовательно, преобразование механической энергии в электрическую, отдаваемую в автономную сеть, связано с потерями в различных частях АГ, которые предоставлены на энергетической диаграмме, рис. 6.
Р
мхв
Рм2
эм
Р.
с1
Р
Рм\
Рис.6. Энергетическая диаграмма АГ
Р1 - полная механическая мощность подводимая к валу АГ;
Рмхв - потери механические и вентиляционные;
Рд - добавочные потери;
Рмех - полная механическая мощность;
Рм2 - потери в меди обмотки ротора;
Рэм - электромагнитная мощность, передаваемая с ротора на статор генератора;
Рс - потери в стали статора;
Рм1 - потери в меди статора;
Р2 - отдаваемая генератором электрическая мощность в сеть.
Таким образом, зная подводимую мощность к валу АГ, все потери и полезную мощность генератора, к.п.д. подсчитывают по следующей формуле
_ р Г] |о = — -100
7 1 - Р{
Следует отметить, что ДО-АГ должен рассматриваться как трехобмоточный трансформатор, но при неизменном напряжении на его зажимах. В этом случае схема
замещения должна быть видоизменена и представлена как уточненная Г-образная схема замещения ДО-АГ представленная на рис. 7 с вынесенным на зажимы первичной цепи намагничивающего контура и возбуждения, что позволяет теоретически определить все параметры и рабочие характеристики генератора.
Рис.7. Уточненная Г-образная схема замещения ДО-АГ
Из Г-образной схемы замещения следует, что при и!=сот1, ток цепи намагничивающего контура 1т при изменении скольжения £ можно считать постоянным, а переменным является лишь ток главной цепи I¡.
4. Экспериментальные исследования
Для разработки и изготовления двухобмоточого и двухфазного АГ (ДО-2ФАГ) использована трехфазная АМ с короткозамкнутым ротором после ее электромагнитного перерасчета и перемотки статора. В пазы статора АМ уложены две обмотки - возбуждения и рабочая, выполненные на разные уровни напряжения с пространственным сдвигом на 90 электрических градусов.
Исследования ДО-2ФАГ проводятся по различным схемам, но из 7-ми предложенных схем испытаны четыре варианта схем типа IV-VII, приведенных на рис. 8.
С Х Е М Ы
соединения статорных обмоток ДО-2ФАГ различного типа
Сложность основных аналитических соотношений не позволяет получить некоторые важные зависимости. Поэтому, для изучения характеристик двухобмоточного двухфазного АГ использован и экспериментальный метод исследования. Опытное исследование представляет значительный интерес, так как на основании экспериментальных данных облегчается анализ особенностей работы ДО-2ФАГ при различных схемах соединения обмоток и конденсаторов возбуждения. При этом основное внимание уделялось определению различных характеристик (внешней, нагрузочной и т.д.) в области нормальных нагрузок, так как эти характеристики дают интегральную оценку
выбора электромагнитных величин и соотношений между ними. Так называемая вольтамперная характеристика - ВАХ, выявляет влияние изменения нагрузки на выходное напряжение АГ без или с регулированием реактивного тока АМ.
В заключение отметим, что совершенствование многообмоточных генераторов с конденсаторным возбуждением еще не закончено, необходимы дальнейшие теоретические и экспериментальные исследования, направленные на совершенствование их исполнения, повышение технико-экономических показателей, особенно при работе ААГ на двигательную нагрузку.
5.Анализ результатов и выводы
Анализ результатов экспериментальных исследований ДО-2ФАГ при различных схемах соединения обмоток и конденсаторов возбуждения показывают, что определенные
технические показатели и характеристики генератора требуют предварительного изучения и проведения оптимизационных расчетов параметров АМ используемой в качестве генератора. Например, изучение влияния степени насыщения магнитной цепи, рассеяния контуров статора и ротора АМ на показатели и характеристики ААГ. Весьма важным является и выбор схемы соединения обмоток и конденсаторов возбуждения генератора, влияющий на разработку простой и надежной схемы автоматического регулирования реактивной мощностью ААГ. Выполненные исследования показывают, что предложенные и испытанные варианты схем обмоток ДО-2ФАГ с емкостным возбуждением обеспечивают дальнейшее улучшение качества показателей и характеристик ААГ в различных режимах работы.
Оценивая результаты теоретических и экспериментальных данных приведенных в таблицах Приложений 1, 2 и 3 можно сформулировать следующие выводы относительно рассматриваемого ДО-2ФАГ:
- подтверждена целесообразность применения двухобмоточного двухфазного АГ в качестве автономного источника электроэнергии;
- сравнение технических показателей ДО-2ФАГ по схемам различного типа в том числе ГУ-^УП типа, показало, что схема соединения обмоток и конденсатора возбуждения типа VII имеет повышенные энергетические и эксплуатационные показатели. Такое исполнение ДО-2ФАГ обеспечивает достаточно надежную работу с необходимой стабильностью выходного напряжения генератора;
- исполнение ДО-2ФАГ по схеме типа VII повышает его нагрузочную мощность, обладает высоким КПД и коэффициентом мощности при его загрузке от 30 до 120% от номинальной установленной мощности АМ;
- в разработанном генераторе уменьшается величина емкости конденсаторов возбуждения, подключаемых к обмотке повышенного напряжения генератора.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Учитывая преимущества и перспективность применения самовозбуждающегося ААГ, а также его двухфазное исполнение с выходным напряжением 220В, возникла необходимость разработки и исследования ДО-2ФАГ с конденсаторным возбуждением. При этом были учтены требования предъявляемые к ААГ, работающему на активно -индуктивную нагрузку: это стабильность выходного напряжения генератора и
устойчивость его работы в различных режимах. Следует отметить, что проведенные исследования разработанного генератора по различным схемам соединения обмоток статора с конденсатором возбуждением, позволяют считать работу АГ с расщепленной двухфазной обмоткой статора более эффективной. При этом габаритная мощность АМ используется наилучшим образом, а рост нагрузки не приводит к столь резкому снижению выходного напряжения. Кроме того, величина емкости конденсаторной батареи двухфазного АГ значительно меньше по сравнению с трехфазным исполнением АГ.
Результаты настоящей работы показывают, что имеется реальная возможность существенно улучшить характеристики и технико-экономические показатели ААГ, используя двухобмоточное двухфазное исполнение генератора по схеме типа VII с емкостной системой возбуждения и автоматического регулирования его выходного напряжения. Очевидно, что такое исполнение АГ перспективно и полезно для многих автономных источников электроэнергии.
ЛИТЕРАТУРА
1. Электротехника, 1990, № 10, С.55-58.
2. Техническая электродинамика, 1990, №5, С. 70-77.
3. Электричество, 1994, №6.
4. Известия ВУЗ’ов “Электромеханика”, 1990,№10, С. 12-20 и С. 66-69.
5. Техническая электродинамика, 1995, №4, С. 42-45.
6. Адаменко А.И. Однофазные конденсаторные двигатели. АНУкр.,
Киев, 1960, 247с.
7. Электричество, 1972, №4 , С.43-47.
8. Электричество, 1978, №8 , С.47-54.
9. Известия ВУЗов «Электромеханика», 1981, №6, с.612-617.
10. Известия ВУЗов «Электромеханика», 1977, №5, с.500-505.
11. Лищенко А.И., Лесник В.А. Асинхронные машины с массивным ферромагнитным ротором. Киев, “Наукова думка”, 1984, 167 с.
12. Данилевич Я.Б. и др. Параметры электрических машин переменного тока.
М.-Л. “Наука”, 1965, 339с.
13. Техническая электродинамика, 1983, №3, С. 53-58.
14. Важнов А.И. Электрические машины. Л., «Энергия», 1969, 768 с.
Приложение 1.
Сопоставительные показатели ДО-2ФАГ по схемам различного типа
Таблица 1 - 1
№ п/п U Г , Ф < 1гФ, A Рг, п, об/мин М, кГ см Рмех, W п СОвф Тип схемы, емкость возбуж.
1 220 0,93 206 1430 36 529 0,390 1,00 Тип IV, 30 мкФ
2 220 0,95 204 1320 55 746 0,290 1,00 Тип IV, 40 мкФ
3 220 0,94 204 1330 36 492 0,415 1,00 Тип V, 20 мкФ
4 220 0,94 204 1170 51 613 0,330 1,00 Тип V, 30 мкФ
5 220 0,94 208 1140 33 384 0,537 1,00 Тип VI, 20/20 мкФ
6 220 0,94 208 1070 37 407 0,511 1,00 Тип VI, 20/30 мкФ
7 220 0,93 204 1020 60 629 0,324 1,00 Тип VI, 30/30 мкФ
8 220 0,93 200 1000 50 500 0,400 1,00 Тип VI, 30/40 мкФ
9 220 0,94 208 1400 21 302 0,688 1,00 Тип VII, 30 мкФ
10 220 0,94 208 1250 34 437 0,476 1,00 Тип VII, 40 мкФ
Таблица 1 - 2
1 220 1,40 310 1450 49 730 0,420 1,00 Тип IV, 30 мкФ
2 220 1,40 310 1450 49 730 0,420 1,00 Тип IV, 40 мкФ
3 220 1,40 310 1430 41 603 0,514 1,00 Тип V, 20 мкФ
4 220 1,40 300 1250 65 835 0,360 1,00 Тип V, 30 мкФ
5 220 1,45 320 1190 50 612 0,523 1,00 Тип VI, 20/20 мкФ
6 220 1,45 300 1110 46 525 0,571 1,00 Тип VI, 20/30 мкФ
7 220 1,40 300 1050 66 712 0,321 1,00 Тип VI, 30/30 мкФ
8 220 1,45 310 1040 62 663 0,467 1,00 Тип VI, 30/40 мкФ
9 220 1,45 310 1440 31 459 0,675 1,00 Тип VII, 30 мкФ
10 220 1,40 310 1300 37 494 0,627 1,00 Тип VII, 40 мкФ
Приложение 1.
Таблица 1 - 3
№ п/п игФ, V 1гФ, А Рг, W п, об/мин М, кГсм Рмех, W СОЗф Тип схемы, емкость возбуж.
1 202 1,95 400 1480 52 791 0,50 1,00 Тип IV, 30 мкФ
2 202 1,95 400 1480 52 791 0,50 1,00 Тип IV, 40 мкФ
3 - - - - - - - - Тип V, 20 мкФ
4 - - - - - - - - Тип V, 30 мкФ
5 220 2,1 460 1300 63 842 0,546 1,00 Тип VI, 20/20 мкФ
6 220 2,1 460 1210 68 846 0,544 1,00 Тип VI, 20/30 мкФ
7 220 2,2 460 1170 82 986 0,466 1,00 Тип VI, 30/30 мкФ
8 220 2,15 470 1100 78 858 0,548 1,00 Тип VI, 30/40 мкФ
9 220 1,40 410 1460 31 465 0,880 1,00 Тип VII, 30 мкФ
10 220 2,15 480 1400 50 720 0,666 1,00 Тип VII, 40 мкФ
Приложение 2.
Технические показатели ДО-2ФАГ по схеме типа VII
_________________________________________________________________________Таблица 2 - 1
№ п/п игФ, V 1гФ, А Рг, W п, об/мин М, кгсм ^, W СОЗф Примечание
1 220 - - 1330 9 123 - - Своз=30 мкФ, х.х.
2 220 0,46 120 1360 18 252 0,476 1,00 Нагрузочный режим
3 220 0,65 170 1380 19 293 0,588 1,00 Нагрузочный режим
4 220 0,94 218 1400 21 302 0,688 1,00 Нагрузочный режим
5 220 1,20 345 1430 27 405 0,851 1,00 Нагрузочный режим
6 220 1,40 410 1460 31 465 0,880 1,00 Нагрузочный режим
7 220 1,80 450 1510 33 515 0,870 1,00 Нагрузочный режим
8 220 2,15 470 1570 36 581 0,808 1,00 Нагрузочный режим
9 170 2,55 420 1620 35 587 0,715 1,00 Нагрузочный режим
10 150 2,80 400 1700 34 596 0,683 1,00 Нагрузочный режим
1 220 - - 1180 17 206 - - Своз=40 мкФ, х.х.
2 220 0,46 100 1210 20 249 0,400 1,00 Нагрузочный режим
3 220 0,94 208 1250 34 437 0,476 1,00 Нагрузочный режим
4 220 1,20 255 1270 35 454 0,549 1,00 Нагрузочный режим
5 220 1,40 310 1300 37 494 0,627 1,00 Нагрузочный режим
6 220 1,80 355 1360 43 545 0,651 1,00 Нагрузочный режим
7 220 2,15 480 1400 50 720 0,666 1,00 Нагрузочный режим
8 210 2,55 530 1450 53 794 0,674 1,00 Нагрузочный режим
9 206 2,80 570 1500 54 833 0,684 1,00 Нагрузочный режим
Приложение 3 График 3-1
Внешняя и нагрузочная характеристики ДО-2ФАГ (схема тип VII).
График 3-2
1 30, ткР
40, ткР
>7 0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
0 0.5 1 1.5 2 2.5 I, А
Коэффициент полезного действия ДО-2ФАГ (схема тип VII).
