CC BY
21РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
DOI: 10.17725/rensit.2022.14.003
Двух-поляризационные решетки широкополосных
печатных излучателей для приложений X и Ku-диапазонов Головин В.В., Тыщук Ю.Н., Афонин И.Л., Поляков А.Л., Слезкин Г.В.
Севастопольский государственный университет, http://www.sevsu.ru/ Севастополь 299053, Российская Федерация
E-mail: [email protected], [email protected], [email protected], [email protected], gvsle%[email protected] Поступила 26.01.2022,рецензирована 05.02.2022, принята 12.02.2022 Представлена действительным членом РАЕН А.А. Потаповым
Аннотация: Основываясь на разработанном двух-поляризационном модуле в виде четырехэлементной решетки печатных излучателей, реализованы решения для двух антенных систем X и Ku-диапазонов. Исследована параболическая зеркальная антенна для систем спутниковой связи Ku-диапазона с облучателем в виде четырехэлементной решетки печатных излучателей с переключаемой линейной поляризацией. Облучатель формирует осесимметричное излучение с качественной линейной поляризацией в широкой полосе частот. Зеркальная антенна с диаметром апертуры 1.2 м в Ku-диапазоне характеризуется коэффициентом усиления 39-41 дБи. Исследована антенная решетка для радиолокатора X-диапазона, выполненная на основе модулей четырехэлементных решеток печатных излучателей с переключаемой линейной поляризацией. Антенная решетка характеризуется секторами сканирования 70° и 65° в ортогональных плоскостях. Представленные параболическая антенна и антенная решетка предназначены для использования в составе радиоэлектронных комплексов, размещаемых на подвижных объектах.
Ключевые слова: печатная антенна, зеркальная антенна, фазированная антенная решетка, спутниковая связь, антенна радиолокатора
УДК 621.372
Для цитирования: Головин В.В., Тыщук Ю.Н., Афонин И.Л., Поляков А.Л., Слезкин Г.В. Двух-поляризационные решетки широкополосных печатных излучателей для приложений X и Ku-диапазонов. РЭНСИТ: Радиоэлектроника. Наносистемы. Информационные технологии, 2022, 14(1):3-10. DOI: 10.17725/rensit.2022.14.003._
Dual-polarization arrays of wide-band printed radiating patches for operation in X and Ku-bands
Vladislav V. Golovin, Yury N. Tyschuk, Igor L. Afonin, Alexander L. Polyakov, Gennady V. Slyozkin
Sevastopol State University, http://www.sevsu.ru/ Sevastopol 299053, Russian Federation
E-mail: [email protected], [email protected], [email protected], [email protected], gvsle%[email protected] Received January 26, 2022, peer-reviewed February 05, 2022, accepted February 12, 2022
Abstract: Based on the developed dual-polarization module in the form of a four-element array of printed patches, solutions for two antenna systems of X and Ku bands are implemented. The parabolic reflector antenna for Ku-band satellite communication systems with the feeder in the form of the four-element array of printed patches with switchable linear polarization is investigated. The feeder forms axisymmetric radiation with high-quality linear polarization in the wide frequency band. The reflector antenna with the aperture diameter of 1.2 m in the Ku range is characterized by a gain of 39-41 dBi. The antenna array for the X-band radar made on the basis of modules of printed patches four-element arrays with switchable linear polarization is investigated. The antenna array is characterized by scanning sectors of 70° and 65° in orthogonal planes. The presented parabolic
РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
antenna and antenna array are intended for use as part of radio-electronic complexes installed on moving objects.
Keywords: printed antenna, reflector antenna, phased-array antenna, satellite communication, radar
antenna
UDC 621.372
For citation: Vladislav V. Golovin, Yury N. Tyschuk, Igor L. Afonin, Alexander L. Polyakov, Gennady V. Slyozkin. Dual-polarization arrays of wide-band printed radiating patches for operation in X and Ku-bands. RENSIT: Radioelectronics. Nanosystems. Information technologies, 2022, 14(1):3-10. DOI: 10.17725/ rensit.2022.14.003.
Содержание
1. Введение (4)
2. Параболическая зеркальная антенна Ku-диaпaзoha (5)
3. Фазированная антенная решетка для радиолокатора X-диaпaзoha (7)
4. Заключение (8) Литература (9)
1. ВВЕДЕНИЕ
Развитие антенных комплексов систем спутниковой связи и радиолокации X и Ки-диапазонов связано с применением различных печатных излучателей, отличающихся много-поляризационным режимом работы, широкополосным согласованием, компактным исполнением и др. Разработке и исследованию характеристик широкополосных печатных излучателей посвящено много работ [1-6]. Компактность и технологичность исполнения,
возможность эффективного управления характеристиками излучателей позволяют на их основе разрабатывать антенные системы с высокими техническими характеристиками, отвечающими возрастающим современным требованиям. Изготовление антенных систем на основе печатных излучателей кроме качественных энергетических характеристик и характеристик излучения позволяет реализовать дополнительные требования по аэродинамике, механической прочности конструкции антенной системы и т.п. Поэтому данное направление сохраняет свою актуальность и практическое значение. Нами также были предложены варианты двух-поляризационных четырехэлементным модулей широкополосных печатных
излучателей и антенных решеток на их основе [7-9]. Печатные излучатели запитываются зондами. Особенностью предложенных в [8,9] конструкций модулей печатных излучателей является форма усеченных по углам квадратных патчей и применение пассивных металлических надстроек такой же сложной формы. Также предложены схемы возбуждения патчей: для формирования двух линейных поляризаций с применением дифференциального питание пар патчей и для формирования двух круговых поляризаций с применением квадратурной схемы питания патчей [8,9]. Предложенное исполнение модуля излучателей позволило в широкой полосе частот обеспечить качественные поляризационные характеристики при сохранении осесимметричного излучения с мало изменяющимся коэффициентом усиления.
Полученные результаты позволили применить разработанный модуль для решения широкого круга практических задач. В данной статье представлены результаты проектирования антенных систем, в которых применяется разработанный нами модуль излучателей в его модификациях. Расчеты характеристик выполнены с применением специализированной электродинамической САПР, в которой реализованы Метод Моментов и метод Физической оптики.
Впервойчастипредставленапараболическая зеркальная антенна спутниковой связи в Ки-диапазоне, в качестве облучателя которой используется четырёхэлементная решетка патч-излучателей с двойной линейной поляризацией.
Во второй части представлена радиолокационная двух-поляризационная антенная решетка патч-излучателей X-диапазона с секторным сканированием в угломестной и азимутальной плоскостях.
2. ПАРАБОЛИЧЕСКАЯ ЗЕРКАЛЬНАЯ АНТЕННА KU-ДИАПАЗОНА
Системы VSAT (Very Small Aperture Terminal) широко применяются на сухопутных и морских подвижных объектах для задач связи, телевизионного вещания и т.п. В комплекте бортового оборудования системы VSAT часто используются параболические зеркальные антенны. Развитие данного класса антенн связано в первую очередь с разработкой облучающей системы, способной по ряду критериев обеспечить улучшенные характеристики зеркальной антенны [10-12]. В качестве облучателей рассматриваются в том числе печатные антенны и их решетки, отличающиеся небольшими габаритами и поперечными размерами [13].
Рассмотрим малогабаритную квадратную четырехэлементную решетку печатных излучателей [8] как облучатель VSAT параболической зеркальной антенны.
Внешний вид модели решетки печатных излучателей показан на Рис. 1.
Параметры диэлектрика подложки: диэлектрическая проницаемость 2.4, тангенс угла потерь 0.001, толщина подложки 1.5 мм.
Каждый из излучателей содержит две точки питания—два порта(Рис. 2),которые позволяют сформировать в четырех-элементном модуле
♦ ♦ ♦ ♦
а Ь
Рис. 1. Внешний вид модели облучателя: вид сверху (а) и вид сбоку (Ь).
Рис. 2. Схемы формирования двух линейных поляризаций.
две линейные ортогональные поляризации.
Проведем анализ схем возбуждения различных поляризаций поля решетки на Рис. 2. Для формирования линейных поляризаций используется четыре группы входов, возбуждаемых в противофазе:
— группа 1: входы 1 и 4;
— группа 2: входы 5 и 8;
— группа 3: входы 2 и 7;
— группа 4: входы 3 и 6.
На Рис. 2 красными обозначены входы групп с начальной фазой токов равной 0°, желтым цветом — входы групп с начальной фазой токов равной 180°.
Данная схема возбуждения излучателей обеспечивает высокую симметрию диаграммы направленности и уровень кросс-поляризационного излучения не более
— 48 дБ во всем рабочем диапазоне частот антенны.
Для лучшего согласования в широкой полосе частот в конструкцию облучателя введены пассивные надстройки,
располагаемые над излучателями на высоте 3 мм (Рис. 1Ь).
Неактивные порты излучателей нагружены на согласованную нагрузку.
Таким образом, облучатель можно выпускать в двух модификациях — упрощенный вариант с одним видом линейной поляризации и с двумя переключаемыми линейными поляризациями.
Проведем анализ характеристик решетки печатных излучателей. На Рис. 3 показана 3D нормированная диаграмма направленности (ДН) решетки на частоте 10.7 ГГц на основной
РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
р(е),0
с1В
-20 -30 -40 -50
V / \
АЛ / \
-180 -150 -120 - 90 - 60
60 90 120 150 180
0 , с!еа.
Рис. 3. Трехмерная нормированная диаграмма направленности решетки на частоте 10.7 ГГц на основной поляризации излучения.
поляризации излучения.
В диапазоне частот 10.7-12.7 ГГц ДН решетки патч-излучателей в Е- и Н-плоскостях характеризуется шириной главного лепестка, изменяющейся в пределах 52°-60°. Уровень побочного излучения не превышает —27 дБ. Уровень кроссполяризационного излучения не превышает —48 дБ. Коэффициент усиления составляет 10.5-11.5 дБи. КСВ (коэффициент стоячей волны) на активных портах принимает значения в пределах 1.2-1.45.
В диапазоне частот 13.7-14.5 ГГц ДН решетки патч-излучателей в Е- и Н-плоскостях характеризуется шириной главного
лепестка около 44°. Уровень побочного излучения не превышает —12 дБ. Уровень кроссполяризационного излучения не превышает —48 дБ. Коэффициент усиления составляет около 12 дБи. КСВ на активных портах принимает значения в пределах 1.05-1.25.
Рассмотрим модель осесимметричной параболической зеркальной антенны с облучателем в виде разработанной решетки печатных излучателей.
Параметры параболического зеркала: диаметр 1.2 м, фокусное расстояние 0.6 м.
С учетом диаграммных характеристик облучателя, в апертуре зеркала будет формироваться спадающее от центра к краям апертуры амплитудное распределение с
Рис. 4. ДН зеркальной антенны в Е-плоскости на
частоте 10.7 ГГц. пьедесталом на кромке зеркала около 0.1-0.2 от максимального значения в осевом направлении (вдоль фокальной оси зеркала).
Проанализируем в диапазоне частот 10.7-12.7 ГГц характеристики зеркальной антенны с облучателем в виде разработанной четырехэлементной решетки печатных излучателей.
На Рис. 4 показана ДН зеркальной антенны в Е-плоскости на частоте 10.7 ГГц. Так как ДН решетки печатных излучателей имеет практически одинаковую ширину в Е- и Н-плоскостях, то и ДН зеркальной антенны в главных сечениях практически одинаковы. В диапазоне частот ширина главного лепестка изменяется в пределах 1.5° (10.7 ГГц) — 1.3° (12.7 ГГц). Уровень бокового излучения не
превышает -29 дБ (10.7 ГГц)--33 дБ (12.7
ГГц). Осевой коэффициент эллиптичности
составляет -56 дБ (10.7 ГГц)--57 дБ (12.7
ГГц). Коэффициент усиления составляет около 40-41 дБи.
Проанализируем в диапазоне частот 13.714.5 ГГц характеристики зеркальной антенны. На Рис. 5 показана ДН зеркальной антенны в
Рис. 5. ДН зеркальной антенны в Е-плоскости на частоте 14.5 ГГц.
Е-плоскости на частоте 14.5 ГГц.
ДН зеркальной антенны в главных сечениях практически одинаковы. В диапазоне частот ширина главного лепестка изменяется в пределах 1.3° (13.7 ГГц) — 1.2° (14,5 ГГц). Уровень бокового излучения не
превышает —36 дБ (13.7 ГГц)--37 дБ (14.5
ГГц). Осевой коэффициент эллиптичности
составляет -44 дБ (13.7 ГГц)--41.5 дБ (14.5
ГГц). Коэффициент усиления составляет 40.5 дБи (13.7 ГГц) — 39 дБи (14.5 ГГц). Уменьшение коэффициента усиления в диапазоне частот 13.7-14.5 ГГц обусловлено незначительным ухудшением коэффициента эллиптичности вследствие небольшого роста кроссполяризационного излучения.
3. ФАЗИРОВАННАЯ АНТЕННАЯ РЕШЕТКА ДЛЯ РАДИОЛОКАТОРА Х-ДИАПАЗОНА
Для служб гражданского и военного назначения на транспортных средствах размещаются мобильные радиолокационные системы для решения задач обзора пространства, парковки [14], мониторинга, в детекторах движения, сопровождения объектов, навигации и т.п. С учетом решаемых задач среди разнообразия транспортных РЛС можно выделить системы дальнего действия [15]. Эти комплексы можно разделить на группы, обеспечивающие круговой или секторный обзор пространства. В ряде случаев для обеспечения кругового обзора применяются много-сегментные антенные системы, каждый из сегментов которой представляет собой антенную подсистему, обеспечивающую сканирование в определенном секторе пространства [16,17]. Количество таких панелей может быть 3, 4 и более [18].
Для радаров дальнего обнаружения используется также диапазон частот 8.5-10 ГГц (Х-ЬаМ).
Далее представлены результаты разработки фазированной антенной решетки Х-диапазона с переключаемой линейной поляризацией и с секторным сканированием в азимутальной и угломестной плоскостях. Основываясь на
Port 3
О
Port 1 О О Port 2
с
Port 4
a b
Рис. 6. Модель модуля патч-излучателей: вид сверху (а) и крупный вид снизу (b).
полученных выше материалах, предложена модель модуля печатных излучателей, показанная на Рис. 6.
На каждом из патчей предусмотрен один порт возбуждения. Для каждой из предусмотренных ортогональных линейных поляризаций излучения предусмотрена своя пара излучателей в модуле, возбуждаемых портами:
— port 1 и 2 возбуждаются в противофазе — линейная поляризация 1;
— port 3 и 4 возбуждаются в противофазе
— линейная поляризация 2, ортогональная к линейной поляризации 1.
Параметры диэлектрика подложки выбраны следующими:
— диэлектрическая проницаемость 3.3;
— тангенс угла потерь 0.0001;
— толщина 1.5 мм.
Размеры патчей в миллиметрах показаны на Рис. 6 а.
Диапазон рабочих частот выбран 8.510 ГГц. При этом коэффициент усиления модуля составляет 7.5—8.5 дБи. Излучение модуля характеризуется мало изменяющимися направленными свойствами, при этом в Е-плоскости ДН уже, чем в Н-плоскости. Поляризация поля излучения — линейная, при этом относительный уровень кросс-поляризационного излучения не превышает —30 дБ. На активных входах модуля входное сопротивление близкое к 50 Ом и качество согласования в диапазоне рабочих частот характеризуется значениями КСВ не более 1.35.
РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
Рис. 7. Решетка печатных излучателей (а) и ее модель в САПР (Ь).
Разработана модель фазированной антенной решетки (ФАР), показанная на Рис. 7. Габариты решетки излучателей составляют около 970x180 мм. Количество модулей в решетке равно 223.
Проанализируем характеристики ФАР в режиме осевого излучения.
Ширина главного лепестка ДН изменяется в пределах:
— в Е-плоскости (вертикальная): 10.4° (10 ГГц)
— 12.3° (8.5 ГГц).
— в Н-плоскости (горизонтальная): 1.7° (10 ГГц) — 2° (8.5 ГГц).
Уровень побочных лепестков ДН изменяется в пределах:
— в Е-плоскости: -16.3 дБ (10 ГГц)--17 дБ
(8.5 ГГц).
— в Н-плоскости: -13.4 дБ (8.5-10 ГГц). Коэффициент усиления составляет 32-32.5
дБи. Осевой коэффициент эллиптичности не превышает - 36 дБ.
ДН ФАР на частоте 9 ГГц показана на Рис. 8.
Анализ характеристик ДН ФАР при угле сканирования 35° в горизонтальной плоскости показал следующее.
Ширина главного лепестка ДН в Н-плоскости изменяется в пределах 2.5° (8.5 ГГц) - 2.1° (10 ГГц). Уровень побочных лепестков ДН в Н-плоскости -12.9 дБ (8.5 ГГц) — -13.4 дБ (10 ГГц). Коэффициент усиления в диапазоне частот составляет около 32 дБи. Уровень дифракционных максимумов ДН на частоте 10 ГГц не
Рис. 8. Осевая ДН ФАР на частоте 9 ГГц.
превышает -24 дБ. Поляризационные характеристики не ухудшились.
Анализ характеристик ДН ФАР при угле сканирования 32.5° в вертикальной плоскости показал следующее.
Ширина главного лепестка ДН в Е-плоскости изменяется в пределах 13.5° (8.5 ГГц) — 15.5° (10 ГГц). Коэффициент усиления в диапазоне частот составляет около 32 дБи. Уровень побочных лепестков
ДН составляет -12--10 дБ. Коэффициент
эллиптичности не более -35 дБ.
На Рис. 9 показаны ДН ФАР на частоте 9 ГГц при сканировании в горизонтальной Н-плоскости на 35° и в вертикальной Е-плоскости на 32.5°.
4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ
На основе предложенного авторами двух-поляризационного широкополосного модуля печатных излучателей [8,9] разработаны варианты реализации VSAT параболической зеркальной антенны Ки-диапазона и панели
а Ь
Рис. 9. ДН ФАР на частоте 9 ГГц при сканировании в горизонтальной Н-плоскости на 35° (а) и в вертикальной Е-плоскости на 32.5° (Ь).
РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
излучателей фазированной антенной решетки радара X-диапазона.
В составе параболической зеркальной антенны реализован облучатель в виде четырехэлементной решетки печатных излучателей, характеризующейся
качественными входными и
поляризационными характеристиками в диапазоне частот 10.7-14.5 ГГц. Небольшие поперечные габариты облучателя
обеспечивают слабое затенение
апертуры параболического зеркала при осесимметричном расположении облучателя. При этом параболическая антенна характеризуется относительно высокой эффективностью использования излучающего раскрыва. Данная антенная система может эффективно применяться в мобильных транспортных системах спутниковой связи.
Разработанная малогабаритная двух-поляризационная фазированная антенная решетка печатных излучателей обеспечивает сканирование в секторе углов 70° вдоль большой оси решетки излучателей, и 65° вдоль малой оси решетки излучателей. На основе данной ФАР может быть реализована многолучевая антенная система, обеспечивающая многолучевое покрытие в требуемом секторе в азимутальной плоскости (например, азимутальный сектор углов 180° перекрывается тремя ФАР). Такая многолучевая антенная система может использоваться в составе радиолокационных комплексов, размещаемых на борту сухопутных или морских подвижных объектов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Kin-Lu Wong. Compact and Broadband Microstrip Antennas. New York, John Wiley&Sons Inc., 2002, 324 p.
2. Amélia Ramos, Tiago Varum, Joâo N Matos. Compact Circularly Polarized Aperture Fed Patch Antenna for LEO Satellite Constelations. Proc. IEEE International Symposium on Antennas and Propagation & USNC/URSI Radio Science
Meeting (APS/URSI), pp. 379-380, Singapore, 2021.
3. Matthew Bray. Wideband, X-band Series-Fed Patch Array. Proc. IEEE International Symposium on Antennas and Propagation & USNC/URSI Radio Science Meeting (APS/URSI), pp. 59-60, Singapore, 2021.
4. Ismail A Shittu, Mousa Hussein, Othman Al Aidaros. A Miniaturized Surpershape UWB Microstrip Patch Antenna Design. Proc. IEEE International Symposium on Antennas and Propagation & USNC/URSI Radio Science Meeting (APS/URSI), pp. 739-740, Singapore, 2021.
5. Xi Gu, Qing-Xin Chu. A Miniaturized Dual-Polarized Patch Antenna with L-shaped Feeds For C-Band Applications. Proc. IEEE International Symposium on Antennas and Propagation & USNC/URSI Radio Science Meeting (APS/URSI), pp. 943-944, Singapore, 2021.
6. Jian Lu, Peng Khiang Tan, Ankang Liu, Sek Meng Sow, Theng Huat Gan. Collapsible, Wideband, Dual-polarization Patch Antenna. Proc. IEEE International Symposium on Antennas and Propagation & USNC/URSI Radio Science Meeting (APS/URSI), pp. 1219-1220, Singapore, 2021.
7. Golovin VV, Tyschuk YN, Luk'yanchikkov AV, Toloknova EU. The Characteristics Analysis Of Patch Antenna Array Ku-band. Proc. 5th Intern. Conf. on Ultrawideband and Ultrashort Impulse Signals, pp. 243-245, Sevastopol, Ukraine, 2010. DOI: 10.1109/UWBUSIS.2010.5609125.
8. Golovin VV, Tyschuk YN. The Circuit Design Of Excitation Of The 144 Element Patch Antenna Array With Operated Polarization. Proc. IX Intern. Conf. on Antenna Theory and Techniques, pp. 289-291, Odessa, Ukraine, 2013. DOI: 10.1109/ICATT.2013.6650754.
9. Afonin IL, Golovin VV, Tyschuk YN. Antenna Array of Patch Radiators with Controlled Polarization. Proc. Conf. Radiation and Scattering of Electromagnetic Waves RSEMW, pp. 55-57, Divnomorskoe, Russia, 2017. DOI: 10.1109/ RSEMW2017.8103562.
10. Asci Y, Curuk E. Improved Splash-Plate Feed Parabolic Reflector Antenna for Ka-Band VSAT Applications. Proc. 46th Conf. European
РАДИОЭЛЕКТРОНИКА
Microwave Conference (EuMC), pp. 12831286, London, UK, 2016. DOI: 10.1109/ EuMC.2016.7824585.
11. Moheb H, Robinson C, Kijesky J. Design & development of co-polarized Ku-band ground terminal system for very small aperture terminal (VSAT) application. Proc. IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium, pp. 2158-2161, Orlando, FL, USA, 1999. DOI: 10.1109/APS.1999.788389.
12. Ji-Cheng Fu, Ze-Ming Xie. Design of Horn Feed with Duplex Function for Parabolic Antennas in Ku-band VAST Applications. Proc. IEEE MTT-S International Wireless Symposium (IWS), pp.1-3, Shanghai, China, 2020. DOI: 10.1109/iws49314.2020.9359989.
13. Debbarma K, Bhattacharjee R. Microstrip patch antenna feed for offset reflector antenna for dual band application. International Journal of RF and Microwave Computer-Aided Engineering, 2019, 29(11):1-9. DOI: 10.1002/mmce.21999.
14. Muhammad Faiz Bin Wahab, Aung Lwin Moe, Aminudin Bin Abu, Zulkifli Bin Yaacob, Ari Legowo. Development of automated parallel parking system in small mobile vehicle. ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences, 2015, 10(16):7107-7112.
15. Plata S, Wawruch R. CRM-203 Type Frequency Modulated Continuous Wave (FMCW) Radar. TransNav. The International Journal on Marine Navigation and Safety of Sea Transportation, 2009, 3(3):311-314.
16. Blighter Surveillance Systems. (2014). Blighter B400 Series Radar. [Online]. URL: http:// www.blighter.com/images/pdfs/fact-sheets/ blighter-b400-series-radarfact-sheet-bss-0802. pdf [Accessed 15 January, 2022].
17. Agrawal A, Kopp B, O'Haver K. Active phased array antenna development for modern shipboard radar Systems. Johns Hopkins Apl Technical Digest, 2001, 22(4):600-613.
18. Jablon A, Agrawal A. Optimal number of array faces for active phased array radars. IEEE Transactions on Aerospace and Electronic Systems, 2006, 42(1):351-360. DOI: 10.1109/ TAES.2006.1603428.
Головин Владислав Викторович
к.т.н, доцент
Севастопольский государственный университет
33, ул. Университетская, Севастополь
299053, Россия
Тыщук Юрий Николаевич
доцент
Севастопольский государственный университет
33, ул. Университетская, Севастополь
299053, Россия
Афонин Игорь Леонидович
д.т.н, профессор
Севастопольский государственный университет
33, ул. Университетская, Севастополь
299053, Россия
Поляков Александр Леонидович
к.т.н, доцент
Севастопольский государственный университет
33, ул. Университетская, Севастополь
299053, Россия
Слезкин Геннадий Витальевич
ассистент
Севастопольский государственный университет 33, ул. Университетская, Севастополь 299053, Россия [email protected].
