CC BY
11
УДК 539.3
DOI: 10.33764/2618-981Х-2019-2-5-81-88
ДВА СЛУЧАЯ ЗАПРЕДЕЛЬНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАССИВА ПОРОД ВОКРУГ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ
Анвар Исмагилович Чанышев
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, доктор физико-математических наук, главный научный сотрудник, тел. (383)335-97-50; Новосибирский государственный университет экономики и управления, 630099, Россия, г. Новосибирск, Каменская, 52, зав. кафедрой математики и естественных наук, e-mail: [email protected]
Ильгизар Маратович Абдулин
Институт горного дела им. Н. А. Чинакала СО РАН, 630091, Россия, г. Новосибирск, Красный пр., 54, научный сотрудник, тел. (383)335-97-50, e-mail: [email protected]
Исследуется НДС массива пород вокруг выработки в случае запредельного деформирования при плоской деформации. Рассматриваются два предельных случая: когда модуль объёмного сжатия гораздо больше по величине модуля спада и когда модуль спада по величине гораздо больше модуля объёмного сжатия. В первом случае получены размеры зоны разрушения массива пород, зависящие от предельных деформаций упругости и прочности материала среды. Во втором случае решение в зоне разрушения отличается от традиционных (уп-ругопластических решений) тем, что максимальное касательное напряжение возрастает с увеличением расстояния от контура выработки.
Ключевые слова: горные породы, разрушение, деформационная теория, запредельное деформирование, зона разрушения, особенности решений.
TWO VARIANTS OF OUT-OF-LIMIT DEFORMATION OF SOLID AROUND WORKING
Anvar I. Chanyshev
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, D. Sc. Chief Researcher; Novosibirsk State University of Economics and Business Administration, 52, Kamenskaya St., Novosibirsk, 630099, Russia, Head of Department of Mathematics and Natural Sciences, phone: (383)335-97-50, e-mail: [email protected]
Ilgizar M. Abdulin
Chinakal Institute of Mining SB RAS, 54, Krasny Prospect St., Novosibirsk, 630091, Russia, Researcher, phone: (383)335-97-50, e-mail: [email protected]
In the paper stress-strain behavior of solid around working in case of out-of-limit deformation when flat strain occurs is studied. Two limit variants are considered: when modulus of volumetric compression has much more value than modulus of decrease and vice a versa. In the first variant sizes of solid destruction zone are obtained, depending on limit strains of elasticity and strength of solid material. In the second variant solution at destruction zone differs from traditional elastic plastic solutions by maximal tangential stress increases with increasing of distance from working contour.
Key words: rocks, destruction, strain theory, out-of-limit deformation, destruction zone, features of solutions.
Введение
Исследованию запредельного деформирования массива пород вокруг выработки посвящено множество работ [1-16]. В [11-13] отмечается, что по мере увеличения нагрузки на «бесконечности» массив пород претерпевает последовательно все три стадии деформирования - упругую, упругопластическую, запредельную. Причем в случае, когда весь контур выработки переходит в полностью «разрушенное» состояние, нагрузка на «бесконечности» достигает своего максимума, дальнейшее ее увеличение приводит к динамическим событиям. В [8-10] исследуется идеальное хрупкое разрушение массива пород, при этом получены характеристики системы дифференциальных уравнений несжимаемости и условия совместности деформаций, по виду совпадающие с характеристиками и соотношениями на характеристиках для идеальной пластичности [9]. Предлагаемую работу следует рассматривать как некоторое продолжение исследований [8-10]. Здесь будут рассмотрены два предельных случая, о которых говорится в аннотации.
Часть 1
В этом варианте предполагается, что модуль объемного сжатия гораздо больше по величине модуля спада. Формально это выглядит так - есть условие объемного сжатия при плоской деформации:
+°<р= 2к(ег + sp), (1)
где г, р - полярные координаты, уравнение контура выработки Г = а. В силу того, что модуль объемного сжатия 2 к очень большой, то отсюда следует, что
^Г +р = 0. (2)
Подставляя в (2) соотношения Коши:
с1и и
£Г = ~Г, £р=~, аг г
где и - смещение в радиальном направлении, находим дифференциальное уравнение
—+и = о, (3)
г г
решение которого
С
и = -, (4)
г
где С - произвольная постоянная.
В отличие от традиционных постановок будем считать, что на контуре выработки г=п кроме условия а \ = = 0 выполняется второе условие
и\г = п =~U0, К > 0).
(5)
Используя (5), находим константу С и перемещение
и = - иг
Г п \
V ' У
(6)
Далее используем диаграмму (рисунок).
= аг -аср , ^тах _ 2
Г р у
ег ер
тах
2
Диаграмма изменения гтах = / (^тах), Г - предел упругости, Г р - предел прочности
Из этой диаграммы следует, что
tg а = 2ц* =
тах
Г -у
р 'тах
(7)
где 2ц* - модуль спада. Тогда получаем
аг -ар
2ц*
г е -е Л Г - г ьр
Р ~
V ^ J
(8)
Подставляя (6) в (8) , находим
аг -ар = 4Ц*Гр - 4ц*Гри0 п
(9)
Для определения напряжений аг, ар используем уравнение равновесия
а, аг "аР= 0.
аг
г
Подставляя (9) в (10), находим уравнение для определения аг. Интегрируя его при граничном условии аг|г = = 0, получаем значение
' а2 Л
аг = -4ц*Г р 1п— + 2ц*
и
а
_0 а
1 -
V г
С применением (9)
ар = -4ц*Гр + 1п а | + 2ц*
и
а
1+ 4
V г2у
Отсюда
аг -ар
с
тах
2
2 ц*
п0 а2 Л
Г
V Р а г2 ,
(11)
Из рисунка и формулы (9) следует, что если контур г = а перешел в полностью разрушенное состояние, то тогда на нем должно быть ттах = 0 и значение — при этом должно быть равно Гр:
а
П0 = Г
а р'
Возникает вопрос: как найти всю область разрушения, т.е. оценить ее размеры?
Из рисунка следует, что на контуре г = г*, с которого начинается разрушение массива пород утах = Г. Тогда на основании (6) и определения
Утах = (8г - 8р) / 2 получаем
(ег 8р) = и0
2
а
с \ а_
V г* у
Г .
(12)
и
Поскольку — равно Г р, то из (12) следует, что
а р
г* = ак
Г\
Гс
(13)
Формула (13) является полезной потому, что позволяет оценить область возможного разрушения вокруг выработки, зная радиус выработки и две характеристики Гр и Г, представленные на диаграмме рис. 1, полученной при на-
гружении образцов, взятых из массива пород.
Замечание. График изменения функции ттах от г на основании (11) является возрастающей функцией г.
Часть 2
Рассмотрим второй случай, когда модуль спада 2ц* гораздо больше по величине модуля объемного сжатия 2к. Для этого случая имеем следующие уравнения: закон упругого изменения объема -
аг +ар = 2к (ег +ер ), (14)
и условие постоянства максимальной касательной деформации на стадии запредельного деформирования -
^ = Г р. (15)
Требуется найти распределение напряжений, деформаций и смещения и вокруг выработки радиуса п .
Отметим, что условия (14), (15) использовались в [9].
Для определения смещения и применим (15). Из (15) и соотношений Коши следует уравнение для определения и :
— - и = 2Г р. (16)
Ф г р
Это линейное уравнение, его интегралом является выражение
и = Сг + 2Грг 1п г. (17)
Полагая (5), находим
Цс
п г " п г п
С = --0-2Грг 1пп, и = -и0г + 2Гр 1пг. (18)
Г п ±
Применяя (14), с помощью (17) определяем
аг + ар = 4к(С + Гр) + 8кГр 1п г. (19)
Выражаем отсюда аф и подставляем в (10) . Тогда для аг получаем урав-
нение
йа 2а 4к (С + Г р) 8кГ р 1п г а а + ^ = —-^ +-р-. (20)
¿г г г г
Решая (20), имеем
аг = 2кС + 4к Г р 1п г + %, (21)
р г2
аф = 2кС + 4кГр + 4кГр 1п г - С°, (22)
где Со - постоянная интегрирования.
Полагая аг|г _а = 0, находим константу Со. С учетом (18) окончательно
2ки
_ _*0_
аг =--
а
(
1 - а. 1 2
V г )
+ 4к Г р 1п г, (23)
2к^0 ^ аФ=—
а
>1 + 2 ,
V г )
р а
+ 4к Гр 1п-. (24)
а
Из (23), (24) находим
аг -аф = 2ки0 а2
2 а г
т = И_ф _ *м0 а (25)
1шах 0 2 ' '
Поскольку во всей области разрушения выполняется (16), то за начало разрушения следует принять то значение тшах, которое равно т, за конец разрушения - то, которое равняется нулю. Если обратить внимание на (25), то оно определяет функцию тшах как убывающую функцию г. Это означает, что если
разрушение массива пород начинается на контуре выработки, то наиболее разрушенный материал находится на отдаленном расстоянии от выработки. Такой парадоксальный результат произошел от принятого допущения, что 2ц* » 2к.
Отметим, что в [15, 16] исследовалась задача запредельного деформирования при плоской деформации с определением характеристик системы дифференциальных уравнений задачи и соотношениями на них. Вещественные характеристики существуют, если выполняется соотношение
0 < 1.
к
Часть 3
Это случай относится к тому варианту, когда модули 2к и 2ц* достаточно
большие по значениям и одного порядка. Основой для анализа являются формулы (11), (13). Полагая в них 2ц* ^да или Г ^Гр, находим, что зона разрушения здесь вырождается в контур г = п .
Выводы
Проанализированы два предельных случая запредельного деформирования массива пород вокруг выработки. Установлено, что когда модуль объемного сжатия больше модуля спада, то определяется зона разрушения с использованием полной диаграммы деформирования горных пород и случай, когда модуль спада гораздо больше модуля объемного сжатия, нереалистичен потому, что наибольшее разрушение здесь происходит не на контуре выработки, а в удаленных точках.
Работа выполнена при финансовой поддержке проекта РФФИ (№° 18-0500757 А).
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Бенявски З. Управление горным давлением. - Москва: Мир, 1990. - 254 с.
2. Bieniawski Z. T., van Heerden W. L. The significance of in-situ tests large rock specimens. Int. J. Rock Mech. Min. Sci., 1975, v. 12, pp. 101-113.
3. Wagner H. Determination of the complete load-deformation characteristics of coal pillars. In: Proc. of 3rd Int. Congr. on Rock Mechanics (ISRM, Denver), 1974, 2B, pp. 1076-1082.
4. Ставрогин А.Н., Тарасов Б.Г. Экспериментальная физика и механика горных пород. -С.-П.: Наука, 2001. - 344 с.
5. Ставрогин А.Н., Протосеня А.Г. Прочность горных пород и устойчивость выработок на больших глубинах. - М.: Недра, 1985. - 272 с.
6. Petukhov I.M., Linkov A.M. The theory of post-failure deformations and the problem of stability in rock mechanics. Int. J. Rock Mech. Mining Sci. & Geomech. Abstr., 1979, 16 (2), pp. 57-76.
7. Linkov A.M. Rockbursts and instability of rock masses. Int. J. Rock Mech. Mining Sci. & Geomech. Abstr., 1996, 33, pp. 727-732.
8. Шемякин Е.М. Задача о хрупком шарнире // Изд. АН. МТТ. - 1996. - № 2. -С.138-144.
9. Шемякин Е.М. О хрупком разрушении твердых тел (плоская деформация) // Известия Академии наук. Механика твердого тела. - 1997. - № 2. - С. 145-151.
10. Никифоровский В.С., Шемякин Е.И. Динамическое разрушение твердых тел. - Новосибирск: Наука, 1979. - 272 c.
11. Kovrizhnykh A.M. Numerical modeling of rock failure // Journal of Mining Science. 2000. Т. 36. № 2. pp. 125-132.
12. Коврижных А.М., Серяков В.М., Коврижных С.А. Деформирование и разрушение массива вокруг незакрепленной выработки в условиях ползучести // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал). - 2013. - № 2. - С. 147-154.
13. Kurlenya M.V., Kovrizhnykh A.M. Early diagnosis of seat of rock failure // Journal of Mining Science. 1995. Т. 31. № 6. pp. 405-415.
14. Ревуженко А.Ф. Механика упруго-пластических сред и нестандартный анализ. -Новосибирск: Изд-во Новосибирского ун-та, 2000. - 428 с.
15. Чанышев А.И. К проблеме разрушения деформируемых сред. Ч.1: Основные уравнения // ФТПРПИ. - 2001. - №3. - С. 53-67.
16. Чанышев А.И., Абдулин И.М. Характеристики и соотношения на характеристиках на запредельной стадии деформирования горных пород // ФТПРПИ. - 2008. - № 5. -С. 27-41.
© А. И. Чанышев, И. М. Абдулин, 2019
